Стационарная кривая приведенного

Стационарная кривая приведенного момента действуюш их сил 253 Табулирование приближений [c.321]

В большинстве практически важных случаев между двумя соседними ветвями инерциальной кривой содержится единственная ветвь стационарной кривой. Ввиду того, что вдоль нее приведенный момент Af (ср, Т) всех действующих сил при любом [c.253]

Знание ветвей стационарной кривой и, в частности, локальных экстремалей для приведенного момента М (ср, Т) всех действующих сил позволяет Уточнять поведение интегральных кривых уравнения движения машинного агрегата по отношению друг к другу. [c.255]

Следует однако отметить, что анодные потенциостатические кривые, приведенные на рис. 9, а также в работах [116, 117], по-видимому, недостаточно стационарны, так как скорости растворения карбидов, особенно в пассивной области, довольно значительны. Возможно, что это является также следствием высокой пористости образцов, значения которой, к сожалению, в работах, как правило, не приводятся [95, 116—-119]. [c.45]

Теперь покажем, как можно построить кривую изменения кинетической энергии Е в функции приведенного момента инерции / механизма. Допустим, что J в функции ф изображается кривой, приведенной на рис. 24.5, г. Систему координат для удобства построения повернем на 90°, тогда начало координат диаграммы [ , У] будет в точке 0 пересечения осей абсцисс диаграмм [Е, ф] и [У, ф]. Задавшись произвольным значением угла ф, определяем соответствую-ш,ие значения и У и откладываем их в системе координат [ , У]. При графическом исключении параметра ф достаточно через произвольную точку О кривой [Е, ф] провести горизонталь, а через точку Р, ей соответствующую, кривой [У, ф] —вертикаль. В точке пересечения горизонтали и вертикали получим точку О кривой Е, У]. Проделав такого рода построения для ряда точек в пределах углового периода Ф, получим при установившемся режиме работы машины замкнутую кривую. Замкнутая форма кривой Е, У] для стационарного режима работы машины получается вследствие того, что кинетическая энергия и приведенный момент инерции являются периодическими функциями одинакового или кратного периодов. [c.503]

ТОК уменьшается, указывая на непрерывное увеличение их глубины с одновременным сохранением количества трещин на определенном участке поверхности. Такая закономерность видна из рис. 5.30, где приведен шаг между всеми трещинами (кривые I и 2) и между трещинами глубиной а 0,025 мм (кривые 3 и 4) в зависимости от количества теплосмен. Рисунок составлен по экспериментальным данным [188, 190], полученным при исследовании динамики трещинообразования в поверхностном слое сталей 2,25% Сг, 1% Мо и 1%Сг, 0,5 /о Мо при стационарной температуре 550 С. Период между теплосменами составлял 6 мин. [c.242]

Как уже отмечалось (теорема 1.14), в этом случае инерциальная кривая является стационарным предельным режимом движения машинного агрегата. Разумеется, что условие (3. 2) является лишь достаточным для вырождения инерциальной кривой в прямую и не охватывает всех возможных случаев, которые при этом могут иметь место. Если же приведенный момент М (ф, Т) всех действующих сил в условиях 1.1 —1.3 является периодической функцией с периодом относительно угла поворота ф звена нри- [c.98]

В формуле (3. 21) приведенный момент инерции /q считается известным. Поэтому для практического вычисления угловой скорости звена приведения в случае стационарного предельного режима нужно только определить величину константы т ,,. Но эта задача сводится к отысканию инерциальной кривой (см. теорему 1.14) и может быть решена методом, указанным в предыдуш,ем параграфе. [c.108]

Учитывая, что М (характеристического критерия X [Т ((f)] совпадают с абсциссами точек пересечения или касания периодического предельного режима Т=Т (ф) с инерциальной кривой Т=х (ф). Следовательно, стационарные точки угловой скорости (о=(о (ф), в частности, положения звена приведения, экстремальные для угловой скорости, могут быть найдены по точкам пересечения режима Т=Т (ф) с инерциальной кривой Т=т (ф). [c.140]

Теорема 7.7. Предположим, что приведенный момент Л/(<р, Т) действующих сил удовлетворяет условиям 7.1 —7.3. В этих условиях решение Т=Т (с ,) уравнения (7.2) является стационарным энергетическим режимом движения машинного агрегата тогда и только тогда, когда оно совпадает с одной, и притом вырождающейся в прямую, однозначной ветвью инерциальной кривой [c.266]

Заметим, наконец, что были построены амплитудно-частотные и нагрузочные кривые системы на основании обработки соответствующих осциллограмм определены области характеристик источника энергии, соответствующие устойчивым стационарным движениям исследованы свойства почти периодических колебаний в зависимости от крутизны характеристики источника энергии. Для краткости эти результаты здесь не излагаются. Отметим лишь то, что результаты моделирования достаточно хорошо согласуются с теоретическими, приведенными в работе [4]. [c.33]

Использование силовых уравнений повреждений предполагает предварительную схематизацию режима действующих напряжений. Этот режим должен быть приведен к набору блоков регулярных циклов, в крайнем случае, к набору отдельных регулярных циклов, характеризующихся определенными значениями и R. Такая необходимость связана с тем, что нужные для построения уравнения повреждений кривые усталости получаются на основе испытаний при стационарных и регулярных режимах циклического нагружения. В случае линейного напряженного состояния и детерминированного режима нагружения указанная схематизация может производиться различными способами, из которых мы остановимся на распространенном в настоящее время и уже упоминавшемся способе падающего дождя . На рис. 4,9 показан произвольный нерегулярный режим нагружения, причем предполагается, что сток жидкости направлен по оси времени. Рассмотрим вершину А на скате АВ и мысленно пустим жидкость по скатам, как показано стрелками. Справа [c.118]

Общий характер распределения стационарного давления и возмущений давления в фазе с углом атаки а и угловой скоростью а вдоль оси тела для конуса с углом полураствора 6s = 7° 30 при Моо = 4 приведен на рис. 5.3. Поскольку характер изменения кривых Ро, Ра и Р вдоль поверхности сферы от числа Моо практически не зависит, то при исследовании влияния числа М о на распределенные аэродинамические характеристики затупленного по сфере конуса основное внимание будем обращать на распределение Pq, и вдоль конической поверхности. [c.78]

Таким образом, приведенные выше примеры показывают, что электрохимический метод определения сцепляемости является удобным методом для подбора условий получения прочно сцепленных осадков. В некоторых случаях на основании значений стационарного потенциала и формы поляризационной кривой во времени можно судить как о причинах, вызывающих ухудшение сцепляемости, так и о величине поверхности, на которой осуществляется непосредственный контакт между осадком и подкладкой. [c.350]

Приведенную на рис. 22.7 зависимость стационарных значений глубины провала (кривая /) в спектре генерации от величины параметра неоднородности а можно пояснить следующим образом. При пропорциональном распределении накачки между объемами активной среды изменение величины а приводит к изменению индивидуальных коэффициентов усиления мод и аз- При больших значениях [c.228]

Устойчивость стационарных решений. Из приведенных выше результатов следует, что во всех случаях, когда имеется неоднозначность амплитудной кривой, нижняя ветвь неустойчива, а верхняя устойчива. При этом речь идет лишь об устойчивости по отношению к возмущениям с тем же периодом, что и найденное основное решение. [c.41]

Пусть для стационарного движения машины заданы в функции угла ф диаграммы момента Мр движущих сил и Mq сил сопротивления, приведенных к начальному звену (рис. 24.5, а). Тогда, согласно 24.3, их средние значения должны быть равны и, следовательно, суммарная площадь за цикл работы машины, ограниченная кривыми, должна быть равна нулю. Разность ординат кривых Мр и Mq, пропорциональная избыточному моменту М и изображенная в функции угла поворота ф, дает представление о ходе изменения кривой избыточного момента М (рис. 24.5, б). [c.501]

Для уточнения природы увеличения дифференциальной емкости при деформации сопоставим кривые, приведенные на рис. 37 анодная поляризация недефо рмированного образца на величину, равную сдвигу потенциала незаряженной поверхности вследствие деформации (А/ = 5 мм), дает увеличение емкости, примерно равное тому, которое наблюдается при деформации в условиях стационарного потенциала сопоставление кривых для А/ = О и Д/ = 15 мм показывает, что сдвиг ф на 100 мВ в результате деформации привел к увеличению емкости при стационарном потенциале на 20 мкФ/см , что совпадает с величиной роста емкости недеформированных образцов при анодной поляризации от стационарного потенциала на 100 мВ. Вообще во всех опытах наблюдалась тенденция емкости к росту на величину того же порядка, что и при анодной поляризации, эквивалентной увеличению положительного заряда поверхности деформированного металла (по ф-шкале). Это прямо указывает на доминирующую роль физической (электростатической) адсорбции анионов S0 и HSOj, зависящей от заряда поверхности и возрастающей с ростом положительного заряда металла вследствие его деформации. [c.105]

Результаты сопоставления расчетных кривых деформирования (штриховые линии нанесены там, где заметно отличие) с опытными в нулевом, первом и стабилизированных полуциклах (замкнутая петля гистерезиса) представлены на рис. 5,6, а. Рис. 5.6, б иллюстрирует соответствие расчетных и экспериментальных стабилизированных диаграмм циклического деформирования при различных амплитудах деформации. Процесс изотропного упрочнения по числу полуциклов при стационарном циклическом жестком нагружении для различных значений размаха Ае характеризуется кривыми, приведенными на рис. 5.7 здесь же показаны переходные кривые при ступенчатом увеличении размаха деформации. Кривые 1, 2, 3, 4 отвечают размахам деформации 0,5 1 1,5 2 % соответственно кривые 5, 6, 7 —переходам с увеличением размаха на 0,5 %. На рис. 5,8 показано влияние длительности выдержки при нулевом напряжении на амплитудное напряжение в первом после выдержки иолуцикле (при постоянном размахе Ае) и восстановление упрочнения после возврата в результате выдержек при двух значениях длительности. Участок кривой деформирования после возврата при одном из значений длительности выдержки дан на рис. 5.6, а. Можно [c.116]

Приведенные на рис. 4.6 кривые ползучести, полученные при испытании сплава ЖС6КП при 900° С с периодически повторяющимися разгрузками-и охлаждениями через каждые 2 ч, свидетельствуют о существенном увеличении скорости накопления деформаций ползучести вследствие нестационарности нагружения. Свидетельством значительно большего влияния на ползучесть многократного изменения напряжений, чем однократного, являются также кривые, приведенные на рис. 4.3. Кривая 3, полученная для сплава ХН62МВКЮ при 850° С и = 32 кгс/мм, после предваритель- ного циклического действия напряжений (25 мин — 32 кгс/мм и 5 мин — 42 кгс/мм ) в течение 20 циклов (суммарное время действия сг = 42 кгс/мм —1,6 ч), сопоставляется с кривой 2, полученной также при 0 = 32 кгс/мм, но после стационарного действия о = 42 кгс/мм в течение 2,5 ч. [c.43]

Проведя расчеты напряжений на различных режимах работы лопатки, можно построить графики изменения напряжений в характерных точках сечения. На рис. 3.4 приведены результаты расчета суммарных напряженнй на входной В, выходной А кромках и в наиболее холодной точке Г вогнутой стороны охлаждаемой лопатки из сплава ЖСбК при изменении оборотов ротора и температуры в соответствии с кривыми, приведенными на рис. 1.8. Там же показано изменение по режимам средних напряжений, характеризующих нагруженность только от центробежных сил. Максимальная неравномерность температур и максимальные растягивающие напряжения возникают на нестационарном режиме при выходе на максимальный режим. На стационарных режимах напряжения несколько выравниваются. При сбросе оборотов из-за более интенсивного охлаждения кромок температурные напряжения меняют знак. [c.312]

Другими ра,ботами [42, 111, ИЗ] установлено, что порозность меняется не толысо вдоль радиуса сечения слоя, но и по высоте слоя. Зависимость порозности вертикального слоя катализатора от давления вышестоящих слоев на нижестоящие изучалась различными исследователями [14]. Более подробно вопрос о порозности стационарных насыпных слоев рассматривался в работах [11, 12]. Подробные исследования, приведенные в работе [202], очень четко показали полное соответствие профиля скорости распределению порозности вдоль радиуса сечения. Это наглядно видно из сравнения кривой е с кривой = гД р/ьу,. (рис. 10.3), которая представляет собой профиль относительных скоростей, измеренных на выходе из пор зернистого слоя. [c.272]

Полученные здесь результаты используются в восьмой главе, посвященной исследованию предельных режимов движения машинных агрегатов с вариаторами. При квадратичной зависимости движущего момента от угловой скорости ведущего вала вариатора рассмотрены обобщенные характеристики и момент инерции масс всех звеньев, приведенные к ведущему валу с учетом их зависимости от закона нагружения рабочей машины, величины и скорости изменения передаточного отношения и угловой скорости ведуш,его вала. Рассмотрены условия возникновения устойчивых и неусто11чивых предельных режимов угловой скорости двингения ведущего вала вариатора и поведение но отношению к ним угловых скоростей других возможных движений. Найдены области допустимых начальных условий, при которых возникают устойчивые и неустойчивые реншмы движения исследовано влияние вариатора на поведение экстремали приведенного момента всех действующих сил и ветвей инерциальной кривой. Осуществлен качественный динамический синтез машинных агрегатов с периодическими, почти периодическими, стационарными и квазистационар-ными предельными режимами угловой скорости ведущего вала вариатора. [c.11]

Если значения коэффициента Кн., приведенные в табл. 5.2, отнести к его квазистационарному значению, равному Кис = = 0,0585, 0,0542 0,0521, для чисел Ее = 3,5 10 , 6,4 10 8,8 10 соответстйенно, то полученные опытные данные по к = Кн1Ккс в функции т могут быть описаны зависимостями, представленными на рис. 5.12. На этом графике представлены также опытные данные для числа Ее = 8,9 10 из разд. 5.2. Расслоение опытных данных практически для одного и того же числа Ее (кривые 3 и 4), которое наблюдается на рис. 5.12, можно объяснить влиянием скорости изменения тепловой нагрузки (ЭЛ /Эт)м и различием в величине То. Эти же причины могут быть решающими и при оценке данных для других чисел Ее. Действительно, при сопоставлении графиков на рис. 5.9 и 5.12 видно, что сдвиг во времени начала резкого увеличения мощности при выходе на стационарный режим (рис. 5.9) порождает соответствующий сдвиг во времени кривой к = Кн1Ккс = ч (т) (рис. 5.12). [c.159]

В процессе испытаний фиксировались характеристики нагружения и деформирования образца развитие односторонне накапливаемой деформации и поцикловое изменение деформаций при каждом блоке нагруже- df иия вплоть до достижения образцом предельного состояния по образованию макротрещины. Характеристика, приведенная г " на рис. 4.20, б, позволяет рассчитать долю квазистатического повреждения с помощью предельной односторонне накоп- -jq-z ленной деформации в условиях статического разрыва. Усталостное повреждение для любого режима нагружения в соответствии с деформационно-кинетическим критерием вычисляют с использованием кривой малоцикловой усталости ири жестком стационарном режиме (рис. [c.199]

Если кипение происходит в нестационарных условиях (закалка металла, процессы захолажива-ния в криогенной технике), то положение кривой q (Д Т) зависит от скорости изменения температуры охлаждаемого объекта (стационарный процесс может рассматриваться как предельный случай, когда скорость исчезающе мала). Приведенные ниже расчетные соотношения относятся к кипению в стационарных условиях. О влиянии скорости охлаждения на интенсивность теплоотдачи при кипении и на положение кризисов см. [39, 66, 72]. [c.233]

О влиянии сернистого газа на анодную реакцию ионизации металла можно судить по кривым анодной поляризации, приведенным на рис. 142, 143 и 144. Скорость анодного процесса растворения меди в присутствии сернистого газа меняется незначительно поляризационные кривые, снятке в чистой атмосфере, и в атмосфере, содержавшей 1,0% SO2, почти совпали. Несколько сдвинуты лишь начальные участки кривых, что главным образом обусловлено облагораживанием стационарного потенциала электрода вследствие протекания на нем катодной реакции восстановления сернистого газа. Поляризуемость же анода, как это видно из кривых, не изменилась. [c.211]

Приведенная на рис. 63 анодная нотенциостатическая кривая для титана показывает, что в растворе серной кислоты в атмосфере водорода, а тем более в атмосфере кислорода, стационарные потенциалы сплавов титана с платиной и палладием находятся в области пассивных значений. Весовые измерения коррозионной стойкости образцов (табл. 7) подтверждают самопроизвольную пассивируе-мость катодно-легированного титана в этих условиях не только в кислородной, но также и в водородной атмосфере. [c.91]

Графики распределения напряжений 0ф на краю алюминиевой пластинки со стальным включением (п = 0) в зависимости ее- критериев В, Вд и F при 8 = 0 0,2 0,5 приведены на рис. 7.14,7.15 (кривые при е = 0 соответствуют напряжениям, возникающим воднородной пластинке). Для такой кусочно-однородной пластинки /Ся 0,263 /(,= 1,46 Кс=1 Ке = 2,92- Ка = 0,5 Vo = vi = 0,3. Из графиков видно, что с ростом теплоотдачи с боковых поверхностей z — doo армированной пластинки напряжеиия уменьшаются, а с увеличением теплоотдачи с поверхности р = Ro увеличиваются. Наличие включения при всех приведенных значениях критериев В и Br приводит к увеличению напряжений Оф, которые с увеличением толщины включения возрастают. С ростом критерия Фурье напряжения уменьшаются, асимптотически приближаясь к нулю при FСХ1 (стационарный тепловой режим). [c.281]

Для определения природы гетерогенного разложения перекиси водорода на поверхности сплавов были сопоставлены значения плотности тока обмена электродных реакций о со скоростью саморазложения перекиси на поверхности металла в отсутствие поляризации Угет- Как и в работе [4], плотность тока обмена определялась в точке пересечения прямолинейных участков кривых ф — gi при их экстраполяции до стационарного потенциала (рис. 5, а). Такое определение правомерно только для электродов, на которых окисление и восстановление перекиси водорода при стационарном потенциале — единственные или преимущественные процессы. Это предполагается (с известным приближением) для пассивирующихся сплавов исследуемой системы с содержанием не более 70 ат. % меди. Поэтому данные, приведенные ниже для сплава, содержащего 87 ат.% меди, следует рассматривать как сугубо ориентировочные. [c.121]

Т. е. стационарный потенциал сурьмяного электрода должен зависеть от активности иона СГ. В соответствии с этими уравнениями в первом случае кривая зависимости ф—при десятикратном изменении активности НС1 должна иметь наклон 79 мв, а во втором случае 118 мв. Экспериментально полученное значение составляет 78 ле [23]. В то же время увеличение активности ионов ЗЬС в растворе должно смещать стационарный потенциал сурьмяного электрода в положительную сторону. При этом наклон кривой при десятикратном изменении активности ионов 8ЬС17 по расчету должен составлять — 20 мв. Экспериментально полученная кривая имеет наклон 18 ме. Эти данные впервые позволяют сделать вывод о том, что сурьмяный электрод в сильнокислых растворах хлоридов обратим к ионам 8ЬС17. Стандартный потенциал системы 8Ь/8ЬС1Х определенный на основании приведенного уравнения, равен - -0,17 в. [c.70]

На рис. 3 представлено влияние непрерывного обновления поверхности на анодную поляризацию титана в растворе N На504 при наличии воздуха над электролитом. Из приведенных данных видно, что стационарный потенциал титана при непрерывной зачистке его поверхности смещается в отрицательную сторону почти на целый вольт и устанавливается при значении около — 0,7 в. При анодной поляризации для всех исследуемых скоростей обновления (т = 500, 1000, 2000 об мин) были получены характерные для явления пассивации потенциостатические кривые. Оказалось, что титан даже при зачистке поверхности при всех примененный скоростях обновления переходит в пассивное состояние. Очевидно, пассивное состояние на зачищаемом титане может возникнуть только в том случае, если скорость образования защитного слоя хемосорбированного кислорода будет превышать скорость обновления поверхности. Мы полагаем, что в условиях непрерывной зачистки поверхности причиной перехода титана в пассивное состояние является образование хемосорбированного слоя кислорода, который, однако, при смещении потенциала положительнее пп может утолщаться. [c.68]

Коррозионные диаграммы, приведенные на фиг. 6, позволяют качественно рассмотреть некоторые факторы электрохимической защиты. На фиг. 6, а представлены условия, когда скорость коррозии одного образца отличается от скорости другого, но их стационарные потенциалы одинаковы. Смещение потенциала на величину АЕ =АЕ" обуславливает равную степень защиты поляризующий же ток оказывается различным он выше для образца, корродирующего с большей скоростью. Условия коррозии, иллюстрируемые коррозионной диаграммой фиг. 6, б характеризуются одинаковой скоростью коррозии двух объектов защиты с отличающимися значениями стационарных потенциалов. При изменении потенциала конструкции на одинаковую величину АЕ =АЕ") имеем различную степень защиты. Так как АЕ"=Е1 Е°, наблюдается полная защита. Несмотря на равное изменение потенциала АЕ =Е — Е, до полной защиты еще далеко. На фиг. 6, в и г рассмотрено влияние поляризуе.мости катодных и анодных участков на условия зашиты. Как следует из фиг. 6, в наклон анодной поляризационной кривой е влияет на абсолютную величину за- [c.16]

Интересные сведения можно получить также при изучении катодной поляризации никеля методом быстрого снятия кривых, когда катодная поляризация чередуется с аиодпой. В этом случае катодная ветвь, следующая после анодной, может иметь искаженную форму в результате изменения состояния поверхности электрода в анодном периоде. На рис. 29 показаны такие поляризационные кривые, снятые при скорости 7,5 сек. Из приведенного рисунка видно, что кривые имеют довольно сложную форму поэтому для лучшего понимания их сущности рассмотрим рис. 29 более подробно. Положение сплошной горизонтальной линии соответствует стационарному потенциалу никелевого электрода в изучаемом растворе до начала электролиза, а пунктирная линия характеризует потенциал электрода сравнения, по отношению к которому можно определить потенциал никеля. В точке а на ячейку подается ток. Электролиз начинается с анодной поляризации изучаемого электрода (нижняя часть кривых). После достижения максимума анодная поляризация уменьшается и в точке в изучаемый электрод поляризуется катодно. Однако, как видно из рис. 29, потенциал электрода задерживается некоторое время в анодной области, образуя небольшую ступеньку, после чего он резко смещается в катодную область. После некоторой задержки потенциал катода достигает максимума в точке с и начинает уменьшаться вследствие умень шения катодного тока. Нисходящая ветвь катодной кривой имеет неискаженную форму. В точке с[ ток и, соответственно, поляризация проходят через нуль, и вновь начинается анодный цикл. После окончания анодного цикла в точке е, когда уже началась катодная поляризация электрода, потенциал опять задерживается в анодной области, причем в этом случае продолжительность задержки больше, чем в первый раз. Однако потенциал, при котором происходит задержка, такой же, как и в первом случае. Затем ход кривой повторяется, как уже было описано. После третьего и четвертого анодных периодов продолжительность задержки потенциала в анодной области при катодной поляризации электрода еще больше, но она происходит каждый раз при одном и том же потенциале. Постоянство потенциала, при котором наблюдается задержка, свидетельствует о том, что при этом происходит восстановительный процесс, связанный с фазовыми превращениями. [c.51]

Сопоставление приведенных результатов показывает достаточно хорошее совпадение приближенных и точных значений при любых ц. На рис. ПП1.12 кривые Гчисл и Гпр —точные и приближенные значения периода колебаний, а кривые числ и 1т1р значения стационарной амплитуды. [c.254]

В приведенном выше доказательстве было использовано предположение о том, что через каждую точку рассматриваемой области проходит только один луч. Это условие во многих практически важных случаях не выполняется. Например, при отражении от зеркала света, испускаемого точечным источником А, через любую точку В прохбдят два луча (рис. 7.3,6). Чтобы охватить подобные случаи, принцип Ферма можно сформулировать в более слабой форме, но применимой в более широкой области реальный луч отличается от остальных кривых, соединяющих две заданные точки, тем, что соответствующая ему оптическая длина имеет стационарное значение, т. е. малое изменение траектории (например, точки падения на зеркало рис. 7.3, б) не приводит в первом порядке к изменению оптической длины. Эта формулировка вполне достаточна для практических приложений, ибо для нахождения луча можно ограничиться сравнением оптических длин для воображаемых путей, которые проходят бесконечно близко от действительного. [c.334]

Используя уравнение кривой усталости и суммирования повреждений, можно найти выражения для условий прочиости, приведенных напряжений и запасов прочности (табл. 41). Под приведенными напряжениями подразумеваются напряжения с амплитудой стационарного режима нагружений, действие которого по эффекту накопления повреждений эквивалентно дaннo y нестационарному режиму. [c.175]

Вольт-амперные характеристики пленок, приведенные на рис. 9, можно рассматривать как кривые, связывающие ионный ток через неизменную пассивную пленку с величиной смещения потенциала от потенциала ее формирования (0,7 1,0 и 1,4 В). Видно, что хорошо соблюдается линейная зависимость логарифма плотности тока от потенциала анода. Вольт-амперные характеристики анодных пленок, сформированных при разных потенциалах, были получены следующим образом. Титановый электрод погружался в раствор (40% H2SO4, 80°С) при потенциале 0,7 1,0 и 1,4 В и выдерживался до установления токов, близких к стационарным. После этого потенциал скачком смещался на некоторую величину Дф до менее положительного значения через 20 с регистрировался ток и потенциал возвращался к исходному значению. Как только ток на электроде принимал первоначальное значение, цикл повторялся для другого значения потенциала и т. д. [48]. [c.28]

На рис. 6.3 приведены кривые изменения теплового потока через металлическую (индий) и парафиновую пластины. Одна поверхность каждой пластины нагревается с постоянной скоростью (1 К/мин) до соответствующей температуры плавления материала. Рис. 6.4 показывает температурные профили возникающие в пластинах при стационарном процессе их нагревания и при их плавлшии. Точка Хш, соответствует поглощающей теплоту границе фаз, которая действует как адиабатический щит , непроницаемый дпя теплоты. В результате слон вещества, расположенные справа от этого участка, имеют приблизительно постоянную температуру. Различия в приведенных кривых обусловлены отличающимися почти на два порядка значениями теплопроводности материалов пластин. Металл, имеющий более высокую теплопроводность, пропускает больший тепловой поток при меньших разностях температур и, соответственно, быстрее плавится. [c.46]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...