Приведенная кривая

На рис. 2.4 показано влияние давления на скорость начала псевдоожижения в слоях различного фракционного состава, а на рис. 2.5 — изменение Ua как функции диаметра при различных давлениях. Как видно из рисунков, приведенные кривые подтверждают сделанные выше выводы о различном характере влияния давления на начало псевдоожижения слоев мелких и крупных частиц. [c.48]

Для приведения кривой нормального распределения к тому же масштабу, в котором вычерчена кривая рассеяния фактических размеров, необходимо ординаты, вычисленные по обычным формулам, умножить на величину интервала размеров (ДL) ( на величину, равную полному числу деталей в партии (н). [c.69]

На рис. 36 пока.зана зависимость растворимости кислорода от концентрации некоторых солей в воде. Из приведенных кривых видно, что растворимость кислорода в растворах солей с повышением их концентрации падает. Так как в большинстве случаев коррозионный процесс в рас-твора.х солей протекает с кислородной деполяризацией, то, как было показано выше, скорость коррозии металлов в этих случаях издает. [c.75]

Воспользоваться приведенными кривыми зависимости коэффициента расхода отверстия, насадка и сопла от числа Рейнольдса [c.145]

Такая задача решается, прежде всего, путем сопоставления частот собственных колебаний и возмущающей силы. В случае, если эти частоты сильно отличаются друг от друга, можно быть уверенным в том, что явление резонанса не возникает и условия работы для упругих элементов являются благоприятными. При этом представляется возможным подсчитать без труда и амплитуду вынужденных колебаний, не зная наперед величину коэффициента затухания п. Как это видно из рис. 537, кривые р заметно отличаются друг от друга лишь в зоне резонанса. Уже в случае, когда частота 2 больше или меньше частоты ш в полтора-два раза, можно считать, что приведенные кривые практически совпадают и коэффициент затухания п значения не имеет. Его можно просто принять равным нулю, что идет в запас прочности. Тогда выражение (15.12) дает [c.471]

Штриховой линией нанесены температуры образования кристаллического каркаса. Заштрихованная область соответствует значениям эффективного интервала кристаллизации Гэф. Из приведенных кривых видно, что с увеличением Гэф возрастает линейная усадка е. а уровень технологической прочности (и р) падает. [c.480]

Основные геометрические и обмоточные характеристики представлены на рис. 7.4, а—в. Приведенные кривые качественно соответствуют представлениям о геометрически подобном ряде. Однако количественно имеются существенные отличия, вызванные ограничениями технического задания. Поэтому некоторые характеристики частично или полностью совпадают с предельно допустимыми уровнями. Минимальный уровень имеет длина рабочего зазора сельсина (для всех элементов ряда), ширина зубца статора сельсина (для диаметра 25 мм), коэффициент полюсного перекрытия сельсина (для диаметров 40, 50, 60 мм), ширина [c.208]

Если угол падения достаточно велик, то в области селективного эффекта изменение направления вектора Е, т. е. ориентация электрического вектора, сказывается чрезвычайно отчетливо на величине фототока. Рнс. 32.11 изображает силу тока насыщения в зависимости от длины волны для двух ориентаций электрического вектора — перпендикулярной ( 1) и параллельной (Ер) плоскости падения. Приведенные кривые соответствуют углу падения в 60° и относятся к сплаву калия и натрия, максимум чувствительности которого приходится на длину волны Х - 390,0 нм. Ниже приводятся положения максимума для ряда чистых металлов [c.645]

Надежность приведенных кривых определяется главным образом точностью имеющихся вероятностей переходов для молекулы СЫ. Однако при измерении температуры с помощью этих кривых гораздо большие погрешности вносятся за счет неточного измерения интенсивностей полос. По кривым можно оценить, на- [c.248]

На рис. 7.11 показаны графики изменения прыжковой функции и удельной энергии сечения в зависимости от глубины потока. Из анализа графиков следует, что минимальное значение прыжковой функции, так же как и удельной энергии сечения, соответствует критической глубине потока. Приведенные кривые используют для определения сопряженных глубин по известному значению прыжковой функции. [c.78]

Из сравнения приведенных кривых с зависимостью (VII.45) можно установить следующие отличия при обтекании сферы вяз- [c.180]

Из анализа приведенных кривых следует прежде всего вывод [c.274]

На рис. 1.47 показана зависимость от температуры модуля упругости Е, предела текучести o x.p, временного сопротивления (7в.р и удлинения при разрыве 8 для малоуглеродистой стали в интервале О. .. 500°С. Как видно из приведенных кривых, модуль упругости в пределах О... 300 С практически не меняется. Более существенные изменения претерпевают сг .р и 6, причем имеет место, как говорят, охрупчивание стали -удлинение при разрыве уменьшается. При дальнейшем увеличении температуры пластические свойства стали восстанавливаются, а прочностные показатели быстро падают. [c.93]

Приведенные кривые не дают непосредственно изменения параметров нагреваемой детали в процессе нагрева. С ростом глубины нагретого слоя х, при постоянной удельной мощности увеличивается Ра и абсолютное значение параметра т. Поэтому кривые, характеризующие реальный процесс, пойдут несколько более полого. [c.68]

Приведенная кривая кипения не охватывает всех возможных режимов кипения, что показано в работах [c.302]

Приведенные кривые модулей релаксации и зависимости напряжений от деформаций при постоянной скорости деформирования были получены для растяжения, сжатия и изгиба образцов из эпоксидной смолы на рис. 2 соответствующие сжатию кривые построены по данным работы [69]. Впоследствии те же авторы [70] построили приведенные кривые для композитов с матрицей из эпоксидной смолы и включениями в виде стеклянных шариков, или параллельных стеклянных волокон, или пузырьков воздуха (пенопласт) при всех указанных выше видах нагружения. [c.118]

Можно заметить (см. рис. 3), что при горизонтальном смещении кривых релаксации при изгибе получаются не очень гладкие приведенные кривые. Еще в большей мере это имеет место в опытах на сжатие композитов [70] и эпоксидной смолы (рис. 2), что, возможно, отчасти объясняется неудачным выбором образцов. Однако при одновременных горизонтальном и вертикальном смещениях кривые во всех случаях хорошо совмещаются. Соотношения, связывающие напряжения и деформации при таком поведении материала, будут приведены ниже. [c.121]

Кривая для температуры Т будет левее (выше) кривой для температуры Тц при ат < 1 (og < 1) и соответственно правее (ниже) ее при ат > 1 (ас > 1). По аналогии с ТПМ результирующая кривая, состоящая из исходной кривой для температуры 7 r и всех отрезков, полученных в процессе смещения графиков, называется приведенной кривой. [c.123]

Из приведенных кривых видно, что давление, плотность и температура газа на срезе изменяются монотонно, а расход газа достигнет в какой-то момент времени MaK w ii. w. [c.49]

Кривая одноосного растяжения малоуглеродистой стали с разгрузкой испытуемого образца (рис. 58) показывает, что остаюч-деформация измеряется отрезком ОО. Пластическая деформация начинает проявляться на участке АВ и происходит без увеличения нагрузки. На участке ВС происходит упрочнение материала, поэтому угол наклона касательной к кривой ВС и к оси абсцисс tg р называют модулем упрочнения. Упрочнение имеет направленный характер, т. е. материал меняет свои механические свойства и приобретает деформационную анизотропию, при этом пластическая деформация растяжения ухудшает сопротивляемость металла при последующем его сжатии (эффект Ба-ушингера). Как видно из приведенной кривой, растяжение малоуглеродистой стали при пластических деформациях нагруженного и разгруженного образца значения деформаций для одного и того же напряжения . в его сечении не является однозначным. Методы теории пластичности, наряду с изучением зависимости между компонентами напряжений и деформаций, возникающих в точках тела, определяют величины остаточных напряжений и деформаций после частичной или полной разгрузки дetaли, а также напряжения и деформации при повторных нагружениях. [c.96]

Ф и г. 32. Приведенная кривая инверсии, выражающая зависимость приведенного давления я от приведенной температуры X (по Джэкобу [96]). [c.46]

Пцпктирная кривая изображает приведенную кривую инверсии для вандерваальсовского газа (график взят из книги Дэвиса [c.46]

II величины />цр., Г р. п г, указанные для каждого газа в табл. 9. Джекоб получил для приведенной кривой инверсии следующее уравнение [c.47]

Ф и г. 34, J—кривая инверсии для гелия в приведенных единицах (см. табл. 9) (по Зельманову [87]) 2—приведенная кривая инверсии для всех газов, кроме водорода и гелия (по Джэко-бу [96]). [c.48]

На фиг. 13 — 15 приведены результаты измерений для некоторых солей. На фиг. 13 представлены значения у iXa зависимости от частоты и различных внешних полях при 7 = 77" К для соли 0<12(304)з SHjO [71]. Пидно, что при увеличенип частоты восприимчивость уменьшается от у, до Xad = (l— )/ о- Видно также, что у зависит от Я в соответствии с выражением для F. Из приведенных кривых дисперсии можно вычислить величину р, зависящую от поля Н. Теплоемкость и коэффициент теплопроводности J. сильно зависят от температуры то же относится и к о. [c.401]

Для понимания физической природы снижения сопротивления частицами приведем на рис. XIII. 10 кривые, характеризующие влияние добавок полимеров (0,01% полиакриламида) на величину продольных и поперечных пульсаций скоростей. Из приведенных кривых следует, что поперечная составляющая при вводе частиц уменьшается в несколько раз. Существенное снижение поперечной составляющей наблюдалось и во многих последующих опытах. [c.346]

Продольная составляющая на приведенных кривых тоже немного уменьшается с введением частиц. В других, более поздних, измерениях продольная составляющая не только не уменьшалась, но и увеличивалась. Такое действие добавок на пульсации, скоростей утолщает ламин-арный подслой около стенок, а в свободных [c.346]

Для определения К необходимо иметь эначение KelKia, соответствующее условиям посадки шестерки на вал. На ркс. 12.29 дан необходимый для этого график, взятый из ГОСТ 25.504-82. По приведенным кривым для данного диаметра можно определить величину Ко1К д при изгибе вала. Кривая 1 соответствует рассматриваемому случаю, когда через напрессованную деталь передается сила или момент. Кривая дает значения KajKia при отсутствии сил и моментов. [c.503]

Приведенная кривая получена в результате испытания диффузного насадка, обладающего наивыгоднейщим углом и степенью расширения, которые обеспечивают наибольший коэффициент расхода. [c.84]

При расчете пружин, выделив на циклограмме участки, когда силы инерции Я толкателя стремятся нарушить или уменьшить контакт в высшей паре, сначала рассчитывают значения Я для ряда положений, а затем строят график Я (5) (рис. 8.22). Кривая abed показывает характер действия сил инерции за фазу рабочего хода при удалении толкателя. Соответственно кривая a b d характеризует действие сил инерции за фазы холостого хода, или приближения толкателя на приведенных кривых можно выделить участки, где силы инерции толкателя уменьшают силу, прижимающую толкатель к кулачку. При выбранном законе движения это происходит В правой части графика P s). (При этом для фазы удаления толкатель совершает замедленное движение, а для фазы приближения—ускоренное.) Скорости и ускорения, а следовательно, и силы инерции для фазы холостого хода обычно бывают несколько большими, чем для рабочего хода. [c.294]

На тех же графиках в интервалах длин воли АХ схематически показан[,1 кривые (а, Ь и с) сиектральноГ излучательиости и коэффициента поглощеиия при выборочном излучении. Из приведенных кривых следует, что чем интенсивнее тело излучает лучи определенной длины волны, тем большим коэффициентом поглош,ения обладает оно по отношению к лучам той же длины волны. [c.393]

Зависимость относительных нормальных ду max и касательных х у шах напряжений от соотношения геометрических размеров образца представлена на рис. 2.11. Расчетные значения напряжений получены при тех же значениях упругих констант, что и для Охшах- Чувствительность этих напряжений к параметру I значительно выше, чем чувствительность Ох шах- При этом при малых соотношениях длины к ширине образца, как видно из рис. 2.11, влияние исследуемого параметра на значения Хху max и Оу их велико. Значения этих напряжений при некоторых lib становятся соизмеримыми со значениями предела прочности при сдвиге и предела прочности на отрыв перпендикулярно укладке слоев для некоторых типов слоистых и однонаправленных композиционных материалов, что следует учитывать при выборе геометрических размеров образца. Приведенные кривые свидетельствуют о том, что при //6 6 значения 6у шах и Хух max незначительны и градиент изменения указанных напряжений в зависимости от lib также мал. Увеличение упругих констант материала образца не меняет характера кри- [c.36]

Антифрикционные свойства. Зависимость коэффициентов трения от величины нагрузки при трении стали по бронзе никель фосфорному н хромовому покрытиям приведена на рис 6 Как видно из приведенных кривых, возрастание коэффициента трения для никель фосфорных покрытий наблюдается при повышении нагрузки свыше 6 О, а для хромовых покрытий после 6.5 МПа Довольно низкие коэффициенты трения ннкель-фосфорных покрытий объясняются, в частности, их хорошей прирабатываемостью Приме нение смазочного материала существенно снижает силу трения Важное значение имеет определение максимальных нагрузок до заедания, выдерживаемых никель фосфорными покрытиями Эти характеристики получены при использовании машины трения 77МТ 1 в условиях возвратно-поступательного движения при смазке маслом АМГ 10 и комнатной температуре Величина предельных нагрузок до заедания выдерживаемых никель фосфорными покрытиями существенно возрастает после часовой термообработки в интервале температур 300— 750 °С и доходит до 42 МПа [c.15]

Обратно, если горизонтальным смещением построенных при постоянных температурах кривых (таких, как на рис. 2), их можно совместить, получив одну кривую (так называемую приведенную кривую или кривую приведения), то это значит, что, например, модули релаксации зависят от температуры и времени только через один параметр Первоначальное определение термореологически простых материалов, данное Шварцлем и Штаверманом [103], основывалось именно на этом их свойстве. [c.118]

Экспериментально найденные точки приведенных кривых релаксации при изгибе показаны на рис. 3, а горизонтальные смещения (Igax), при которых получились эти кривые,— на рис, 4. [c.118]

Рис. 3. Приведенные кривые релаксации при изгибе для композитов на основе эпоксидной смолы (7 j = 50° ) по данным работы [70] косые крестики соответствуют армированным поперечными стекловолокнами композитам, треугольники — гранулированным композитам, прямые крестики—негранули-рованным композитам, кружки — пенопластам время t в минутах, модуль релаксации Е в фунт/дюйм

В заключение следует указать, что, даже если изотермические кривые ползучести и релаксации хорошо совмещаются при горизонтальном смещении, образуя приведенные кривые, этого еще недостаточно, чтобы оправдать применение уравнений (39) и (45) при неустановившихся температурных режимах. Действительно, при неизотермических процессах для приведенного времени можно выбрать выражение, отличающееся от выражения (40) и в то же время приводящееся к виду t/ат в случае изо-термичности. [c.121]

Если уравнения (55) и (58) имеют место, то из них следует, что при помощи горизонтального (Ig Дт) и вертикального (Igflo) смещений экспериментально полученных кривых ползучести Dt и релаксации т можно построить приведенные кривые D = D( ) и Е ЕЦ). [c.124]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...