Закон нагружения рабочей машины

Число однозначных ветвей инерциальной кривой движения машинного агрегата может быть различным, но является вполне определенным для каждого отдельного агрегата в довольно широком диапазоне изменения закона нагружения рабочей машины. [c.251]

Имея машинный агрегат с вполне определенным двигателем или, что одно и то же, имея определенную зависимость Мд (tp, Т) движущего момента от угла поворота tp и кинетической энергии Т и надлежащим образом изменяя закон нагружения рабочей машины, можно варьировать ветви T=if (tp) инерциальной кривой переводя одни из них на более высокий уровень, а другие на более низкий уровень для определенных или для всех значений угла поворота tp. [c.251]

Можно, однако, представить и тот возможный случай, когда за счет изменения закона нагружения рабочей машины соотношение между моментами Мд, М и М движущих сил, сил сопротивлений и массовых сил радикально меняется и влечет за собой изменение числа ветвей Г=т . (ф) инерциальной кривой, нарушая ее топологическую структуру. Так, например, инерциальная кривая машинного агрегата с коротко замкнутым асинхронным двигателем, характеристика которого имеет провал при малых скоростях, в зависимости от закона нагружения рабочей машины [c.251]

Предположения о движущем моменте, законе нагружения рабочей машины и передаточном отношении [c.267]

Предполагается, что характеристика двигателя Мд=Мд (<о) и закон нагружения рабочей машины (t) заданы и обла- [c.298]

Предположим, что закон нагружения рабочей машины =М (t) и передаточное отношение у=у (t) являются периодическими функциями, периоды которых соизмеримы. Пусть — их общий наименьший период [c.305]

Можно также показать, что почти периодические режимы угловых скоростей и ускорений ведущего и ведомого валов возникают и в том случае, когда закон нагружения рабочей машины [c.309]

При заданной характеристике двигателя М"р (о)) возможные режимы движения машинного агрегата с вариатором будут определяться допустимыми законами нагружения Л/ (I) рабочей машины, передаточным отношением у (i), скоростью его изменения г/ ( ) и начальными условиями. От этих факторов зависит и методика исследования движения. [c.269]

При перечисленных предположениях относительно движущего момента (8.3), закона нагружения (8.4) рабочей машины и передаточного отношения у (t) в дальнейшем [c.271]

Ранее отмеченные свойства передаточного отношения у=у (t) и закона нагружения (t) рабочей машины, вытекающие из физической сущности задачи и допущенной идеализации, нере-носятся, естественно, и на коэффициенты Ь (t) ж с (t) они являются непрерывно дифференцируемыми функциями времени t. [c.274]

Для определенности все рассуждения проведем в условиях (8.19)—(8.21) применительно к тому случаю, когда передаточное отношение у=у t) и закон нагружения (г) рабочей машины являются периодическими функциями времени, периоды которых соизмеримы. Пусть — их общий наименьший период. [c.311]

Движение звеньев механизма происходит под влиянием действующих на них сил. Их величины, характер воздействия и точки приложения циклически изменяются по трем основным причинам изменение нагрузок сопротивления как на рабочем органе, так и в самом механизме изменение движущих сил, обусловленных процессами, происходящими в двигателе машины изменение положения звеньев за цикл работы механизма. Совокупное изменение условий нагружения приводит к ускорениям или замедлениям движения звеньев, что вызывает инерционные воздействия на них и, как следствие,— изменение скоростей. Следован ел ьно, кинематические параметры звеньев — функции внешних сил. Они зависят от масс звеньев и их распределения по ним с учетом конкретной формы и размеров. Задача определения закона движения звеньев о определенной геометрической формой, размерами и массой при известных внешних силах и моментах сил и законов их изменения во времени решается на основе обидах принципов теоретической механики и называется динамическим расчетом. [c.278]

Существенный практический и теоретический интерес представляет оптимизация на базе обратной задачи динамики для силовых, энергоемких механизмов, посредством которых осуществляется взаимодействие двигателя с рабочим органом производственной машины, нагруженным технологическим сопротивлением. В этом случае характер изменения скорости ведущего звена может быть установлен только в результате интегрирования дифференциального уравнения движения механизма, в которое входит и отыскиваемый закон движения. Таким образом, в задачах такого рода от передаточной функции механизма зависят кинематические и динамические характеристики движения как ведомого, так и ведущего звена. [c.84]

В подавляющем большинстве современных металлургических машин рабочий процесс протекает при повторно-кратковременных включениях двигателей. В таких условиях переходные процессы определяют движение машины и рабочие нагрузки, которые преимущественно являются динамическими. Для выявления картины переходных процессов с точки зрения фактических режимов движения и динамического нагружения разработана методика динамического расчета тяжелого металлургического привода при пусках, торможениях, переключениях скоростей и реверсах, учитывающая механическую характеристику двигателя и упругость деталей [191]. Эта методика была проверена экспериментальным путем в процессе натурных испытаний действующих кислородных конверторов на Нижне-Тагильском металлургическом комбинате по истечении различных сроков эксплуатации [25, 26]. Результаты эксперимента показали, что установленные аналитически законы движения агрегата весьма близки к экспериментальным, а замеренные в процессе эксперимента динамические нагрузки близки к вычисленным аналитически. [c.252]

Полученные здесь результаты используются в восьмой главе, посвященной исследованию предельных режимов движения машинных агрегатов с вариаторами. При квадратичной зависимости движущего момента от угловой скорости ведущего вала вариатора рассмотрены обобщенные характеристики и момент инерции масс всех звеньев, приведенные к ведущему валу с учетом их зависимости от закона нагружения рабочей машины, величины и скорости изменения передаточного отношения и угловой скорости ведуш,его вала. Рассмотрены условия возникновения устойчивых и неусто11чивых предельных режимов угловой скорости двингения ведущего вала вариатора и поведение но отношению к ним угловых скоростей других возможных движений. Найдены области допустимых начальных условий, при которых возникают устойчивые и неустойчивые реншмы движения исследовано влияние вариатора на поведение экстремали приведенного момента всех действующих сил и ветвей инерциальной кривой. Осуществлен качественный динамический синтез машинных агрегатов с периодическими, почти периодическими, стационарными и квазистационар-ными предельными режимами угловой скорости ведущего вала вариатора. [c.11]

В силу предполагаемой периодичности закона нагружения рабочей машины массами обрабатываемого продукта и распределения их на исполнительных звеньях можно утверждать, что работа 1Т (ср)1 приведенного момента массовых сил за любой полный цикл [фд, 9q f U изменения угла поворота <р главного вала явля- [c.192]

Теорема 8.14. Если закон нагружения рабочей машины М = =M t)u передаточное отношение у—y t), реализуемое посредством вариатора, являются периодическими функциями с общим периодом то сущест ует в точности два -периодических режима угловой скорости ведущего (ведомого) вала вариатора [c.305]

Рассмотрим теперв тот случай, когда закон нагружения рабочей машины (t) и передаточное отношение у (t) = Q t)I /о) t) от ведомого вала к ведущему, являются почти периодическими функциями времени t, причем скорость изменения у (t) передаточного отношения равномерно непрерывна на всей числовой прямой Ej=(—00, +00). [c.307]

Получение корректных экспериментальных данных о влиянии скорости деформации на сопротивление, как показано в предыдущем параграфе, требует сохранения определенного закона нагружения в процессе испытания во всем скоростном диапазоне испытаний. Жесткость цепи нагружения испытательной машины, включающей образец из исследуемого материала, динамометр и соединительные элементы, в зависимости от сопротивления материала и его изменения в процессе испытания оказывает влияние на реализуемый закон нагружения (деформации) материала в объеме рабочей части образца [171]. Связанное с этим отклонение параметра испытания от номинального не превысит допустимых пределов при ограничении жесткости цепи нагружения. Влияние жесткости особенно существенно при резком изменении скорости деформации или нагрузки, имеющем место при переходе от упругого к упруго-пластическому поведению материала вблизи верхнего и нижнего пределов текучести, предела прочности, у точки разрушения. В связи с этим рассмотрим влияние жесткости цепи нагружения на закон деформирования. Основное внимание уделим рассмотрению отклонения от параметра испытания e = onst. [c.69]

В гидропульсационном силовозбудителе (рис. 105, б) применен миогоплунжерный радиально-роторный пульсатор. Ротор 4 связан с маховиком, предназначенным для рекуперации энергии упругих сил нагруженной конструкции. Центральный распределительный золотник 2 состоит из разделенных перегородкой всасывающей и нагнетающей камер. Ему создают дополнительное вращение. За каждый оборот золотника функции его камер меняются. В процессе равномерного вращения перемычка золотника изменяет величину потока, поступающего в камеру (или засасываемого из нее) по гармоническому закону. Одна из камер золотника связана с одной рабочей полостью силового гидроцилиндра 5 двустороннего действия, а другая—со второй полостью того же цилиндра (или со сливным баком при использовании цилиндра одностороннего действия). При медленном вращении золотника перемычка реверсирует поток, переводя пульсатор на каждом полуобороте из насосного в двигательный режим. Предложены оригинальные гидропульсаторы " " , гидромеханический пульсатор , двусторонние гкдропульсациоииые ус-тановки - а также гидравлическая машина для испытания на усталость при жестком и мягком нагружении , для испытания по программированному режиму с электромагнитным управлением " . Предложен оригинальный роторный пульсатор . [c.188]

На рис. 90 изображена диаграмма расхода энергии стендами различных типов. Площади соответствуют расходу энергии стендами с возбуждением различного типа, а именно при помощи резонансных машин (площадь 1), гидрообъемных пульсаторов (площадь 2), гидравлических машин с простым золотником (площадь 5) и машин с электрогидравлическим сервоконтуром (площадь 4). Линия I характеризует деформацию б детали под нагрузкой Q в соответствии с законом Гука. Вследствие податливости стенда, деформация оказывается большей. В резонансных стендах происходит рекуперация энергии деформации и затраченная энергия характеризуется площадью 1. Объемные гидропульсаторы также работают с рекуперацией энергии, но из-за потерь демпфирования и сжимаемости масла общий расход выше, поэтому площадь 2 оказывается несколько больше площади 1. Сервогидравлический привод работает при постоянном давлении, несколько больше требуемого для нагружения из-за потерь в клапане. Но общая деформация при сервоприводе несколько меньше, чем в случае применения гидрообъемного привода, из-за меньшего объема его рабочей части. [c.142]

Сушность тензометрического метода заключается в том, что в процессе нагружения детали измеряются деформации поверхностных волокон. По найденным деформациям на основе закона Гука вычисляются действительные напряжения. Таким образом, исходным является предположение, что материал детали упруг и изотропен. Метод тензометрирования при экспериментальном исследовании деталей машин может быть применен не только в условиях, статических нагрузок, но и в условиях динамических нагрузок,, большей частью соответствующих рабочим условиям. В ряде случаев является целесообразным при измерении значительных деформаций изготовлять модель детали в увеличенном масштабе. В этом случае рассматриваемый метод обеспечивает большую точность измерения. [c.31]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...