Уравнение Компоновка

По намеченной компоновке подшипников узлов и известным из теоретической механики уравнениям определяют величины радиальных нагрузок подшипников (радиальные реакции опор). [c.531]

Управляемость как степень восприимчивости объекта управления к воздействию рулей и устойчивость, характеризующая как бы невосприимчивость к подобному воздействию, являются в известном смысле противоречивыми понятиями. Действительно, чем более устойчив летательный аппарат, снабженный мощным хвостовым оперением, тем труднее осуществить его поворот при помощи руля. Правильный выбор соответствующей аэродинамической схемы, конкретной конструкции летательного аппарата, его органов управления и стабилизации с точки зрения обеспечения наивыгоднейшей управляемости и устойчивости составляет важнейшую задачу современной аэродинамики, в частности аэродинамической теории управления и стабилизации. При этом обеспечение управляемости и устойчивости связано с исследованием динамических свойств такого аппарата, описываемых указанной системой уравнений возмущенного движения. Их коэффициенты определяются компоновочной схемой, которой соответствуют определенные аэродинамические и геометрические характеристики, а также параметры движения по основной траектории. В результате решения этих уравнений выбирают наиболее рациональную динамическую схему летательного аппарата и соответствующую ей конструктивную компоновку, которая бы удовлетворяла баллистическим, технологическим и эксплуатационным требованиям, а также заданной управляемости и устойчивости. [c.6]

Это решение, соответствующее определенному виду свободного движения, зависит от четырех корней характеристического уравнения р1 (1 =1, 2, 3, 4), которые могут быть вещественными или комплексными сопряженными, что определяется аэродинамической компоновкой и конструктивными особенностями летательного аппарата. [c.41]

В топке температура Гф факела изменяется по его длине, сечению и зависит от большого числа факторов (вид топлива и его расход, способ сжигания, конструкция экранов, компоновка горелок и т. д.). Обычно при расчете топок используют эмпирические уравнения, в которых использованы опытные данные. В нормативном методе расчета теплообмена в однокамерных и полуоткрытых топках применяют эмпирическую зависимость, предложенную А. М. Гурвичем, [c.185]

Создание систем с минимальными уровнями вибраций в заданных точках необходимо начинать на стадии проекта, оптимизации общей компоновки и формулирования обоснованных требований к виброактивности отдельных механизмов. Энергетические блоки содержат десятки разнообразных механизмов и сотни конструктивных элементов, совместное движение которых описывается системой уравнений высокого порядка, требующей для решения большого объема оперативной памяти ЭЦВМ и больших затрат машинного времени, особенно при расчете колебаний в широком диапазоне частот. Поэтому осуществить прямые методы оптимизации конструкции на серийных ЭЦВМ практически не представляется возможным. В настоящее время наиболее реальным является путь разработки проектов альтернативных вариантов конструктивных схем системы, оценки их виброактивности и [c.3]

При наиболее распространенной компоновке участков роторных автоматических линий — 0,25Т л. Следовательно, уравнение наиболее оптимального по времени варианта кинематического цикла ПРД роторной линии можно записать так [c.324]

Уравнения (1) и (2) законов движения позволяют конструктору обоснованно рассчитать интервалы циклограммы ПРД. Интервал отвода рабочего органа необходимо рассчитывать по условиям, аналогичным для р. От принятого способа компоновки участка автоматической линии будет зависеть интервал останова. В отдельных операциях требуется осуществлять останов после обработки, тогда интервал определяется технологическим заданием. При вытяжке + + = [c.324]

Состояние регистра компоновки при передаче очередного символа информации определяется уравнением [c.51]

В моменты времени <4+й, когда справедливо уравнение (31), на регистр символа поступает информация с регистра компоновки, код которой обозначим через ih+k)- Эта информация принимается на PG и хранится на нем, пока не нарушится равенство [c.52]

Кортеж, полученный на регистре компоновки (РК), согласно вышеприведенному выражению, сдвигается влево на восемь разрядов в моменты времени 4+ + 1> когда справедливо уравнение [c.54]

Остановимся на частном случае такого распределения масс, когда р = аЬ, т. е. когда радиус инерции автомобиля равен среднему геометрическому между величинами а п Ь (рис. 11.46). Отметим, что для этого расстояние а Ь между осями автомобиля должно быть значительно меньше его общей длины (это на самом деле имеет место в автомобилях современной компоновки). В этом елучае корни частотного уравнения (11.172) [c.111]

Формирование и выделение из базовой системы уравнений варианта модели стабилизатора, отличающегося видом хотя бы одного из двух клапанов, осуществляется при помощи нестандартного блока (рис. 1, б). Компоновка всех восьми дифференциальных уравнений соответствующими функциями ф , ф2,. . ., которые связывают переменные s и г/ и отвечают выбранным признакам Wi (виду клапанов), начинается с первого уравнения и заканчивается после перебора всех уравнений при i 8. Этот же нестандартный блок учитывает также все виды ограничений на Р и s. [c.72]

Независимые переменные для составления уравнений прогнозирования были выбраны на основе качественного анализа влияния различных факторов на время устранения отказов. Эти переменные приведены в табл. 18 и включают ряд конструктивных параметров — плотность компоновки оборудования d, вес заменяемого элемента ау и др. [c.150]

Из стадии эскизного проекта можно изменить компоновку машины и уменьшить число предварительно снимаемых элементов. Допустим, теперь = 2, тогда по уравнению 1, получим [c.257]

Расчет траекторий капель нескольких типов разбрызгивающих устройств, выполненный методом конечных разностей, показал приемлемость уравнений (3.16) — (3.19) для оценки геометрических параметров факелов разбрызгивания при известных из эксперимента начальных условиях (рис. 3.8). На практике определяющие форму траектории величины (крупность капель, их начальная скорость, угол вылета) для одних и тех же разбрызгивающих устройств изменяются в широких пределах, что в сочетании с пульсационными составляющими водной струи и полидисперсностью капельного потока приводит к отсутствию четко выраженной границы натурного факела. Расчетные уравнения (3.16) —(3.19) могут быть использованы в первом приближении для оценки схемы плановой компоновки [c.77]

Совершенно иное влияние оказывает на 2 непериодическая составляющая AQ . При неудачно подобранных сочетаниях параметров системы регулирования величина AQ может быть относительно большой, вследствие чего не удовлетворяются требования, предъявляемые к точностным показателям работы системы двигатель — регулятор. В этом случае следует пересмотреть расчетные значения параметров, входящих в уравнение (31), с целью возможного уменьшения в первую очередь величины Д0 . Однако практика разработки регуляторов показывает, что должного эффекта добиться таким путем не всегда удается (например, механизм регулятора не укладывается в отведенные ему габариты, вследствие чего нарушается общая компоновка машины или прибора). [c.175]

При реализации колеблющейся системы в конструкцию с определенным размещением в пространстве р упругих элементов и h демпферов характеризующие их постоянные в дифференциальных уравнениях приобретут конкретные значения, а поэтому целесообразно введение соответствующих обобщающих характеристик, увязывающих свойства связей с их конструктивной компоновкой. [c.22]

После компоновки разрешающей системы уравнений и ее решения получаем все компоненты узловых перемещений конструкции, а по ним — любые параметры НДС. В частности, вектор деформаций (4.135) определяем по формуле (4.136), вектор напряжений [c.99]

Разработку каждой такой программы проводят в несколько однотипных этапов подготовка и ввод исходных данных вычисление матриц и векторов, характеризующих поведение отдельных конечных элементов компоновка разрешающей системы уравнений вычисление компонент узловых перемещений (при применении метода перемещений) вычисление компонент НДС конструкции вывод результирующей информации. Использование инвариантной части программного обеспечения (см. гл. 3 и 5) позволяет достаточно просто компоновать проблемно-ориентированные программы в зависимости от принятой постановки задачи. Разработку такой программы рассмотрим на примере осесимметричной задачи теории упругости. [c.114]

Из системы уравнений (72) следует, что колебательная система передней части автомобиля совершает сложное движение при получении возбуждающего воздействия q = f u, i) от колес. При этом помимо вертикальных перемещений, вызывающих вертикальные виброускорения, происходят угловые перемещения кабины, следствием которых являются продольные виброускорения. Это явление не свойственно автомобилям с обычной компоновкой двигателя. Продольные перемещения и ускорения зависят как от параметров колебательной системы (жесткости, коэффициента демпфирования, момента инерции), так и от компоновки автомобиля. [c.227]

Расчет воздухоподогревателя. Температура газов за воздухоподогревателем при конструкторском расчете известна, так как она равна температуре уходящих газов. Также известны температура воздуха на вход. и выходе из воздухоподогревателя. Поэтому тепловосприятие воздухоподогревателя может быть определено по его воздушной стороне, а теплосодержание газов до воздухоподогревателя при одноступенчатой его компоновке — из уравнения теплового баланса, аналогичного уравнению (253) [c.311]

В (3.20) направлениям, по которым заданы в узлах перемещения, отвечают нулевые строки. Их следует исключить при компоновке окончательной системы уравнений. Если обозначить число заданных перемещений через Р] то число фактических уравнений в (3.20), отличающихся от тождеств типа 0=0, равно Мп- х. [c.60]

Общие замечания. В 52 были сформулированы уравнения плоского напряженного состояния при условии текучести Треска — Сен-Венана эти уравнения различны для. различных режимов. Решение конкретных задач обычно требует рассмотрения течений в различных режимах, реализующихся в тех или иных частях пластической зоны. При этом нетрудно ошибиться и выбрать неправильную компоновку различных областей напряженного состояния, что иногда приводит к парадоксальным заключениям. Для выбора правильной конструкции решения необходимо тщательное построение согласованного поля скоростей. [c.244]

У всех автомобилей, независимо от того, имеют они классическую компоновку, заднее расположение силового агрегата или передний привод, полуоси, передающие крутящий момент от дифференциала к колесам, нагружены в значительно большей мере, чем карданный вал. Причиной этого является передаточное число главной передачи д. При отсутствии системы блокировки дифференциала на каждую полуось может быть передана лишь половина крутящего момента, и уравнения для расчета внутренних полуосей, нагруженных только крутящим моментом (рис. 1.11), при использовании коробки передач с ручным переключением будут иметь вид [c.18]

У легкового автомобиля классической компоновки е водите лем и одним пассажиром в салоне около 54 % массы кузова при ходится на переднюю ось и 46 % на заднюю [21, табл. 1.7/11. Подставляем в уравнение числовые значения [c.153]

Изменение поверхности приведения При проведении работ на больших глубинах (>300 м), применяется миграция волнового уравнения для перемещения источника на уровень сейсмоприемников. Такое изменение поверхности приведения, которое является точным и не составляет проблему, благодаря однородности водного слоя, моделирует ситуацию, которой удобнее оперировать. Дальнейшие программы обработки, включая поправку за нормальное приращение, компоновку и миграцию, связаны с полем скоростей. Если целью является сопоставление данных, полученных с помощью донной косы (ОВС) и стримера, изменение поверхности приведения может быть выполнено в обратном направлении, что моделирует сейсмоприемники на поверхности моря. [c.77]

Когда компоновка испытуемого оборудования такая, как показано на рис. 4.62, общий КПД лебедки т] рассчитывается из уравнения [c.158]

Любые каскадные пучки по своей схеме близки к шахматной компоновке и для их расчета рекомендуется критериальное уравнение шахматных пучков. [c.108]

Теория синтеза передач разработана проф. М. А. Крейне-сом, М. С. Розовским и др. [3, 4 и др.]. При этом методе схема передачи строится по уравнениям, выражающим все возможные варианты схем для заданных передаточных чисел. Из всех возможных схем выбирается лучшая по величине к.п.д., компактности, числам оборотов элементов передачи и сложности компоновки ее. [c.91]

Как показывают расчеты, такие решения обычно соответствуют большим значениям D и очень малым толщинам б, которые оказываются неприемлемыми ни по внутренней компоновке ЛА, ни по технологическим ограничениям на толщины используемых труб. Поэтому, как правило, диаметр тяги D задается из возможностей внутренней компоновки, а требуемая толщина б определяется из решения уравнения (9.49). Если при этом полученная б оказывается меньше технологически допустимой, то можно уменьшить D и определить новое требуемое значение б и т. д. [c.295]

Прп конструктивном расчете одноступенчатого трубчатого воздухоподогревателя обычно известны температуры воздуха па входе и на выходе, температура уходящих газов, а искомой величиной является поверхность нагрева. Теиловосприятие одноступенчатого воздухоподогревателя по воздушной стороне определяют по формуле (8-5). Прп компоновке воздухоподогревателя в рассечку также пользуются уравнением (8-5) и формулами (8-1), (8-15) и (8-9), вводя в них промежуточные значения параметров сред между ступенями. [c.159]

Н. Н. Терентьева, которая была получена из анализа работы большого числа брызгальных бассейнов сравнительно малой производительности, оборудованных соплами конструкций Юни-Спрей и Спреко . Используя теоретическую зависимость коэффициентов тепло- и массоотдачи, данные лабораторных исследований по гранулометрическому составу капель и введя допущение его идентичности для различных конструкций разбрызгивающих устройств, Н. Н. Терентьев с помощью уравнения теплового баланса получил в виде номограммы зависимость температуры охлажденной воды от основных гидроаэро-термических характеристик водного и воздушного потоков. При этом не учитывались габариты факела разбрызгивания, производительность и компоновка единичных разбрызгивателей, параметры воздушного потока в области бассейна и на выходе из него, ориентация брызгального бассейна по отношению к направлению ветра. [c.25]

В ор идорных пучках влияние поперечного и продольного шагов одинаково. В тесных пучках виутренние трубки сильно перегреваются и практически в теплоотдаче не участвуют. При малом поперечном шаге влияние его ощущается при всех значениях критерия Грасгофа, вследствие этого теплоотдача )уменьшается по сравнению с теплоотдачей одиночных труб. С увеличением числа рядов теплоотдача падает до 5—6-го ряда, а затем практически остается без изменения. Теплоотдача определяется по формуле (3-25). Обобщение опытных данных производится по уравнению (3-17), дополненному величинами, характеризующими компоновку пучка. [c.163]

Существуют и другие подходы для определения критических параметров (в частности, скорости полета) на границе устойчивости. Для этого в уравнениях свободных колебаний (38) полагают Я, = ш и находят значения скорости, удовлетворяющие этим уравнениям. Критическую скорость флаттера можно также определить экспериментально в аэродинамической трубе на динамически подобной модели и в процессе летных испытаний летательного аппарата. В последнем случае прибегают к экстраполяции, чтобы по тенденции определяющих флаттер параметров с ростом скорости полета найти приближенно величину критической скорости флаттера. Возникновение флаттера связано с определенным тоном свободных упругих колебаний в потоке воздуха. Распределение деформаций по конструкции при потере устойчивости определяет комплексную форму колебаний флаттерного тона. В зависимости от преобладания амплитуд той или иной части ЛА и характера деформированного состояния различают виды флаттера. Например изгибно-крутильный флаттер крыла, изгибно-изгибный флаттер в системе стреловидное крыло — фюзеляж, изгибно-элеронный флаттер, рулевой флаттер и т. д. Для характеристик флаттера несущих поверхностей часто определяющее значение имеют различные грузы, размещенные иа них двигатели, подвесные баки с горючим, шасси. Существенными параметрами являются жесткости крепления этих тел на поверхности крыла. Вообще для флаттера принципиально важны параметры связаииости форм движения. Например, для совместных колебаний изгиба и кручения крыла такими параметрами являются координаты точек (линий) приложения сил аэродинамического давления, инерции и упругости. Смещение центра масс относительно оси жесткости вперед способствует стабилизации системы. Совмещение всех трех точек развязывает виды колебаний, и в этом случае флаттер невозможен. Это свойство обычно имеют в виду при динамической компоновке конструкции. Важными параметрами являются распределенные нли сосредоточенные жесткости. Последние характерны для органов управления [c.490]

Напряжения и деформации. Уравнения равновесия и совместности. При рассмотрении дисков, имеющих плоскую срединную поверхность, взаимным влиянием растягивающих и изгибающих сил пренебрегали. Однако в некоторых случаях диски выполняют несимметричными, искривленными не только для лучшей компоновки, но также для использования восстанавливающего эффекта центробежных сил и уменьшения напряжений изгиба. Несимме- [c.39]

Все рассмотренные выше уравнения для расчета аг установлены на основании опытных данных, полученных на одиночных трубах, без учета того, что в реальных условиях мы имеем дело с поверхностью нагрева в форме трубного пучка. Нами было установлено, что при генерировании пара на поверхности трубного пучка на коэффициент теплоотдачи влияют такие факторы, как плотность компоновки трубок в пучке, а также отношение Sjda. Процесс теплообмена в этом случае следует рассматривать для зоны, где Re (m + l)<10, и зоны, где Re(m -f-1) 10. Первая из зон соответствует теплообмену, где наблюдается движение парожидкостной смеси с расположенных ниже рядов труб, вторая — теплообмену, где это влияние значительно уменьшается. [c.148]

Решение уравнения (13.5) дает значение максимальной температуры подогрева воздуха. По условиям эффективности теплообмена температурный напор на горячем конце воздухоподогревателя должен быть не ниже 50—60 °С, и тогда, например, при Шв/а2- г=0,7 получаем /в=270°С. Дальнейшее повышение температуры подогрева воздуха при одноходовой компоновке нерационально, так как вызывает уменьшение температурного напора на горячем конце воздухоподогревателя и соответственно увеличение его поверхности нагрева. При некотором значении получается A/ == = 0 и дальнейшее повышение температуры воздуха невозможно. [c.296]

Расхождение результатов, полученных в настоящей работе, по вязкости рубидия с данными Визерфорда и др. [13] при температурах выше 200° С, вероятно, связано, с одной стороны, с возможным нарушением ламинарности потока в капилляре, чему способствует его спиральная компоновка, с другой — с неточностью значений плотности рубидия, принятых в наших расчетах. Так, при использовании в расчетах данных Ачинера о плотности КЬ были получены значения вязкости, совпадающие с данными Визерфорда и др. [13]. Интерполяционное уравнение для вязкости в этом случае имеет вид [c.81]

При традиционном подходе к вопросу переход от 0Ш10й компоновки к другой (от одного варианта загрузки к другому) влечет за собой необходимость составления новых уравнений движения системы. [c.101]

По найденному таким образом теп-ловосприятию пароперегревателя Q" , используя уравнение теплового баланса по газам (4-11), находятся энтальпия 1" и температура " газов после пароперегревателя. Далее по уравнению теплообмена (4-9) определяется или необходимая поверхность нагрева пароперегревателя, или при заданной поверхности нагрева путем последовательных приближений температура перегрева (или тепловосприятие в пароохладителе). Эта стадия расчета в современных конвективных пароперегревателях осложняется компоновкой пароперегревателя из прямоточной и противоточной частей и расположением пароохладителя в рассечку . В этих случаях каждая часть рассчитывается самостоятельно по принятому распределению тепловосприятия или промежуточной температуре перегрева, или распределению поверхностей нагрева. [c.76]

Как следует из уравнения (4.4), уменьшить ti можно двумя способами сокращением числа влияющих размеров и уменьшением значений t . Первый способ требует изменения схемы компоновки или конструкции сборочрых единиц, второй связан с усложнением технологии изготовления деталей. Нередко окончательное решение можно принять лишь после проведения сравнительных экономических расчетов. [c.107]

Процесс проектирования КА представляет собой многоуровневый итерационный и оптимизационный процесс, в течение которого рассчитываются характеристики аппарата и его массовая сводка. Для того чтобы организовать такой процесс, необходимо разработать логику и технологию его. Учитывая, что для решения такой сложной задачи используется большое число уравнений, исходных данных и численных значений, входящих в уравнение коэффициентов, необходимо применение ЭВМ. Поэтому имеетсмысл рассматривать логику автоматизированного проектирования. Этот процесс будем рассматривать применительно к этапу предэскизного проектирования. Этот этап характеризуется тем, что кроме общего представления о компоновке ИСЗ и предполагаемых типах основных служебных систем, а также некоторых исходных данных, ничего не известно. [c.160]

Возможности программного обеспечения эта интерактивная, структурированная моделирующая программа может быть использована для решения системы дифференциальных (в том числе нелинейных), разностных и алгебраических уравнений, возникающих в задачах идентификации и проектирования. В программе предусмотрены различные блоки 55 типов, включая интегратор с насыщением, блок временной задержки и другие. Пользователь может назначать блокам символические имена. В программе используются пять методов интегрирования четыре метода с фиксированным шагом (метод Эйлера, метод Адамса—Башфорта-2, метод Рунге—Кутты-2 и метод Рунге—Кутты-4) и один с изменяющимся (метод Рунге—Кутты-4). Линейная и квадратичная интерполяция (от 11 до 201 точек) проводится на основе генераторов функций трех типов. Алгоритмические петли могут быть решены интерактивным методом, что позволяет решать нелинейные алгебраические уравнения. Все переменные, получаемые в процессе моделирования, сохраняются в памяти. В дальнейшем они могут быть использованы для обработки, сохранены на диске или использованы как начальные условия для следующего прогона. Кроме того, предусмотрены средства многократного прогона. Программа содержит процедуру оптимизации, причем пользователь может задавать критерий оптимизации и до девяти произвольных оптимизируемых параметров. Каждый параметр может быть ограничен сверху и снизу. Для улучшения скорости процедуры оптимизации для каждого параметра может быть выбран соответствующий масштаб. Несколько моделей могут быть объединены в одну новую модель. Рассчитанные переходные характеристики и параметры могут быть использованы в последующих прогонах. Пользователь может легко определить блок нового типа, для чего необходимо выполнить операцию компоновки. Программа не предназначена для решения дифференциальных уравнений с частными производными, полиномиальных и матричных уравнений. [c.320]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...