Одиночные трубы - Теплоотдача

Одиночная труба. Процесс теплоотдачи при поперечном обтекании трубы характеризуется рядом особенностей, которые связаны с гидродинамикой движения жидкости вблизи поверхности трубы. Образующийся на поверхности трубы пограничный слой имеет наи- [c.210]

При изменении угла атаки, так же как и для одиночных труб изменение теплоотдачи учитывается поправочным коэффициентом [c.247]

В промышленных теплообменниках конденсация обычно происходит на поверхности пучков труб. Коэффициент теплоотдачи от пучка труб ниже, чем от одиночной трубы, поскольку толщина пленки конденсата на нижних трубах увеличивается за счет стекания его с верхних труб. Формулы и графики для расчета поправок можно найти в справочниках. [c.88]

Сравнить значения коэффициентов теплоотдачи при поперечном обтекании третьего ряда коридорного пучка труб (а ) и одиночной трубы (атр) при изменении числа Re,к от ЫО до 1-10=. [c.145]

Чем отличается процесс теплоотдачи для одиночной трубы при поперечном движении жидкости [c.442]

Обтекание трубы в ряду пучка отличается от омывания одиночной трубы тем, что расположенные рядом трубы влияют на этот процесс (рис. 19.5). Расположением труб в ряд сужают проходные сечения, из-за этого изменяется поле скоростей и место отрыва пограничного слоя перемещается в направлении потока. Трубы, начиная со второго ряда, расположенные в глубинных рядах пучка, попадают в вихревой поток от предыдущих рядов. Все это отражается на протекании процесса теплоотдачи. [c.296]

Одиночные трубы. В инженерной практике часто приходится определять теплоотдачу поперечно омываемых труб, так как они являются элементами многих теплообменных устройств. Гидро- [c.191]

Одиночные трубы. В инженерной практике часто приходится определять теплоотдачу поперечно омываемых труб, так как они являются элементами многих теплообменных устройств. Гидродинамическая обстановка при обтекании трубы оказывается весьма сложной, что, естественно, затрудняет определение теплоотдачи. [c.319]

Найти отношение коэффициентов теплоотдачи (а /а ) от стенки трубы к воздуху при движении воздуха внутри длинной гладкой трубы круглого поперечного сечения с внутренним диаметром — 50 мм при внешнем поперечном обтекании воздухом одиночной трубы с наружным диаметром d = -= 50 мм, для скорости а) 4 м/с б) 8 м/с в) 12 м/с. Среднюю температуру воздуха во всех случаях принять равной 10° С. [c.232]

Чаще всего используются шахматные (рис. 15.5, а) и коридорные (рис. 15.5,6) пучки. Обтекание первого ряда в пучках обоих типов происходит аналогично обтеканию одиночной трубы. Второй ряд шахматного пучка почти не испытывает влияния первого ряда, поэтому зависимость а<р = (р) для второго ряда такая же, как и для первого (см. рис. 15.5, а). При обтекании коридорного пучка на трубы второго ряда воздействуют два вихря, оторвавшиеся от трубы первого ряда в местах удара этих вихрей имеется максимум на трубе второго ряда (рис. 15.5,6). Начиная с третьего ряда происходит стабилизация теплоотдачи, средний по окружности трубы коэффициент теплоотдачи имеет одно и то же значение для третьего и последующих рядов. Этот коэффициент теплоотдачи можно рассчитать по формуле [c.392]

Для горизонтальных пучков коэффициент теплоотдачи меньше, чем для одиночной трубы, и рассчитывается по формуле а уч = aSz- [c.207]

Рис. 7-1. Исследование теплоотдачи при пленочной конденсации на одиночной трубе. а — измерительный участок б — заделка термоэлемента в стене опытной трубы I — опытная трубка 2 — кожу.ч 3 —паровая рубашка 4 — горизонтальные скользящие опоры 5 — гильза для термопары 6 — сальниковое уплотнение 7 — штуцер для продувки рубашки.

По абсолютному значению коэффициенты теплоотдачи, полученные на одиночных трубах и на нижних трубах в пучке, практи- [c.215]

Опыты показывают, что после шестого ряда интенсивность теплообмена стабилизируется. Если число рядов в пучке больше десяти, то среднее значение коэффициента теплоотдачи в пучке не зависит от числа рядов и может быть определено умножением коэффициента теплоотдачи для одиночной трубы аод на поправочный множитель бп, учитывающий интенсификацию теплообмена в пучке [c.215]

Поволоцкая Н. М. Исследование коэффициентов теплоотдачи при кипении фреона-22 на одиночной трубе и пучке горизонтальных труб. — Холодильная техника, 1968, № 7, с. 20—25. [c.442]

Характеристик о й пучка являются поперечный шаг Si (расстояние между осями труб в направлении, поперечном потоку жидкости) и продольный шаг 2 (расстояние между осями соседних двух рядов труб, расположенных один за другим в направлении течения жидкости). Помимо Si и S2 пучки характеризуются внешним диаметром труб и количеством рядов труб по ходу жидкости (на рис. 9-7 в каждом пучке по пять рядов). Для определенного пучка шаги Si и S2 и диаметр труб d обычно являются постоянными, не изменяющимися как поперек, так и вдоль течения жидкости. Течение жидкости в пучке имеет достаточно сложный характер. Рядом стоящие трубы пучка оказывают воздействие на омывание соседних, в результате теплообмен труб пучка отличается от теплоотдачи одиночной трубы. Обычно пучок труб устанавливают в каком-либо [c.226]

Одиночные трубы — Теплоотдача 1 (1-я) — 493 Однобалочные мостовые краны — см. Кран-балки [c.177]

Теплоотдача на компактном пучке труб в кожухотрубном испарителе отличается от теплоотдачи на одиночной трубе. По Гого-лину и Горбунову [4], в аммиачных кожухотрубных испарителях коэфициент теплоотдачи может подсчитываться по формуле [c.645]

В процессе проведения экспериментов при 815 С ( 30 ч) эквивалентный размер частиц уменьшался с 3,57 до 2,4 мм. В пределах точности экспериментов коэффициент теплоотдачи оказался равным 250 Вт/(м К) во всем диапазоне скоростей (4,5-9 м/с), что точно соответствует предложенному выше значению для одиночной трубы. [c.117]

На теплоотдачу одиночной трубы заметно влияет также степень турбулентности набегающего потока жидкости. [c.242]

Последующие ряды труб в коридорном пучке попадают в вихревую область, образующуюся за впереди стоящими трубами. Условия омывания в этой области хуже, чем в лобовой части одиночной трубы, и максимальное значение локального коэффициента теплоотдачи сдвигается вглубь по течению потока. [c.243]

При поперечном обтекании пакета трубы первого ряда находятся в условиях, мало отличающихся от одиночной трубы. В последующих рядах по ходу потока интенсивность теплоотдачи возрастает из-за турбулизации потока при прохождении через предшествующие ряды труб. В связи с этим, а также из-за образования аэродинамического следа" за передними рядами труб, характер обтекания второго и последующих рядов труб меняется. Характер течения потока в межтрубном пространстве практически стабилизируется в [c.127]

Расчет коэффициента теплоотдачи для пакетов (пучков) труб ведется так же. как и для одиночной трубы, по формуле (8-44). При этом в качестве расчетной скорости и, о принимается скорость в узком сечении пучка, а коэффициент С н показатель степени т выбираются в зависимости от конфигурации пакета и числа рядов труб в нем. [c.129]

Одиночные трубы. Процесс теплоотдачи при поперечном об-, текании труб имеет ряд особенностей, которые объясняются гидродинамической картиной движения жидкости вблизи поверхности [c.93]

Одиночные трубы. Процесс теплоотдачи при поперечном обтекании труб имеет ряд особенностей, которые объясняются гидродинамической картиной движения жидкости вблизи поверхности трубы. Опыт показывает, что плавный, безотрывный характер обтекания трубы имеет место только при очень малых числах Re<5 (рис. 3-32, а). При значительно больших числах Re = Wodh, характерных для практики, обтекание трубы всегда сопровождается образованием в кормовой части вихревой зоны, как это показано на рис. 3-32, б, в. При этом характер и условия омывания передней (фронтовой) и задней (кормовой) половины цилиндра совершенно различны. [c.101]

Поперечное обтекание одиночной трубы и пучка труб. Экспериментальные данные по теплоотдаче при поперечном обтекании одиночной круглой трубы (рис. 10.1, а) спокойным, нетурбулизиро-ванным потоком обобщаются формулой [c.84]

В [Л. 176] исследован один пятирядный пучок труб (D = 25 мм) при 5i = 125 мм и 52 = 100 мм сделан вывод, что условия омывания и средняя теплоотдача для любого ряда такие же, как и для одиночной трубы. Противоречие с данными [Л. 119], по-видимому, объясняется тем, что шаг по ходу слоя в [Л. 176] в пять — три раза превышает наибольший шаг в [Л. 119] это могло исключить влияние соседних труб в опытах Ю. П. Курочкина. [c.353]

Г о л а н т Б. И., Исследование некоторых вопросов теплоотдачи от нисходящего потока газовзвеси к шахматному пучку труб и одиночной трубе при поперечном обтекании. Материалы Всесоюзной межвузовской научной конференции по процессам в дисперсных сквозных потоках, ОТИЛ, Одесса, 1967. [c.402]

Из опыта следует, что величина теплоотдачи по окружности зависит от скорости, характера и направления потока жидкости, температуры И диаметра трубы, от направления теплового потока, от внешних тел, изменяющих степень турбулнзацпп потока, и т. п. Для одиночной трубы рекомендуются следующие формулы при Re / = 5 ч- 1-10 [c.433]

Кипение на горизонтальном пучке гладких труб. Средине значения коэффициентов теплоотдачи при кипении хладагентов на пучке горизонтальнЕ)1Х труб больше, чем на одиночной трубе. Пузырьки пара, поднимающиеся с нижних рядов труб на верхние, интенсифицируют теплообмен на вышележащих трубах за счет турбулнзацни пограничного слоя и создания дополнительных центров парообразования. Испарители холодильных машин обычно работают при небольших плотностях теплового потока и низких температурах кипения. При таком режиме теплоотдача на пучке гладких труб в аммиачных аппаратах происходит в зонах свободной конвекции и неразвитого пузырькового кипения, а в хладоновых аппаратах — в области неразвитого и в начале развитого кипения. Влияние пучка на теплоотдачу сказывается тем меньше, чем больше шероховатость поверхности труб, давление и тепловой поток. [c.206]

Уравнения подобия, характеризующие теплообмен при омы-вании плоской поверхности, могут быть использованы для определения коэффициента теплоотдачи при продольном омыва-нии одиночной трубы при условии, если ее диаметр намного превосходит толщину пограничного слоя. [c.294]

Сложный характер теплообмена, связанный со сложным движением жидкости при поперечном обтекании трубьс (отрьсв струи и образование вихрей), затрудняет теоретическое исследование процесса. Все приведенные ниже результаты получены экспериментальным путем. Экспериментальные результаты отдельных авторов могут совпадать лучше или хуже, но они сохраняют общую типичную картину теплообмена. Средний коэффициент теплоотдачи для случая поперечного обтекания одиночной трубы может быть определен по следующим формулам [c.188]

Если теплоотдающая поверхность выполнена в виде вертикального пучка труб или одиночной трубы достаточно большой высоты, то в верхней ее части скорость поднимающегося вверх пара может оказаться настолько большой, что повлияет (в сторону повышения) на коэффициент теплотдачи. То же самое относится к горизонтальным пучкам труб на верхних трубах горизонтального пучка коэффициент теплоотдачи может быть выше, чем на нижних. Влияние скорости паровой фазы особенно сильно проявляется при малых плотностях теплового потока, так как в этом случае значительна я доля теплоты выносится из пристенной области конвекцией. [c.197]

Однако и при турбулентном течении имеют место различные законы теплообмена. Это объясняется различным характером течения на стенках труб. Закон теплоотдачи изменяется при появлении на поверхности труб турбуленткого пограничного слоя. Согласно опытам с одиночными трубами турбулентный пограничный слой на стенке появляется при Re>2-10 . На трубах пучка турбулентный слой может появиться при меньших числах 1 е. Для пучков приближенно можно принять, что Некр =ЫО . При этой в Re вводят скорость, подсчитанную по самому узкому поперечному Сечению пучка определяющий размер — внешний диаметр труб. [c.227]

Теплоотдача одиночной трубы, омываемой поперечным потоком ж и д к о с т и. По опытам Гильперта [55] со свободным незавихренным потоком воздуха, направленным нормально к трубе и получающим подогрев от неё (скорость воздуха от 2 до 30 м/сек при диаметрах трубы или цилиндра от 0,099 до 155 мм), теплоотдача определяется формулой [c.493]

Отличие условий теплообмена при кипении на одиночной трубе и пучке труб обусловлено тем, что во втором случае при малых g и J3 теплоотдача зависит не только от процесса парообразования, но и от конвективного переноса тепла, вызванпого движением парожидкостной смеси [12, 1, 391. В [39] предложена физическая модель, поясняющая особенности теплообмена при кипении на пучке. В [40] влияние пучка объясняется не только конвективным теплопереносом, но и испарением ншдкости в пузыри во время их подъема, сближения и контактирования с перегретым слоем жидкости у каждого последующего ряда труб. [c.217]

Расчет теплоотдачи при кипении фреонов на пучке труб было предложено [12, 11 осуществлять, вводя ноправочный коэффициент, е =ац/адд, где определяется по формуле для одиночной трубы, О ,, — средний коэффициент теплоотдачи пучка. [c.218]

При турбулентном режиме влиянием свободной конвекции возможно пренебречь. На величину теплоотдачи при этом оказывает влияние характер турбулентности (мелкомасштабная или крупномасштабная). Условия обтекания трубы снаружи и внутри различны. Поперечное обтекание трубы происходит иначе, чем продольное. Одиночная труба обтекается иначе, чем находящаяся в пучке, причем при шахматном расположении труб в пучке условия обтекания иные, чем при коридорном и т. д. Это справедливо и для поверхностей нагрева другой формы. Для иллюстра- [c.273]

Оговорка по поводу многорядности сделана в связи со следующими соображениями. Первый поперечный ряд пакета труб находится в условиях, приближающихся к тем, которые свойственны одиночной трубе. Однако картина обтекания второго ряда приобретает новые черты, в частности, из-за турбулизирующего воздействия первого ряда. Вообще каждый поперечный ряд тур-булизирует поток, натекающий на последующий ряд труб. Естественно, что эффект добавочной турбулизации ослабевает по мере увеличения числа предшествующих поперечных рядов, в связи с чем местная интенсивность теплоотдачи устанавливается в итоге на практически стабильном повышенном уровне, исключая последний ряд, отличающийся другой картиной обтекания. Стабилизацию теплоотдачи отдельных рядов можно считать законченной, начиная с четвертого ряда. Разумеется, стабилизация среднего для пакета в целом коэффициента теплоотдачи наступает при большем числе поперечных рядов, а именно — при десяти и более. Если число поперечных рядов меньше десяти, то в формулы (5-8) и (5-86) вводится коэффициент 1, численное значение которого можно найти в [35] или в других источниках. [c.134]

Иодер и Додж [Л. 11] проводили опыты по кипению фреона-12 внутри медной вертикальной одиночной трубы диаметром d = = 24,1 мм и длиной 1830 мм при от —58 до —74° С. Содержание масла во фреоне составляло 5,1%- Опыты проводились при различных весовых паросодержаниях х , которые измерялись на выходе из трубы. Результаты опытов не позволяют установить влияния температуры кипения на величину а. Увеличение паросодер-жания на выходе из трубы соответствовало существенному уменьшению коэффициента теплоотдачи. [c.99]

Поперечное обтекание труб. При поперечном обтекании трубы жидкостью нормально к ее оси поток жидкости у лобовой части трубы раздваивается и затем на некотором расстоянии за трубой вновь замыкается. Со стороны части грубы, обращенной к потоку, начиная от лобовой образующей и до образующих, расположенных перпендикулярно вертикальному диаметру, проходящему через ось трубы, образуется пограничный слой, утолщающийся по мере удаления от лобовой кривой. По достижении верхних образующих этот слой разрушается. В кормовой части трубы образуется застойная область с пульсационным характером движения. Вследствие указанных обстоятельств в рассматриваемом случае интенсивность теплоотдачи по окрун<ности трубы неравномерна. При обтекании жидкостью не одиночной трубы, а пучка труб, условия передачи тепла трубам, лежащим в разных рядах, также не одинаковы. В этом случае интенсивность теплоотдачи зависит от порядка расположения труб в пучке, от расстояний между ними и от числа их рядов. Поэтому определение коэфи-циента а сводится к нахождению его среднего значения для труб всех рядов и по всему их периметру. [c.229]

Из приведенных в табл. 20 значений постоянных С, е и п следует, что у труб первого ряда пучка коэфициент а будет наименьшим. Он увеличивается для последующих рядов, в особенности при шахматном расположении труб. Объясняется это тем, что грубы первого ряда по условиям омывания аналогичны одиночным трубам, а так как они вызывают турбулизацию проходящего через них потока газа, то последующие ряды труб омываются уже завихренным потоком, что вызывает повышение коэфициента теплоотдачи. Как показывают опыты, это повышение коэфициен-га а в результате турбулизации потока при шахматном расположении труб происходит до третьего ряда. Далее коэфициент а сохраняет свое значение постоянным. При коридорном расположении труб повышение коэфициента а заканчивается на втором ряде, ибо трубы последующих рядов как бы заслоняются передними трубами. [c.231]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...