Момент масс-Определение

Момент инерции тела относительно оси зависит только от масс частиц тела и от их распределения в теле. Исследование моментов инерции, определение центра масс и некоторые другие проблемы, связанные с распределением масс, составляют предмет геометрии масс . [c.336]

При разложении движения в кинематике мы могли принимать за полюс любую точку тела. При определении кинетической энергии по формуле (217) мы обязаны принимать за полюс только центр масс тела, иначе появятся члены, содержащие статические моменты масс. [c.361]

Исследование моментов инерции, определение центра масс н другие проблемы, связанные с распределением массы, составляют большой самостоятельный раздел механики, называемый геометрией масс . [c.107]

Классическим примером интегрального инварианта является масса непрерывной среды, занимавшая в некоторый момент времени определенный объем. [c.380]

В частности, когда силы тяжести, действующие на отдельные элементы тела, мы заменяем их равнодействующей, то из условия равенства сил и моментов следует, что равнодействующая должна быть направлена по вертикали, проходящей через центр масс тела. При изменении положения тела величина и направление сил тяжести, действующих на отдельные элементы тела, не изменяются. Не должна изменяться и точка приложения равнодействующей сил тяжести это требование будет выполнено если равнодействующая сил тяжести приложена к центру масс тела. Таким образом, точка приложения равнодействующей сил тяжести определяется не из условий равенства сил и моментов при определенном положении тела, а из сопоставления сил и моментов, действующих при различных положениях тела. [c.413]

Приведенный момент сил и приведенный момент инерции (или приведенная сила и приведенная масса) не зависят от угловой скорости звена приведения (или скорости точки приведения), так как в формулы для их определения входят только отношения скоростей. Например, если угловая скорость звена приведения со изменяется в к раз, то во столько же раз изменяются и со,, а их отношения к со остаются неизменными. Отсюда следует, что приведение сил и масс (определение Ма, 1а или Ра, гпа) можно выполнить, не зная еще угловой скорости звена приведения, т. е. до решения уравнения движения. [c.73]

В одном из устройств для медленных поворотов большой массы необходимо было применить специальный упорный шарикоподшипник диаметром больше 1 м (рис. 26, е). Обеспечить точную шлифовку дорожек обоих колец было очень сложно. После проведенных расчетов было решено верхнее кольцо оставить плоским к нему непосредственно было прикреплено зубчатое колесо для вращения. Расчет был прост. Тело, лежащее на торце верхнего кольца шарикоподшипника, имело вес Q. Для его поворота крутящий момент был определен по формуле что дало возможность определить окружную силу Pi. Для эвольвентного зубчатого зацепления в 20° это дало слагающую силу, действующую по нормали подшипника, 2=20 кгс. Естественно, она не могла сдвинуть с катков кольцо подшипника, и такая незамкнутая система обеспечила надежную работу устройства. [c.98]

Однако в практике определения и устранения неуравновешенности роторов нашел широкое распространение способ представления неуравновешенности в виде двух векторов статических моментов масс в двух заданных плоскостях, перпендикулярных оси шипов ротора, называемых плоскостями исправления. При этом во многих типах балансировочных машин органически соединенное с ней счетно-решающее устройство непосредственно выдает информацию о неуравновешенности в виде векторов статических моментов в плоскостях исправления. Это вызвано технологическим удобством устранения неуравновешенности в каждой из указанных плоскостей. Например, рассмотренным способом сверления что, при относительно малых глубинах сверления, позволяет принять практически линейную связь между статическим моментом масс и глубиной сверления. Более сложная функциональная [c.59]

Нахождение величины осевой неуравновешенности шарового ротора вызывает известные затруднения. Если определять осевое смещение центра масс ротора на рабочих скоростях вращения, то о неуравновешенности можно судить лишь по скорости ухода оси ротора, определяемой формулой (3). Учитывая, что приходится иметь дело с весьма малой скоростью прецессии, которая к тому же может быть вызвана и другими возмущающими моментами, надежное определение осевого дисбаланса таким способом представляется сомнительным. Большими возможностями обладает маятниковый способ измерения неуравновешенности сферического ротора, о котором будет сказано ниже. [c.276]

Значения внешней инерции в табл. 10 даны в размерности тг (т -масса, г - средний радиус вращения). Момент инерции определен в соответствии с ГОСТ 11828. [c.782]

Скорости критические — Влияние гироскопических моментов масс 275 — Влияние инерции поворота масс 275 — Влияние податливости опор 274 — Влияние поперечных сил 274 — Влияние продольной силы 274 — Определение методом последовательных приближений 272 [c.1064]

При определении махового момента масс вала I обычно учитывают только детали большого веса и большого диаметра, т. е. ротор двигателя, муфту и тормозной шкив [c.133]

При определении величины суммарного махового момента масс вала I (быстроходного) надо иметь в виду, что главными компонентами его являются маховые моменты деталей большого веса и диа- метра, т. е. ротора электродвигателя, муфты и тормозного шкива, маховой же момент самого вала вследствие сравнительно небольшого его веса и малого диаметра, представляет собой незначительную величину, которой можно пренебречь и принять [c.145]

Чтобы сопоставить керамическую шкалу обжига с температурной шкалой, необходимо обусловить определенную (постоянную) скорость нагрева. Одно и то же состояние керамического материала, отмечаемое моментом падения определенного пироскопа, может быть достигнуто при разных температурах в зависимости от длительности выдержки. Физико-химические преврашения керамических масс вообще протекают медленно по сравнению с практикуемыми скоростями нагрева, и поэтому керамические массы при высоких температурах представляют собой неравновесные системы, изменяющиеся даже в условиях постоянной температуры. Поэтому только при постоянной скорости нагрева моменты падения любых двух соседних в ряду пироскопов могут разделяться между собой равными температурными промежутками либо же равными промежутками времени. Таким образом показания пироскопов, вообще выражаемые в единицах ПК, можно привести, безразлично, к единицам температуры или к единицам времени. В частности, всякая связь между номерами пироскопов и температурами их падения имеет смысл только при указании определенной (постоянной) скорости нагрева. [c.411]

Геометрия масс. Определение момента инерции тел. Динамика поступательного движения тела, вращения твер-дого тела вокруг неподвижной оси, вращения твердого тела вокруг неподвижной точки. Приближенная теория гироскопа. [c.167]

Рассмотрим ту же смесь газов, что и раньше, и сохраним также все прежние обозначения. Обозначим, далее, через // и 1Р натуральные логарифмы функций / к Р. Результат, который мы получим, если подставим в // вместо I, 7), С составляющие скорости, принадлежащие в определенный момент t определенной газовой молекуле с массой т, мы обозначим как значение логарифмической функции, соответствующее рассматриваемой молекуле в рассматриваемый момент. Совершенно аналогично мы получим значение логарифмической функции, соответствующее в какой-то момент времени какой-то молекуле /и,, если подставим в 1Р- составляющие скорости Е,, т),, С, рассматриваемой молекулы /я, в рассматриваемый момент времени. Вычислим теперь сумму Н всех значений логарифмических функций, которые соответствуют в определенный момент времени всем молекулам т и т , содержащимся в единице объема. Пусть снова в момент времени / в единице объема находится /йш молекул т выделенного рода, т. е. молекул т, составляющие скорости которых лежат в пределах (10). Очевидно, эти молекулы дадут в сумме Н член / I/ Если составить аналогичное выражение для молекул и проинтегрировать по всем возможным значениям [c.56]

Следует отметить, что в восстанавливающий момент входит вся масса крана, включая массу стрелового оборудования. Отнесение массы стрелового оборудования к опрокидывающему моменту при определении коэффициента устойчивости является ошибкой. [c.241]

Наряду с методом Мартенса получил распространение метод оценки теплостойкости пластических масс по температуре прогиба образца (сечением 12,7 X 12,7 мм). располагаемого на двух опорах и нагружаемого посредине таким образом, чтобы изгибающий момент имел определенное значение. Показателем теплостойкости пс этому методу служит температура, при которой максимальный прогиб в середине образца составляет 0,254 мм. Этот показатель теплостойкости характеризует деформируемость образца в заданных сложных условиях нагружения (поперечный изгиб) и так же, как теплостойкость по Мартенсу, не может быть использован в расчетах. Схема нагружения образца показана нэ рис. IV.1,6. [c.180]

Когда такое отсутствие сопротивления рассматривается наряду с внутренним движением жидкости внутри и вокруг этих колец, то оказывается, что они дают нам пример, и я верю — единственный, котором теория линий тока хорошо применима к движению в вязкой жидкости. Форма массы движущейся вперед жидкости не совпадает с массой кольца, а имеет вид сплющенного сфероида, намного большего, чем кольцо, которое он охватывает. Этот сфероид подобно кольцу постоянно увеличивается, однако в любой момент имеет определенную форму, и движение воды, его окружающей, является таким же, [c.264]

ГИРОСКОПИЧЕСКИЙ МОМЕНТ. При определении критической скорости в первом приближении рассматриваем расположенные по валу массы как точечные и учитываем только центробежные силы этих масс. Но обычно последние представляют собой диски иногда значительных поперечных размеров. При прогибе вала плоскость диска поворачивается вокруг одного из своих диаметров. Возникающие при этом силы инерции будут приводиться не только к главному вектору (приложенному в месте крепления диска), но и к главному моменту, который, смотря по обстоятельствам, может действовать на вал и как изгибающий, и как восстанавливающий, соответственно уменьшая или увеличивая критическое число оборотов. [c.209]

F. Определение сил, действующих на различные звенья механизма прп его движении, может быть сделано в том случае, если известны законы движения всех звеньев механизма и известны внешние силы, приложенные к механизму. Поэтому общую задачу динамического расчета и проектирования новых механизмов и машин конструктор обычно расчленяет на две части. Сначала он задается приближенным законом движения входного звена механизма и внешними силами, на него действующими, определяет все необходимые расчетные усилия и по ним подбирает необходимые размеры, массы и моменты инерции звеньев. Это — первая часть задачи. После этого конструктор приступает к решению второй части задачи, а именно, к исследованию вопроса об истинном движении спроектированного механизма, к которому приложены различные действующие на него силы. Определив истинный закон движения механизма, конструктор вносит в ранее проведенный расчет все необходимые исправления и добавления. [c.205]

Синтез, или проектирование механизмов, состоит в определении некоторых постоянных параметров, удовлетворяющих заданным структурным, кинематическим и динамическим условиям. К этим параметрам механизма относятся длины звеньев, координаты точек звеньев, угловые координаты, массы звеньев, их моменты инерции и т. д. Так, на рис. 2.1 для проектирования кривошипно-коромысло-Бого механизма по заданному закону движения коромысла 3 необходимо определить шесть независимых параметров длины а, Ь, с и [c.14]

Четвертое ограничение на массы и моменты инерции зависит от предельных ограничений па длины соответствующих звеньев, так как последние могут быть конструктивно выполнены только в определенных пределах. [c.17]

Для пуска приводов с большими инерционными массами (грузоподъемные машины, приводы конвейеров, прессов, центрифуг и др.) электродвигатели должны обладать большими пусковыми моментами. При жестком соединении звеньев кинематической цепи разгон масс происходит быстро, в течение долей секунды (обычно до 0,5 с). Это приводит к большим инерционным нагрузкам деталей привода. В таких приводах следует применять пусковые муфты. Основой таких муфт могут быть автоматические самоуправляемые центробежные муфты различных конструктивных исполнений. Пусковые муфты позволяют электродвигателю легко разогнаться и, по достижении им определенной частоты вращения, начать плавный разгон рабочего органа. Одновременно пусковые муфты являются и предохранительными. [c.330]

Как видно из уравнений (3.25) и (3.31), для определения НДС необходимо знание параметров, впрямую связанных с порообразованием, S и dso- Площадь пор 5 может быть вычислена по соотношению (3.21). Учитывая, что йео=(е )т — (eo)t-dT, покажем, как принципиально можно определить ео в любой момент времени. Из закона сохранения массы следует, что при постоянной плотности материала увеличение его объема AV равно объему пор (внутренних полостей) Согласно работе [124], запишем [c.170]

Для определения момента трения в цапфах на вал насажен маховик массы 500 кг радиус инерции маховика р = = 1,5 м. Маховику сообщена угловая скорость, соответствующая п = 240 об/мин предоставленный самому себе, он остановился через 10 мин. Определить момент трения, считая его постоянным. [c.278]

Для определения момента инерции /г тела А относительно вертикальной оси Ог его прикрепили к упругому вертикальному стержню 00, закрутили этот стержень, повернув тело А вокруг оси Ог на малый угол фо, и отпустили период возникших колебаний оказался равным Т, момент сил упругости относительно оси Ог равен гпг = — сф. Для определения коэффициента с проделали второй опыт на стержень в точке О был надет однородный круглый диск радиуса г массы М, и тогда период колебаний оказался равным Определить момент инерции тела Д. [c.280]

Решить предыдущую задачу в предположении, что для определения коэффициента с второй опыт проделывают иначе однородный круглый диск массы М и радиуса г прикрепляется к телу, момент инерции которого, требуется определить. Найти момент инерции тела Л, если период колебаний тела ц, а период колебаний тела с прикрепленным к нему диском хг. [c.281]

Для определения момента инерции У данного тела относительно некоторой оси АВ, проходящей через центр масс О тела, его подвесили жестко скрепленными с ним стержнями АО и ВЕ, свободно насаженными на неподвижную горизонтальную ось ОЕ, так, что ось АВ параллельна ОЕ приведя затем тело в колебательное движение, определили продолжительность Т одного размаха. [c.285]

Затем для определения расстояния АС = А центра масс С от центра А отверстия шатун положили горизонтально, подвесив его в точке А к талям и оперев точкой В на платформу десятичных весов давление на нее оказалось при этом равным Р. Определить центральный момент инерции У шатуна относительно оси, перпендикулярной плоскости рисунка, имея следующие данные масса шатуна М, расстояние между вертикалями, проведенными через точки А м В (см. правый рисунок) равно /, радиус цапфы крейцкопфа г. [c.285]

Для определения момента инерции У махового колеса А радиуса В относительно оси, проходящей через центр масс, колесо обмотали тонкой проволокой, к которой привязали гирю В [c.288]

При анализе существующих пассажиропотоков необходимо выбрать параметры, учитывающие использование транспорта определенной массой людей по часам суток, дням недели и т. д. В качестве таких параметров может быть выбрано количество пассажиров или вес определенной массы пассажиров в течение всего дня работы, например, автобуса. Следует учитывать количество na aHiHpOB, входящих в транспорт на остановках (КВТ), покидающих его (КПТ) и находящихся в нем (КНТ). Зная разность (КВТ—КПТ) и момент времени определения разности, можно судить о загрузке транспорта по маршруту. Учет КВТ позволит судить о спросе на транспорт в данной точке маршрута- Очевидно, КПТ несет ту же информацию. [c.408]

По характеру сил взаимодействия исполнительною органа с уплотняемой средой уплотняющие машины можно разделить на машины статического действия (прессующие, укатывающие) и динамического действия (безударные вибрационные, ударно-вибрацнонные, ударные). В принципе одна и та же вибрационная машина для уплотнения грунта могла бы работать либо в безударном вибрационном режиме, либо в ударно-вибрационном, что зависит от статического момента массы и угловой скорости дебалансов, массы машины, состава и свойств (в том числе степени уплотненности) грунта. Однако при проектировании назначают параметры машины, обеспечивающие ее эффективную работу в определенном режиме. [c.358]

Ударно-вибрационные машины, будучи существенно нелинейными системами, способны осуществлять качественно различные режимы движения. При работе в одном определенном режиме возможны различные значения ударной скорости, а следовательно, различная эффективность работы машины, зависящая от ее настройки. При этом оптимальная настройка оказывается различной для разных условий работы, Так, лучшая настройка вибромолота в начальный период забивки сваи, как правило, значительно отличается от лучшей настройки в конце забивки оптимальная настройка при прохождении глинистого грунта иная, чем при прохождении песчаного грунта. Настройку вибромолота можно осуществить путем изменения одного из следующих параметров массы ударной части, статического момента массы дебалансов, жесткости пружин, соединяющих ударную часть с нагмовником, начального зазора или натяга между бойком ударной части и наковальней наголовника, угловой скорости дебалансов. Последние два способа практически наиболее целесообразны. [c.461]

Линии и поверхности токов. Теорема Клебша и ее ирилоасения. Мы назовем течением окидкости движение жидкой массы в данный момент времени, определенное для каждой точки рассматриваемого пространства величиной и направлением скорости V, т. е. ее компонентами и, V, ю на некоторых прямоугольных осях. Мы будем считать , V, ю непрерывными функциями координат если же внутри жидкой массы существует поверхность раздела, при переходе через которую скорость V изменяется скачком, то мы будем в отдельности рассматривать ту и другую часть жидкой массы, прилегающую к поверхности раздела. Понятно, что при этом в случае несжимаемой жидкости необходимо, чтобы нормальные составляющие скорости с обеих сторон поверхности раздела были одинаковы, в случае же газообразного тела эти скорости должны быть обратно пропорциональны плотностям соприкоснувшихся масс. Семейство линий, каср- [c.341]

Уравнения движения для поперечного сечения аэродинамической поверхности или балки жесткости моста. Рассмотрим поперечное сечение аэродинамической поверхности или балки жесткости моста (рис. 6.20), находящегося под действием набегающего потока с плавным течением. Принимаем, что сечение имеет две степени свободы, соответствующие перемещениям при изгибе и кручении, которые обозначаем соответственно через hua. Механическая система на единицу длины характеризуется массой т, моментом инерции I, статическим моментом масс S (равным произведению массы т на расстояние а между центром масс и центром жесткости), вертикальной восстанавли-ваюш,ей силой и восстанавливающим крутящим моментом, задаваемыми с помощью коэффициентов упругости и С , и коэффициентами сопротивления Сд и Са. Используя ЭТИ определения, уравнения движения можно записать в виде [6.66, 6.67] [c.179]

К основным расчетным соотношениям ЭМИО следует отнести выражения для определения их характеристик, т. е. магнитного момента, массы и потребляемой мощности [выражения (9.2), (9.46), (9.47)]. Они зависят от ряда параметров, связанных между собой определенными функциональными зависимостями. Полная система расчетных соотношений ЭМИО выписана ниже [кроме очевидных выражений, в, ней использованы уравнения (9.2), (9.46), (9.47), (9.23), (9.18), (9.25), (9.26), (8.37), (8.54)] [c.189]

Исследование динамических характеристик, одновременно снятых на ведущем и ведомом валах гидромуфты, показывает (рис. 55, б , что динамическая надбавка к крутящему моменту возникает только на ведомом валу, действует в течение 0,2 с и не передается на вал электродвигателя. При резких торможениях гидромуфта полностью защищает приводной электродвигатель от перегрузок и опрокидывания и исключает влияние маховых масс его ротора на величину усилий в системе. Это весьма ценное защитное свойство предельной гидромуфты особенно важно для привода крупных машин (дробилок, экскаваторов, драг,,транспортеров, центрифуг), где с целью увеличения мощности и перегрузочной способности привода необходимо применять двигатели с увеличенным диаметром ротора и большим моментом инерции. При резких Перегрузках, вызывающих стопорение турбины, предельная гидромуфта, работая в режиме 100%-ного скольжения, ограничивает передаваемый момент вполне определенной величиной с коэффициентом перегрузки 2,5— 2,7. При этом электродвигатель продолжает работать на устойчивой ветви своей характеристики, потребляя ток /ст,, рав ный 2,5-кратной величине номинального тока. [c.105]

При определении прнведенного момента инерции, пренебрегая массами звеньев У и 2 (их масса приводится обычным методом), приведем лишь массу звена 3 к звену 1. Исходя из уравнения [c.372]

Расчет момента центробежной муфты со стальными щариками производят аналогично. При определении массы шариков, расположенных в одной полости муфтты, объем полости умножают на коэффициент заполнения К, учитывающий пустоты между шариками. Обычно принимают К= 0,5...0,7. [c.333]

Основными параметрами деталей, вычисляемыми при решении метрических задач геометрического моделирования, являются площади, массы, моменты инерции, объемы, центры масс и т. д. Для определения этих параметров исходный геометрический объект (ГО) разбивается иа элементарные геометрические объекты. Например, в плоской с )нгуре выделяются секторы (если в контуре имеются дуги окружности), треугольники и трапеции. Приведем формулы для вычисления метрических параметров некоторых элементарных геометрических объектов. Площадь -го сектора радиуса Г/, [c.45]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...