Оптимальные настройку

Следует еще учесть то обстоятельство, что помимо внешнего демпфирования, вызываемого демпфером, каждая укрепленная на валу масса имеет свое внутреннее демпфирование. Система становится более сложной, и кривые, показывающие зависимость углов закручивания демпфируемой массы от частоты при различном коэффициенте демпфирования, не имеют общих точек пересечения (точек Р м К на фиг. 140). В связи с этим условия оптимальной настройки, отношение масс и оптимальный коэффициент демпфирования отчасти теряют свое значение. Тем более важно испытать демпфер самым тщ-ательны-м образом. [c.326]

Из этой формулы видно, насколько простым оказывается определение отношения частоты собственных колебаний демпфера к частоте собственных колебаний ад балки без демпфирования для различных значений Ге в точке оптимальной настройки. [c.221]

Отсюда следует, что = 4i ) и Ге = 4Г. Найденная согласно выражению (5.36) зависимость т) от параметра жесткости Г при оптимальной настройке демпфера представлена на рис. 5.11. Видно, что точки, соответствующие точному решению, по существу, ложатся на кривую, соответствующую приближенному решению. Более того, зависимость комбинации (шд/(01)(1 + + + V) от параметра г]е определяется прямой линией, [c.227]

Которых обусловлено несовершенством модели и неидеальностью условий эксперимента. Наличие шумовой составляющей подтверждается статистическими характеристиками процесса и (ту), полученными в соответствии с рекомендациями [103] математическое ожидание М (к) =—0,015 критерий х = 8,9 для числа степеней свободы п = 7 вероятность р(х ) = 0,25. Отсюда можно заключить, что невязка имеет очень малое смещение, наличие шумовой составляющей делает ее функцию распределения близкой к нормальной-Попутно отметим, что в случае оптимальной настройки параметров модели. (6.83) условие [c.203]

Расположение точки (/г)мин при ступенчатом возмущении по каналу регулирующего воздействия для широкого класса объектов регулирования таково, что можно без вычисления /j принять в качестве оптимальных настройки, лежащие на линии заданного запаса устойчивости справа от точки (/гр/Ти)маис, так чтобы [c.455]

Оптимальные настройки при случайных возмущающих воздействиях. В большинстве [c.455]

При увеличении в возмущающем воздействии роли высоких частот точка оптимальной настройки сдвигается по линии заданного запаса устойчивости вправо. Если возмущающее воздействие характеризуется широким спектром, то для нахождения точки оптимума требуется исследовать всю область заданного запаса устойчивости. [c.456]

Еще более узкой оказывается область значений k и Ti, в которой обеспечивается заданное значение степени затухания колебаний а, ограниченная кривой равного затухания 4. Если в качестве одного из критериев оптимальности САР принято заранее заданное значение а, то точка оптимальной настройки регулятора должна находиться внутри области, [c.161]

Применение в САР турбин регуляторов мош,но-сти (РМ), особенно быстродействующих, оказывает отрицательное влияние на динамические характеристики САР котлоагрегатов, особенно как объектов регулирования давления. При этом области устойчивости и равного затухания оказываются значительно более узкими, а сами параметры оптимальной настройки — иными, чем в схемах без РМ. Причина указанного состоит в том, что РМ, дополнительно открывая клапаны по мере снижения давления и вызывая дальнейшее понижение последнего, препятствует использованию саморегулирования котла. [c.162]

Динамические свойства регулируемых участков пароперегревателей выражаются временными (разгонными и импульсными) или амплитудно-фазовыми частотными характеристиками. Амплитудно-фазовые характеристики являются более универсальными. Они позволяют произвести исследование системы на устойчивость, определить оптимальные настройки регуляторов и построить переходные процессы в системе регулирования при различных возмущениях. По временным характеристикам можно непосредственно определить приближенные динамические параметры объекта и настройки регулятора, а также приближенные выражения передаточных функций и амплитудно-фазовые характеристики объекта, по которым можно произвести полное исследование системы регулирования. [c.185]

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПАРАМЕТРОВ ОПТИМАЛЬНОЙ НАСТРОЙКИ РЕГУЛЯТОРОВ [c.229]

Оптимальная настройка регулятора может быть обеспечена, строго говоря, только если сделать все параметры настройки (пропорциональное и интегральное воздействие и опережение) за висим ы ми от нагрузки. Практически в полном объеме это трудно выполнимо, но величину пропорциональной слагающей регулирующего воздействия часто делают пропорциональной нагрузке. При постоянных параметрах настройки, как правило, целесообразно регулятор настраивать на 50% -ную нагрузку. [c.264]

Комбинированные схемы, как и схемы, работающие только по принципу компенсации возмущения, позволяют принципиально получать системы регулирования, инвариантные относительно возмущений, дополнительные воздействия от которых вводятся в систему. Выполнение условий абсолютной инвариантности возможно не всегда, так как передаточные функции компенсирующих устройств могут быть физически нереализуемыми либо их реализация технически очень сложна. Обычно решается задача выбора оптимальной настройки компенсирующих устройств, при которой приближение к условиям абсолютной инвариантности осуществляется наилучшим образом. [c.844]

Метод приближенного расчета [64] позволяет ориентировочно определить оптимальные настройки регуляторов с П-, ПИ-и ПИД-законами регулирования применительно к объектам, кривые разгона которых имеют вид, подобный приведенным на рис. 13-89. [c.863]

Приравнивая правые части равенств (27) и (28), находим оптимальную настройку [c.339]

Определив соответствующее значение из (25) и подставив его в (26), получим максимальное значение амплитуды остаточных колебаний, соответствующее оптимальной настройке. [c.339]

На рис. 20 приведена амплитудно-частотная характеристика динамического гасителя с трением, соответствующая оптимальной настройке гасителя по (29), [c.339]

На рис. 31 приведены сравнительные характеристики рассмотренных систем динамического гашения с использованием рассеяния энергии, соответствующие оптимальной настройке парциальной частоты упругих колебаний гасителя с трением, настройке этой частоты на резонансную частоту демпфируемой системы, оптимальной настройке поглотителей колебаний с вязким и сухим трением [76]. Динамические гасители с трением оказываются более эффективными, чем поглотители колебаний, однако простота конструкции и надежность последних делают их часто более предпочтительными. [c.345]

Оптимальной настройкой компенсационной схемы является максимальное показание делителя напряжения, пропорциональное отнощению интенсивности изотопов, т. е. такое расположение изотопов на щелях, при котором малый изотоп полностью проходит через узкую щель. [c.109]

При оптимальной настройке отношение и /и2 определяется величиной декадного сопротивления Н /Н2 для сбалансированного с помощью гальванометра компенсационного моста (см. рис. 4.1) [c.113]

Оптимальной настройке объектива при фотографировании или проектировании картины интерференции на экран соответствует совмещение плоскости фокусировки с плоскостью локализации р — р. При малых углах е это требование не является строгим, и на практике обычно фокусируют плоскость в область локализации, параллельную неискаженному фронту измерительной волны. [c.178]

Построить график = / уф) и по неаму найти значение уо, соответствующее оптимальной настройке виброударного механизма. [c.34]

Рассмотрим изменение оптимальной величины д р при изменении параметра Оиор, соответствующего давлению / иср- Как видно на рис. 9, оптимальная величина Опр может быть меньше, равна или больше параметра 0 ср, в зависимости от величины перепада давления бй = / пр — / иср- Равенство давлений йпр и / ср обеспечивает оптимальную настройку прибора лишь при равенстве параметров ) пр и иср, что может иметь место только при < вхпр = с вхи (см. рис. 3). [c.164]

На основании проведенного исследования можно сделать сле-дуюш ие выводы суш ествует область значений соотношений между параметрами ветви противодавления и измерительной ветви, в которой возможна оптимальная настройка прибора оптимальные величины параметров ветви противодавления определяются в основном параметрами измерительной ветви и мало зависят от ве.чичины АЯ получены приближенные зависимости для определения параметров ветви противодавления, соответствуюш,их оптимальной настройке пневматических приборов. [c.165]

Излагаются результаты анапитического и экспериментального исследований зависимости погрешности измерения, вызванной нестабильностью входного давления воздуха, от параметров ветви противодавления пневматических приборов. Рассматриваются условия оптимальной настройки прибора, соответствующей минимуму указанной погрешности. Показано, что оптимальные величины параметров ветви протаводавления определяются параметрами измерительной ветви и мало зависят от величины нестабильности входного давления. Получены приближенные зависимости для определения параметров ветви противодавления, соответствующих оптимальной настройке пневматических приборов. Табл. 3, илл. 9, библ. 10 назв. [c.270]

Графики на рис. 6 определяют при различных Q и Я оптимальную настройку фильтров, т. е. частоту Q ЯС/ -фильтра (кривые /, 2) или граничную частоту Qrp = 1/т / С-фильтра (кривые 3, 4), при которых выполняются все заданные требования. Максимально допустимая постоянная времени / С-фильтра, обеспечивающая заданное отношение Сэфф/Со на частоте Q , определяется следующим выражением [c.73]

Оптимальные настройки ПИД-регулято-ра выбираются на участке линии т = onst (Al= onst), ограниченном значениями (fep/ и)ма1(с, ( р)мако (риС. 6.46). [c.455]

При нято считать, что по мере повышения давления воды в соплах повышается теплосъем с охлаждаемой детали. Однако экспериментальная проверка этого положения показала, что рассматривать влияние давления изолированно от других факторов, особенно от величин размера струй, нельзя. На рис. 3 показаны результаты испытания форсунки с воздушным распылением. Кривая q, полученная при мелко-струйпой подаче воды, соответствует оптимальной настройке фор сунки (максимальный съем тепла форсункой). Как видно из графика, по мере повышения давления суммарный съем тепла растет, а съем тепла каждой единицей объема воды падает. Особенно резкое падение съема тепла единицей воды наблюдается при мелкодисперсном распылении ее. [c.584]

На рис. 86 приведены логарифмическая амплитудная и фазовая частотные характеристики ЭГРС, снятые при оптимальной настройке для условий наилучшего качества поддержания оборотов гидроагрегатов Кня-, i/j-жегубской ГЭС. Сравнение частотных характер и- <0 стик без изодрома (рис. [c.151]

Ударно-вибрационные машины, будучи существенно нелинейными системами, способны осуществлять качественно различные режимы движения. При работе в одном определенном режиме возможны различные значения ударной скорости, а следовательно, различная эффективность работы машины, зависящая от ее настройки. При этом оптимальная настройка оказывается различной для разных условий работы, Так, лучшая настройка вибромолота в начальный период забивки сваи, как правило, значительно отличается от лучшей настройки в конце забивки оптимальная настройка при прохождении глинистого грунта иная, чем при прохождении песчаного грунта. Настройку вибромолота можно осуществить путем изменения одного из следующих параметров массы ударной части, статического момента массы дебалансов, жесткости пружин, соединяющих ударную часть с нагмовником, начального зазора или натяга между бойком ударной части и наковальней наголовника, угловой скорости дебалансов. Последние два способа практически наиболее целесообразны. [c.461]

Реальные количественные закономерности дисперсионного режима сжатия были установлены в [17, 19] методами математического моделирования. В численных экспериментах нелинейное уравнение Шредингера (4.3.1) интегрировалось по t, при различных параметрах нелинейности R. Вычислялись профили интенсивности, распределения текущей частоты в различных сечениях световода и результаты сжатия час-тотпо-модулированных импульсов при оптимальной настройке решеточного компрессора. На рис. 4.7 приведены зависимости минимальной длительности импульса от длины световода. Видно, что для каждого значения R существует оптимальная длина световода Lonr, при которой достигается максимальная степень сжатия Наличие экстремума связано с тем, что на малых рас стояниях 2 Lф форма импульса еще практически не изменилась и нелинейное ушире-ние спектра растет пропорционально р асстоя нию (2). Н а р ас-стоянии расплывание [c.180]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...