Определение критической скорости

Вводя коэффициент 1,5, мы приближаемся к действительному определению критической скорости закалки. Определяемая таким образом критическая скорость закалки будет равна [c.255]

Уравнение для определения критической скорости. [c.215]

Этой формуле можно придать более изящный вид, если ввести в нее критическую скорость. Согласно уравнению Бернулли и определению критической скорости имеем [c.485]

Определение критических скоростей движения стержня. Рассмотрим матрицу А( ) (2.76) динамических безразмерных жесткостей стержня, из которой следует, что при учете инерции вращения элемента стержня имеются критические скорости движения 1Юо, при которых динамические жесткости обращаются в нуль. Найдем эти критические скорости для стержня, имеющего круглое сечение, из условий обращения в нуль элементов матрицы А< >. Рассмотрим элемент матрицы АЦ [c.45]

Дальнейшее решение уравнения (7.196) тождественно совпадает с решением уравнения (7.187) с последующим определением критической скорости (с учетом инерции вращения) из условия у1=0, что после преобразований приводит к уравнению относительно и [c.215]

Вторая основная задача связана с исследованием динамической устойчивости стержней в потоке и определением критических скоростей потока. Комплексные собственные значения позволяют выяснить возможное поведение стержня при возникающих свободных колебаниях во всем диапазоне скоростей потока (от нуля до критического значения) и тем самым ответить на вопрос, какая потеря устойчивости (с ростом скорости потока) наступит, статическая (дивергенция) или динамическая (флаттер). Задачи динамической неустойчивости типа флаттера подразумевают потенциальное (без срывов) обтекание стержня (рис. 8.1,а), что имеет место только в определенном диапазоне чисел Рейнольдса. Возможны и режимы обтекания с отрывом потока и образованием за стержнем вихревой дорожки Кармана (рис. 8.1,6). Вихри срываются попеременно с поверхности стержня, резко изменяя распределение давления, действующего на стержень, что приводит к появлению периодической силы (силы Кармана), перпендикулярной направлению вектора скорости потока. [c.234]

Для определения критической скорости или критического расхода предложен ряд эмпирических формул . [c.202]

Приведенная выше формула (21-2) может служить для определения критической скорости или расхода и в напорных пульповодах. В данном случае она принимает такой вид [c.202]

В настоящее время существует большое число эмпирических формул для определения критической скорости. Так, например, при транспортировании неоднородной гидросмеси с плотностью твердого Рт с 1600 кг/м критическую скорость рекомендуется определять по формуле [c.129]

Для определения критической скорости (или критического давления ркр) по к, 5-диаграмме воспользуемся методом последовательных приближений, который состоит в следующем. [c.54]

Вопрос об определении критических скоростей враш,ающегося вала широко освещен в литературе. А. Н. Крылову в своей классической работе Об определении критических скоростей враш,аю-щегося вала [17] удалось придать изучаемому вопросу необходимую общность и сравнительную простоту. Однако следует заметить, что А. Н. Крылов рассматривал критические обороты вала или ротора, вращающегося на обычных жестких опорах, т. е. при граничных условиях [c.61]

Таким образом, когда опоры вращающегося вала обладают линейными упругими характеристиками, задача определения критической скорости вращения этого вала совпадает с задачей определения частот его свободных поперечных колебаний. Поэтому для определения критической скорости можно воспользоваться общим частотным уравнением, приведенным в гл. I. В нем только вместо Спр и Кпр следует поставить обычные линейные жесткости. Эти замечания относятся к различным частным случаям упругих креплений валов [c.63]

Уравнение (П. 29) представляет интерес не только для определения критические скоростей нагруженных валов с учетом [c.69]

Определение критической скорости вала, одна из опор которого имеет характеристику Р = С г" [c.117]

Определение критических скоростей валов, имеющих в опорах нелинейные характеристики, составленные из отрезков прямых [c.128]

ПРАКТИЧЕСКИЙ МЕТОД ОПРЕДЕЛЕНИЯ КРИТИЧЕСКИХ СКОРОСТЕЙ ГИБКИХ ВАЛОВ [c.174]

В качестве примера рассмотрим определение первой и третьей критических скоростей гибкого ротора турбогенератора. Вес ротора 49 500 кГ. Ротор симметричен и свободно лежит на двух опорах, поэтому вторая критическая скорость определяется независимо от первой и третьей. На фиг. 5. 1 показано определение форм упругой линии, соответствующих первой и третьей критическим скоростям по указанной выше схеме. Для определения критических скоростей останавливаемся на первом приближении упругой линии. Численные расчеты приведены в табл. 5. 1 и 5. 2. [c.180]

Кроме того, АУУ разрабатываются обычно для конкретного агрегата, чтобы наиболее полно учесть специфику конструкции уравновешиваемого объекта. Все сказанное выше заставляет исследовать колебания ротора с АУУ для определения критических скоростей и построения амплитудно-частотных и фазовых характеристик. [c.62]

Для определения критических скоростей ротора рассмотрим его свободные колебания. Полагаем, что колебания совершаются с комплексной частотой А = Я -f- га, где Я — собственная частота, а — коэффициент затухания. [c.65]

Для определения критической скорости вращения рассмотрим предполагаемое возможным состояние прямой синхронной прецессии (рис. 111.22, б). Здесь левый конец ротора описывает окружность радиуса г вокруг своего невозмущенного положения, а ось ротора отклонена на угол а от первоначального положения и описывает коническую поверхность. [c.182]

Для определения критических скоростей положим, что демпфирование отсутствует (т1о = 4i = Чг = 0). Тогда Л = Л = О и критические скорости прямой прецессии можно получить, приравняв нулю детерминант системы (35) [c.15]

В работе [5] изложен аналитический метод определения критических скоростей ротора турбомашины с учетом упругой нелинейности совмещенной опоры. Частоты свободных колебаний ротора, выполненного по двухконсольной схеме (см. рис. 1), определены в результате решения системы нелинейных дифференциальных уравнений движения асимптотическим методом [6] в первом приближении и представлены в виде [c.132]

Как было показано в работе [21, для многих двухопорных консольных шпинделей вообще и, в частности, для веретен различных типов (при пренебрежении массой опорной части) задача об определении критических скоростей или собственных частот (а также вынужденных колебаний) сводится к анализу динамики упруго заделанных шпинделей. При этом для шпинделя постоянного сечения была получена формула, позволяющая выразить частоту, собственных колебаний упруго заделанного шпинделя (Оо через частоты соответствующего упруго заделанного жесткого шпинделя и жестко заделанного упругого шпинделя Шд [c.183]

Для определения критических скоростей используем формулу (34). Для этого прежде всего необходимо определить критическую скорость шпинделя на жестких опорах йщ. При невесомой опорной части данную систему можно рассматривать как упруго заделанный шпиндель. Поэтому [c.194]

Красный Аксай — Диаграмма работы 12—186 Характеристика 12—187 Стодола метод определения критической скорости валов 1 (2-я)—136 Стойки — Базы 2 — 876 [c.289]

В результате обработки данных опытов, проведенных в трапецеидальных лотках при консистенции пульпы, достигавшей 72,8%, В. С. Кнороз рекомендует формулу для определения критической скорости в таком виде [c.200]

Г. Н. Роер предложил следующую зависимость для определения критической скорости в пульповодах-лотках прямоугольного сечения [c.200]

Для определения критической скорости существует ряд эмпирических формул (Г. Н. Роера, А. М. Царевского, А. П. Юфина, А. Е. Иванова), из анализа которых следует, что критическая скорость зависит от гранулометрического состава грунта, его гидравлической крупности, от величины удельного веса частиц грунта и диаметра трубопровода. В качестве примера приведем формулу, предложенную А. М. Царевским, которая дает возможность достаточно удовлетворительно определять величину критической скорости [c.331]

По мере уменьшения давления окружающей среды р уменьшается давление на срезе сопла. Однако опыт показывает, что при уменьшении давления среды до значений Рц<ркр давление р па срезе коио-идалыюго сопла остается постоянным и равным критическому р,ф. В связи с этим истечение и расход газа при Р < р,ф также остаются постоянными (линия Ь с) и равными их значениям в точке Ь, т. е. критическим ш,ф и Л4 р. Формулы для определения критических скорости ш р и расхода (И, р можно получить из (I77) и (578) путем подстановки в них вместо р/р, отношения давлений Ркр/рх (579) [c.237]

Типичным примером расчета на виброустойчивость является определение критической скорости вращения вала, т. е. такой угловой скорости, при которой возникают интенсивные поперечные колебания (см. гл. VIII), [c.381]

Электрический пробой по своей природе является чисто электрон-Нэ1м процессом, когда из немногих начальных электронов в твердом теле создается электронная лавина. Электроны рассеивают энергию сноего движения, накопленную в электрическом поле, возбуждая уаругие колебания кристаллической решетки. Электроны, достигшие определенной критической скорости, производят отщепление новых электронов, и стационарное состояние нарушается, т. е. возникает ударная ионизация электронами в твердом теле. [c.67]

Как видно из сопоставления с экспериментальными данными, расчеты, выполненные с помощью найденного уравнения показателя нзо-энтропы двухфазной двухкомпонентной смеси, дают вполне, удовлетворительную сходимость с опытом как в случае определения критической скорости звука в смеси, так и в случае определения критической скорости истечения воздуховодяной смеси через цилиндрические каналы. [c.78]

Рассматриваются АУУ, управляемые с помощью индикаторных устройств. Приводится исследование колебаний ротора с АУУ. Дан расчет определения критических скоростей, а также приведены амплитудно-частотные и фазовые характеристики, необходимые для правильного проектирования индикаторных устройств, которые в рассматриваемых АУУ представляют прототишл известных или подобных (маятниковых, шариковых, жидкостных и других) [c.110]

Из табл. II. 38 видно, что в определенном диапазоне окружных скоростей, ограниченном по верхнему пределу скоростью порядка 80—120 м1сек, напряжения растяжения в материале шкивов из пластических масс достигают опасной величины, поэтому весьма важной является задача определения критической скорости вращения для таких шкивов. [c.266]

М. Я. К у ш у л ь. Приближенный метод определения критических скоростей многоопорного вала переменного сечения.-.- Сб. Поперечные колебания и крич тические скорости. М., Изд-во АН СССР, 1953. [c.195]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...