Железо Ползучесть

Рис. 338. Предел прочности железа в зависимости от температуры испытания. Заштрихованы напряжения, вызывающие ползучесть

Ниже температуры, при которой с заметной скоростью протекает процесс разупрочнения (для железа 350°С), явление ползучести практически не наблюдается. Следовательно, температура разупрочнения определяет температурную границу, выше которой металл ползет . [c.454]

Реальность данного механизма коррозионной усталости подтверждают исследования, показавшие что ползучесть (медленная пластическая деформация), которая также осуществляется путем переползания дислокации, ускоряется общей коррозией напряженного металла. Чем выше скорость коррозии, тем выше и скорость ползучести. Прекращение коррозии, например путем катодной защиты, ведет к уменьшению скорости ползучести до исходного значения. Влияние коррозии на ползучесть мелкозернисты, металлов наблюдается у меди, латуни [82], железа и углеродистой стали [831. [c.164]

На механические свойства железа оказывает влияние внешняя среда. При испытании на ползучесть при 700 °С под напряжением 34 МПа образцы армко-железа через 26 мин удлинялись в вакууме на 3,5 %, а в [c.152]

При испытании на ползучесть при 580 °С под напряжением 98 МПа железо чистотой 99,96 % разрушалось в атмосфере воздуха в 8 раз быстрее, чем в вакууме 1,3-10-2 Па [1]. [c.152]

Низкотемпературная деформация вызывает сильное искажение кристаллической решетки и дробление зерен на блоки [64]. При сравнительно низких температурах отжига (например, для железа, никеля и меди при комнатной температуре) образуется мелкоблочная структура, характеризуемая высокой устойчивостью при последующем нагреве до высоких температур, благодаря чему сопротивляемость чистых металлов ползучести повышается [61, 62]. Опыты на никеле и меди показали, что сопротивляемость их ползучести после низкотемпературной деформации и отжига при комнатной температуре весьма существенно повышается [64, 66]. Основные параметры такой обработки для никеля и меди приведены в табл. 3. [c.33]

Так, после программного нагружения образцов железа со скоростью нагрузки 90 Г ммР- ч при 300° до остаточной деформации 1,3% скорость установившейся ползучести при 400° почти в 4 раза ниже, чем у образцов после быстрого нагружения до остаточной деформации приблизительно той же величины. Важно отметить, что эффект упрочнения наблюдается и при температурах, существенно превышающих температуру обработки. Результаты, полученные в работе [67], имеют весьма важное практическое значение. По существу, обработку многих деталей [c.34]

Результаты, полученные в работе [68], были подтверждены исследованиями, проведенными на монокристаллах кремнистого железа, подвергнутых предварительной деформации и последующему отжигу [69]. Было установлено, что сопротивляемость ползучести значительно выше у тех монокристаллов кремнистого железа, у которых предварительно была создана полигональная субструктура. Таким образом, в настоящее время уже не вызывает сомнения тот факт, что высокая сопротивляемость [c.38]

Проведенные подсчеты [151 показали хорошее совпадение вычисленных величин с экспериментальными значениями энергии активации процессов пластического течения монокристаллов и ползучести различных металлов (в частности, железа), что прямо указывает на связь несовершенств кристаллического строения типа дислокаций с очагами локального плавления. [c.28]

С увеличением температуры а ч и а,, у циркония резко понижаются и становятся очень малыми при 500 °С. Начиная с 400 °С в цирконии интенсивно развивается ползучесть. Цирконий лучше, чем железо и стали, а также алюминий и его сплавы, работает на вибрационную нагрузку. [c.326]

Элементы, ответственные за низкотемпературную хрупкость, оказывают влияние и на свойства границ зерен, по которым в результате ползучести могут образовываться полости. Например, сталь, содержащая 0,5 7о Сг 0,5% Мо и 0,25% V и выплавленная из высокочистого железа, имеет предел прочности на 10— [c.53]

Сопротивляемость окислению придают стали элементы, имеющие большее сродство к кислороду, чем железо, такие, как хром, кремний и, в особых случаях, алюминий, а сопротивляемость ползучести — карбидообразующие элементы, такие, как хром, молибден и ванадий. Для изделий, работающих при относительно низкой температуре, наибольшую практическую ценность представляют добавки до 30% Сг, который придает стали очень высокое сопротивление коррозии, однако 12% является предельной добавкой хрома, которая делает ферритную матрицу пригодной для эксплуатации при высокой температуре, так как стали с более высоким содержанием хрома становятся хрупкими при 455° С. Если добавка хрома необходима для повышения стойкости против окисления при высокой температуре, то ее необходимо сочетать с добавкой никеля и, возможно, марганца, которые вместе с углеродом и азотом стабилизируют аустенит. Более высокое содержание хрома увеличивает сопротивление окислению и позволяет еще повысить рабочую температуру, однако в то же время способствует образованию а-фазы, появление которой приводит к хрупкости стали после длительных выдержек при температуре >600° С. Увеличение содержания никеля подавляет образование а-фазы. Когда требуются исключительная стойкость к коррозии и специальные механические свойства, прибегают к использованию сплавов на основе никеля. Так, например, сплав 800 имеет наилучшее сочетание механических свойств, а сплав 50% Сг и 50% Ni обладает наивысшей стойкостью против окисления. [c.176]

Низкотемпературная ползучесть. Известно, что целому ряду конструкционных материалов (медь, алюминий и т. п.) свойственна ползучесть при низких температурах, т. е. при температурах ниже (0,15-н-0,2) Тпд. Ползучесть и связанная с ней временная зависимость прочности при низких температурах обнаружены и у более тугоплавких металлов, в частности у железа (621. В этом отношении склонность титана к ползучести при комнатной температуре, установленная еще в 50-х годах, не является каким-то специфическим- его свойством. Однако из-за деформационного старения в железе и сплавах на его основе ползучесть при комнатной температуре не проявляется, а если и проявляется, то при напряжениях между (То,2 и о-д. Практически вопрос о ползучести железных сплавов приобретает серьезное значение при температурах выше 300° С. [c.123]

У кобальтовых суперсплавов микроструктура (см. гл. 5) не так сложна, как у никелевых. Сопротивление ползучести у кобальтовых сплавов зависит главным образом от твердорастворного упрочнения и от взаимодействия карбидов с дефектами решетки, — дислокациями и дефектами упаковки. Упрочняющая у -фаза в кобальтовых сплавах не образуется, но металлурги стремятся использовать различные комбинации карбидов (например, МС, М С и М зС ), пытаясь достичь такого же упрочнения. Сплавы на основе железа, созданные в 30-х гг., были аналогичны кобальтовым. Однако никелевые сплавы с высоким содержанием железа (см. гл.6) сложнее, в них образуется и у -, и у -фазы. Поэтому можно считать их никелевыми сплавами, которые сильно разбавлены железом. Таким образом, металлурги, специализирующиеся в области суперсплавов, разработали и реализовали практически ряд упрочняющих реакций. Это позволило создать сложную структуру, являющуюся продуктом взаимодействия элементов и образованную вполне самостоятельными фазами, которые по сложности не имеют себе равных. [c.30]

Характеристики ползучести находятся в сильной зависимости от множества микроструктурных параметров. Главными из них являются объемная доля выделений 2г -фазы, размерное несоответствие решеток этих выделений и матрицы, морфология выделений. Зависимость долговечности в условиях ползучести от объемной доли у -фазы (рис. 9.8) обычно имеет приблизительно линейный характер [25]. Более старые суперсплавы на основе никеля и на основе железа содержат 20-30% (ат.) г -фазы и, как правило, сопротивление ползучести у них хуже, чем у литейных сплавов и более новых сплавов на никелевой основе с приблизительно удвоенной объемной долей г -фазы. [c.328]

В процессе ползучести получает развитие полигонизация. Однако для разных металлов этот процесс выражен в разной степени. Так, полигонизация интенсивно протекает в алюминии, олове, цинке, а-железе, никеле и значительно слабее в свинце, меди, Y-железе, серебре, золоте. Полигонизация, по-видимому, [c.383]

Характеристики сопротивления ползучести металлов и сплавов являются немонотонными функциями температуры. Так, например, у арм15,о-железа ползучесть наблюдалась при температуре -75 и -40 С [51], а у технического титана и его сплавов при комнатной температуре. При олее высоких температурах (20 С для армко-железа, 250-350 С для титана) процессы деформационного старения резко затормаживают накопление деформации ползучести при одинаковых значениях <г/сгв. [c.92]

Пластическая деформация малой величины и последующая выдержка при повышенной температуре приводят к резкому повышению сопротивляемости ползучести. Для примера рас-смо4 рим результаты испытания на ползучесть образцов из. стали 1Х18Н9Т и технического железа, подвергнутых нескольким циклам деформирования до остаточной деформации 0,5— 0,8 7о с промежуточной выдержкой 24 часа при температуре [c.30]

Переход к разрушению элементов авиационных конструкций на заключительной фазе развития усталостной трещины может быть осуществлен в широком диапазоне температурно-скоростных условий нагружения. Возможны разнообразные ситуации по интенсивности напряженного состояния материала в зоне страгивания трещины применительно к широкому классу конструкционных материалов на основе железа, титана, алюминия, магния и никеля. Поэтому в условиях эксплуатации могут быть достигнуты ситуации с минимально реализованной вязкостью разрушения вплоть до межзеренного проскальзывания или, напротив, может произойти высокопластичное разрушение, в котором сочетаются процессы внутризе-ренного скольжения и межзеренной ползучести. Вся совокупность реализуемых таким образом ситуаций в условиях эксплуатации должна рассматриваться с единых энергетических позиций с привлечением карт или диаграмм областей устойчивого поведения материала [40-42]. [c.97]

Однако и у этого замечательного металла, по праву называющегося титаном, есть ахиллесова пята При температуре около 350° при небольших напря жениях он обнаруживает склонность к ползучести Для увеличения сопротивления ползучести, повыше ния прочностных и других свойств титана были соз даны титановые сплавы, которые могут работать при более высокой, чем технический титан, температуре, не становясь хрупкими и не корродируя. Легирующими присадками в этих сплавах служат алюминий, хром, марганец и железо. Для повышения жаропрочных свойств в сплавы вводят молибден и ванадий. [c.114]

В связи с тем, что как в состав сталей, так и в состав чугуна, кроме железа и углерода (и неизбежных примесей — Si, S, Р), могут входить и другие, специально добавленные, легирующие элементы, число всевозможных сталей и чугунов с различным химическим составом и различными свойствами огромно. Стали с содержанием легирующих элементов в количестве 3—5%, 5—10% и> 10% называются соответственно низко-, средне- и высоколегированными. Влияние важнейших легирующих элементов таково N1 повышает пластичность и вязкость, уменьшает склонность к росту зерна и к отпускной хрупкости (хрупкость после отпуска), при большом процентном содержании создает свойство пемагнитности Мп увеличивает прокали-ваемость, т. е. снижает критическую скорость закалки, что позволяет применять мягкие режимы закалки, в меньшей степени вызывающие начальные напряжения увеличивает износостойкость Сг упрочняег сталь, после цементации позволяет получать высокую твердость как недостаток отметим повышение отпускной хрупкости W увеличивает твердость, уменьшает склонность к росту зерна Мо повышает прочность, пластичность, а следовательно и вязкость, создает высокое сопротивление ползучести, уменьшает склонность к отпускной хрупкости [c.319]

Пожалуй, несколько более заметные эффекты в области подокалины связаны с реакцией диффундирующих элементов газовой фазы с наиболее легко окисляемыми (с точки зрения величины Д(э°) компонентами сплава с образованием частиц внутренних оксидов (см. рис. 7). Как известно [144—149], сформировавшиеся внутри материала коррозионные частицы могут по аналогии со сплавами, дисперсноупрочненными оксидами [5, 148], повышать твердость и прочность сплавов при комнатной температуре. Повышение сопротивления ползучести сплавов, содержащих железо и хром, внутренними частицами коррозионных продуктов наблюдалось как в случае внутренних оксидов [150—154], так и при образовании внутренних карбидов [34, 150—152] и нитридов [152, 153— 157]. [c.32]

Добавка кремния, например к сплаву 2014, используется для того, чтобы сделать для сплавов системы А1— u Mg более эффективным искусственное старение [116]. Добавки железа и никеля (сплав 2618) служат для увеличения прочности сплавов системы А1—Си— lg при повышенных температурах. Это происходит в результате присутствия интерметаллидной фазы Ре141А19, которая образуется во время затвердевания (литья) и не растворяется при последующих операциях термообработки. Указанные частицы уменьшают и стабилизируют размер зерна конечного продукта, а также увеличивают сопротивление ползучести сплава. Они оказывают небольшое влияние на характер дисперсион- [c.238]

Для всех рассмотренных металлических сплавов на хромоникелькобальто-вой основе сопротивление ползучести круто падает при повышении температуры выше 800—850° С. На фиг. 3 представлены свойства современных теплостойких сплавов на основе никеля, хрома, кобальта и железа. Как следует из фиг. 3, мало оснований предполагать, что можно разработать сплавы на железной, никелевой или кобальтовой основе, которые могли бы обеспечить более высокий уровень сопротивления ползучести при температуре выше 850° С по сравнению с лучшими ныне существующими металлическими сплавами. [c.210]

Нестабильность структуры стали ускоряет процесс ползучести. Так, сталь, закаленная на мартенсит и отличающаяся высокой прочностью при испытании на растяжение при комнатной и повышенной температурах, хара ктеризуется низким пределом ползучести и пониженной жаропрочностью. В процессе ползучести такой стали происходит распад мартенсита (пересыщенного раствора углерода в а-железе), ускоряющий пластическую деформацию вследствие того, что при распаде мартенсита повышается диффузионная подвижность атомов. [c.86]

При работе оборудования коллекторы, трубы и их сварные соединения при температуре металла более 430 С претерпевают структурные изменения. В частности, происходит деление пластинок цементита на отдельные частицы, со временем трансформирующихся в сферическую форму. Происходит сфероидизация перлита. Этот процесс способствует ускорению ползучести. На деталях из углеродистой и молибденовой стали и сварных швах одновременно со сфероиди-зацией может возникать и развиваться графитизацня. При этом цементит распадается на железо и графит. Последний в массе металла располагается отдельными вкреплениями по границам зерен металла. Чаще всего графит располагается в зоне термического влияния на сварных швах. Графитизация - процесс, динамичный и интенсифицирующийся, представляет особую опасность в том случае, когда отдельные глобулы объединяются в цепочки. Прочность графита ничтожно мала. Поэтому графитизация в любой форме значительно разупрочняет трубы и сварные соединения. Включения, расположенные в виде цепочек, требуют прекращения работы котла впредь до замены дефектных деталей или переварки швов. Процесс графитиза-ции - явление нередкое. Обычно он выявляется расширенной диагностикой после наработки 10 ч. [c.200]

Чистое железо — мягкий и пластичный металл и поэтому он чаще используется лишь в качестве исходного материала при производстве специальных сталей. Стали состоят из железа с добавками углерода, который в сочетании с соответствующей термической обработкой, увеличивает пределы текучести и ползучести. Растворенный углерод стабилизирует аустенит — высокотемпературную аллотропическую форму железа — и очень незначительно стабилизирует феррит, находясь в стали преимущественно в виде цементита РезС. Когда температура стали повышается, сталь переходит в аустенитное состояние, а при последующем охлаждении ниже этой температуры сталь претерпевает эвтектоидное превращение, в результате которого выделяется феррит и цементит. Если превращение имеет место при температуре, при которой диффузионные процессы не происходят, образуется мартенсит, представляющий собой пересыщенный твердый заствор углерода в железе и обладающий высокой твердостью. <огда превращение происходит при высокой температуре, образуется перлит, который состоит из пластинок феррита и цементита. Стали бывают либо доэвтектоидные, в которых содержится в основном феррит, либо заэвтектоидные, содержащие свободный цементит. Структура, состоящая из феррита и перлита, мягкая и пластичная, но с увеличением скорости охлаждения, температура превращения понижается и перлитная структура становится более мелкозернистой, а материал более твердым. При промежуточных значениях температуры между мартенситом и перлитом существуют структуры, известные под общим названием бейнит. Мелкие выделения цементита и феррита, наблюдаемые с помощью металлографического микроскопа, меняют структуру от пластинчатой при высокой температуре (верхний бейнит), до перистой при более низкой температуре (нижний бейнит). [c.48]

Трещины в зоне термического влияния, хотя и не преобладают среди других дефектов, потенциально более опасны и способны вывести из строя всю установку. Они наблюдаются как в фер-ритных, так и в аустенитных сталях. Высокая температура, которая возникает в зоне термического влияния в процессе сварки, вызывает появление пересыщенного твердого раствора и приводит к увеличению предела ползучести. Избыточная фаза, выпадая при низкой температуре во время охлаждения или в период протекания ползучести, предотвращает деформацию внутри зерен. Деформация, возникающая в процессе охлаждения, внутреннее давление или напряжение облегчают диффузию и образование пустот по границам зерен. Этот тип трещинообразования был основным в аустенитных сталях типа 347, использующихся для изготовления трубопроводов (рис. 7.8), в которых фазой, вызывающей твердение, был карбид ниобия. Трещины возникали у кромки наружной поверхности корневого шва и обычно служили началом разрыва при расплавлении железо-ниобиевой эвтектики Однако в некоторых случаях такие дефекты при последующих проходах в конечном итоге заплавлялись. Склонность к образованию трещин увеличивалась при использовании высокопрочнога присадочного металла Ni rex . [c.81]

Описаны f28l методы порошковой металлургии, применимые для проияводства жаростойких сплавов с твердеющей основой, содержащих 5—30"ij хрома, до 25°п железа и до 90% никеля и (или) до 70 о кобальта. Сплав упрочняется путем диспергирования в матрице фазы, препятствующей сдвигу (и возврату) и состоящей из карбидов, боридов, сши-щидов н нитридов титана, циркония, ниобия, тантала и ванадия. Сплав имеет высокое сопротивление ползучести в интервале 800—1050. [c.314]

В нержавеющей стали типа 304 (18-8) ниобий применяется с целью уменьшения межкрнсталлитной коррозии. Он связывает углерод в карбид, препятствуя тем самым выпадению его по границам зерен. Сопротивление разрыву и ползучести ниобийсодержащей стали 18-8, как правило, выше, чем у той же стали, не содержащей ниобия. В сложных сплавах на основе железа, содержащих ниобий, повышается их жаропрочность и пластичность в горячем состоянии. Кроме того, он сообщает этим материалам устойчивость против теплового удара. [c.463]

Предварительные результаты также свидетельствуют о возможности значительного улучшения сопротивления ползучести алюминидов железа. Так, например, добавка 6 % (ат.) (Mo+Ti) в твердый раствор FejAl вызывает увеличение на шесть порядков времени до разрушения при температурах около 700 °С [18]. Это связано со значительным повышением энергии активации ползучести за счет роста на 200 °С критической температуры упорядочения типа DO3 (примерно от 550 до 750 °С). В литературе также отмечено повышение предела ползучести сплавов на основе FeAl [19]. В этой системе, однако, упрочнение связано с растворением примесей, в первую очередь Nb и Та, приводящим к образованию вторых фаз типа тройных интерметаллидов, что и обеспечивает значительную прочность сплавов при 827 °С. [c.295]

Свойства тугоплавких металлов, обладающих структуро -о.ц.к. и относящихся к группам Va (Та и Nb) и Via (Мо W), сведены в табд-19.4 [34]. Принято считать, что эт элементы, обладающие температурой плавления >2200 °С, mi роко распространены и общедоступны. Температура их пла ления выше, чем у железа, никеля, кобальта и их сплаво а при температурах ниже точки плавления они не претерш вают никаких фазовых превращений. Тем не менее при разработке термостойких сплавов повышенной прочности, пригодных для работы в воздушной среде, пришлось столкнуться с целым рядом ярко выраженных пороков неплотноу па кованная структура о.ц.к. (исключающая высокое сопротивление ползучести, несмотря на высокую температуру плавления этих металлов), отсутствие низкотемпературной пластичности у металлов группы Via, решительное отсутствие противо- [c.304]

Термическое старение при температурах 350. .. 500 °С может привести к появлению 475°-ной хрупкости. Выдержка аустенитно-феррит-ных швов при температуре 500. .. 650 °С приводит к старению в основном за счет выпадения карбидов. Одновременно идет процесс образования ст-фазы. Легирование сталей титаном и ниобием приводит к дисперсионному упрочнению стали за счет образования их прочных карбидов. Являясь ферритизаторами, титан и ниобий, способствуя образованию в шве ферритной составляющей, увеличивают количество ст-фазы в металле. Выдержки при температуре 700. .. 850 °С значительно интенсифицируют образование а-фазы с соответствующим охрупчиванием металла при более низких температурах и снижением предела ползучести при высоких температурах. При этих температурах возрастает роль и интер-металлидного упрочнения за счет образования, в частности, интерметал-лидных фаз железа с титаном и ниобием. [c.355]

Все примеси, кроме бериллия, ухудшают электропроводность меди (рис. 129). Но особенно сильно снижают электропровод ность элементы, образующие твердые растворы с ограниченной растворимостью и вызывающие сильное искажение кристалли ческой решетки,— фосфор, кремний, железо и мышьяк. Элементы, обладающие полной растворимостью в меди и слабо искажающие ее решетку, в значительно меньшей степени снижают электропроводность меди. Например, серебро почти не влияет на электропроводность меди. Поэтому сплав меди, содержащий приблизительно 0,25% серебра, применяют для изготовления обмоток сверхмощных турбогенераторов. Серебро в этом сплаве повышает прочность и снижает скорость ползучести. В то же время примеси, нерастворяющиеся в меди или образующие нерастворимые включения, почти не влияют на электропроводность меди (силикаты, сернистые и кислородные включения, свинец, висмут). [c.272]

Регистрируемое на различных этапах термоцикла изменение размеров образцов является суммарным и состоит из деформации нормальной ползучести (внешние напряжения не превышают предел текучести ни одной из фаз), объемного эффекта фазового превращения и трансформационной деформации. Поэтому величина деформации за цикл должна зависеть от темпа смены температур и величины температурных градиентов. Авторы работы [294] такой зависимости не обнаружили. Однако в железе высокой чистоты, например при термоциклировании с перепадом температур, появляются деформации, которые не являются следствием внешней нагрузки [331]. В связи с этим авторы работ [287, 348] при изучении эффекта внешней нагрузки предприняли меры с целью устранения влияния продольных температурных градиентов. В отличие от работы [294], на железе и стали обнаружена зависимость остаточной деформации от скорости фазового превращения. Клинард и Шерби [287] дифференцировали размерные изменения, обусловленные трансформационной деформацией, нормальной ползучестью и различием удельных объемов феррита и аустенита как и авторы [294], они пришли к выводу, что трансформационная деформация при нагреве образца значительно больше, чем. при охлаждении. Петче и Штанглер [348] варьировали в широком диапазоне длительность термоцикла, интервал температурных колебаний и скорость изменения температуры. Ими показано, что при широком температурном интервале (примерно 200° С), в котором полиморфные превращения железа происходят полностью, деформация за определенное время пропорциональна числу циклов и трансформационная пластичность почти не зависит от скорости изменения температуры и длительности цикла. При узком интервале температурных колебаний (примерно 60° С) деформация за одно и то же время испытания почти одинакова и не зависит от числа циклов и скорости изменения тем- [c.69]

Юнг и Ратенау [293] обнаружили, что трансформационная деформация пропорциональна объемному эффекту AWF превращения и обратно пропорциональна прочностным свойствам материала при температурах фазового превращения. Механические свойства металла являются струк-турно-чувствительными характергютиками и с изменением упаковки атомов меняются. Естественно ожидать, что с появлением внутренних напряжений, связанных с изменением объема или формы превращенной области, деформация будет неоднородной преимущественно должна деформироваться фаза с более низким сопротивлением деформации. В железе, например, предел текучести аустенита значительно выше, чем у феррита, а скорость ползучести на установившейся стадии при 910° С почти в 200 раз меньше [365]. Поэтому преимущественно при фазовом превращении должен деформироваться феррит. О развитии пластической деформации в момент полиморфного превращения свидетельствуют приведенные выше данные об изменении структуры, связанном с накоплением дислокаций и развитием субструктуры феррита. [c.71]

В работе [33] оценен вклад диффузионной ползучести в механизм релаксации напряжений при трансформационной деформации. Термоциклирование производили по интенсивным режимам, и общая длительность цикла составляла 30 сек. Оказалось, что для достижения установленной в опыте скорости деформации необходимо увеличение коэффициента самодиффузии на три-четыре порядка. М. X. Шоршо-ров и А. С. Тихонов [257] предполагают, что подобное ускорение самодиффузии при сверхпластичности возможно вследствие резкого увеличения концентрации вакансий на межфазных поверхностях при температурах, близких к эвтектической. Основанием для этого служит обнаруженное авторами значительное ускорение ди( узии в интервале температур сверхпластичности, которое можно объяснить тысячекратным увеличением истинной концентрации вакансий по сравнению с равновесной. Однако, насколько это можно распространить на полиморфные превращения железа, неизвестно. Клинард и Шерби [2851 изучали диффузию в интервале критических температур железа и обнаружили ускорение диффузии под влиянием полиморфного превращения в несколько раз, что недостаточно для приближения расчетных данных к опытным. Отметим, кстати, что повышение пластичности под влиянием термо-циклирования может быть связано с накоплением микропор [336]. [c.75]

В работе Бринкмана приведено сравнение скорости ползучести и самодиффузии железа в а- и у-состоянии при температуре полиморфного превращения 1183° К (910° С). Обнаружено что для а-железа скорость ползучести примерно в 200 раз, а скорость самодиффузии в 350 раз больше, чем для -у-железа. [c.387]

Диффузионный критерий жаропрочности оказывается недостаточным, если сравнивать никель, кобальт и у-железо. Эти металлы имеют примерно одинаковые энергии активации самодиффузии 268, 280 и 2 ЭЗ кдж1г-атом (64, 67 и 70 ккал1г-атом) соответственно. Однако сопротивление ползучести и длительная прочность при одинаковой температуре и напряжении у никеля и кобальта и сплавов на их основе больше, чем у сплавов железа. Исходя из диффузионного критерия [363] никелевые сплавы можно эксплуатировать при температурах до 800° С, в то время как литые никелевые сплавы со значительным количеством уп-рочняюш,их фаз могут применяться при 1000° С и более высоких температурах. [c.389]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...