Хрупкость низкотемпературная

Химический потенциал 17—19, 29 Хрупкость низкотемпературная 447, 448 [c.482]

Неметаллические включения 132 Необратимая отпускная хрупкость низкотемпературная 704 [c.1648]

Итак, механизм низкотемпературного разрушения можно представить следующим образом. Для подверженных чуме соединений при температурах, при которых наблюдается это явление, характерны значительная хрупкость и пониженная по сравнению с высокотемпературной областью стойкость против окисления. Образующиеся при низких температурах окисные пленки не обла- [c.293]

Продолжительность инкубационного периода связана с временем, необходимым для образования оксидных пленок критической толщины. Термоциклирование, связанное со снижением температуры до 20°С, приводит к появлению низкотемпературных пленок в местах дефектов, а также к обратимости водородной хрупкости. Рост оксидных пленок в концентраторах напряжений способствует возникновению в пленках контактных напряжений сжатия, исключающих появление трещин. [c.77]

В области низкотемпературной прочности и хрупкости материалов целесообразно разрабатывать следующее расчетные методы прогнозирования поведения мащин и сварных конструкций с понижением температуры новые конструкционные материалы для массового машиностроения и производства металлоконструкций технологические решения, обеспечивающие наиболее полное использование лучших свойств и качеств основных конструкционных материалов в готовом изделии новые присадочные материалы, обеспечивающие высокую производительность работ и надежность сварных конструкций при эксплуатации. [c.183]

Хрупкость (выкрашивание поверхностного слоя инструмента из быстрорежущей стали после низкотемпературного жидкого цианирования) Чрезмерное насыщение нитридами тонкого слоя поверхности вследствие длительной выдержки или повышенной температуры при цианировании Исправление дефекта нагрев в селитровой ванне до температуры 550—560° С с выдержкой 30 мин. [c.580]

В монографии рассмотрены физические, механические и технологические свойства молибдена и его промышленных сплавов, приведены результаты исследований природы низкотемпературной хрупкости металла, его термической стабильности и радиационной стойкости. Изложены результаты работ по изучению основных способов получения монокристаллов молибдена, пластической и термической обработки монокристалличе-ского молибдена, а также по изготовлению из него i катодов ТЭП. [c.5]

О ПРИРОДЕ НИЗКОТЕМПЕРАТУРНОЙ ХРУПКОСТИ МОЛИБДЕНА [c.37]

Уменьшение низкотемпературной пластичности носит название отпускной хрупкости. Наиболее часто она наблюдается у Сг, Ni, Мо" сталей, используемых для роторов турбин, и Мп, Мо сталей, используемых для корпуса легководных реакторов. Проявляется она в уменьшении ударной вязкости или увеличении температуры хрупкого перехода. Это связано с миграцией определенных элементов, которые занимают соседствующее положение в периодической системе, к границам зерен и проявляется в виде интер-кристаллитного излома. Миграция наблюдается для большинства легирующих элементов, включая углерод, кремний, никель и марганец, но не отмечена для молибдена. Примесные элементы при температуре отпуска находятся в твердом растворе и выделяются по границам зерен при температуре 500° С. Поэтому хрупкости можно избежать при быстром охлаждении стали с температуры отпуска, но это может привести для массивных изделий к появлению высоких, превышающих предел текучести, внутренних напряжений, действие которых может быть более отрицательным, чем сама отпускная хрупкость. Технология ступенчатого охлаждения от температуры отпуска при удачно выбранной температуре ступенек позволяет избежать отпускной хрупкости и в то же время не привести к появлению больших внутренних напряжений. Отпускная хрупкость может быть сведена к минимуму при снижении содержания примесей от 0,01 до 0,001% за счет тщательного выбора скрапа и шлака, а также при использовании очень чистого, например электролитического, железа. Дальнейшее улучшение может быть достигнуто в результате удаления кремния, т. е. при использовании вакуумного раскисления. Трудно расположить элементы в порядке усиления их влияния на отпускную хрупкость, так как некоторые из них используются редко или в таких малых количествах, что их влияние трудно учесть. Проведенные в последние годы исследования позволили получить стали для больших роторов, температура хрупкого перехода которых снижена со 100° до 0°С. [c.53]

Элементы, ответственные за низкотемпературную хрупкость, оказывают влияние и на свойства границ зерен, по которым в результате ползучести могут образовываться полости. Например, сталь, содержащая 0,5 7о Сг 0,5% Мо и 0,25% V и выплавленная из высокочистого железа, имеет предел прочности на 10— [c.53]

Из этих данных следует, что ударная вязкость, утерянная швом в результате нагрев та при 350—550° С, может быть восстановлена последующей низкотемпературной закалкой (900° С). При наличии в шве титана температура закалки должна быть повышена до 950—1000° С во избежание усиления хрупкости, которое может быть вызвано превращением б а. [c.251]

Медно-фосфористые припои являются заменителями припоев на основе дефицитного серебра и низкотемпературных припоев при пайке меди, латуни, и бронзы. При пайке меди эти припои не требуют флюса. Из-за хрупкости спая медно-фосфористые припои не могут применяться в конструкциях, претерпевших ударные нагрузки. [c.141]

Повышение чистоты по вредным примесям (сере и фосфору) дополнительно улучшает пластичность наплавленного металла в низкотемпературном интервале хрупкости вследствие устранения сегрегации примесных атомов по фаницам зерен, что усиливает стойкость свариваемых швов против горячих трещин. [c.326]

Исследование закономерностей низкотемпературной деформации нитевидных кристаллов (НК) Si представляет особый интерес, поскольку вследствие малости их, размеров удельная доля поверхности в. НК значительно превосходит удельную долю поверхности макрообъектов. Кроме того, как известно, именно на этих объектах обычно реализуется теоретическая прочность кристалла, а существующие литературные данные [70, 196, 476, 525, 649, 650] свидетельствуют об абсолютной хрупкости их при комнатной температуре. Представляло интерес выяснить, действительно ли [c.236]

Итак, основным результатом исследований в главах 6 и 7 является тот факт, что впервые [106, 539-541] с использованием прямых физических методов исследования, в частности электронной микроскопии на просвет, а также ряда других методов, удалось показать принципиальную возможность пластической деформации Si и Ge значительно ниже температурного порога хрупкости вплоть до температуры жидкого азота, т.е. в широком интервале напряжений и температур. При этом принципиальная новизна полученных структурных данных, в том числе металлографических, заключается в том, что они впервые получены без применения высокотемпературного отжига после деформации, как это обычно практиковалось большинством исследователей. Кстати, следует отметить, что несмотря на полученные результаты, а также результаты других исследователей, появившиеся в последние годы, до настоящего времени все еще появляются отдельные работы, в которых полностью отрицается возможность низкотемпературной деформации в подобных кристаллах (см., например, [658]). [c.248]

Трещины, обнаруженные при осмотре, независимо от принимаемого решения относительно ремонта засверливают по концам для ограничения их дальнейшего развития. По возможности устанавливают причины, вызвавшие трещины (влияние местных концентраторов, низкое качество работ, случайные ударные нагрузки, низкотемпературная хрупкость и т.д.). Трещины, возникшие в низкотемпературных условиях, рассматриваются как трещины хладноломкости и подлежат заварке немедленно, независимо от того, будет ли в дальнейшем работать кран. [c.540]

Эти же факторы создают условия для реализации склонности к коррозионному растрескиванию оборудования из нержавеющих сталей, вызывают низкотемпературное (электрохимическое) наводороживание, водородную хрупкость и расслоение углеродистых и низколегированных сталей. [c.27]

Если говорить об изменениях механических свойств стали, обусловленных собственно явлением обратимой отпускной хрупкости, то известно, что, помимо ударной вязкости в переходном интервале температур и температуры хрупко-вязкого перехода, к охрупчиванию чувствительны и относительное сужение ф гладких образцов при статическом низкотемпературном растяжении [3, 22], и вязкость разрушения [23—26]. При этом снижение относительного сужения Д0 пропорционально повышению критической температуры хрупкости АТ при развитии обратимой отпускной хрупкости [3] (так что по изменению А р, как это видно на рис. 3, а, легко проследить за развитием отпускной хрупкости), а смещение графика температурной зависимости вязкости разрушения при охрупчивании в общих чертах соответствует смещению в сторону более высоких температур сериальной кривой ударной вязкости [26]. [c.17]

Эффект водородной хрупкости стали наиболее существенно проявляется в интервале температур от минус 20 до плюс 30°С и зависит от скорости деформации [18, 20]. Различают обратимую и необратимую водородные хрупкости. Охрупчивающее влияние водорода при его содержании до 8-10 мл/100 г в больщинстве случаев процесс обратимый, то есть после вылеживания или низкотемпературного отпуска пластичность металла конструкции небольшого сечения восстанавливается вследствие десорбции водорода. Обратимая хрупкость стали обусловливается, в основном, наличием водорода, растворенного в кристаллической решетке. Необратимая хрупкость зависит от содержания в стали водорода в молекулярном состоянии, который агрегирован в коллекторах, где он находится под высоким давлением, вызывающим значительные трехосные напряжения и затрудняющим пластическую деформацию стали. Пластические свойства металла при необратимой хрупкости пе восстанавливаются даже после вакуумного отжига, так как в структуре стали происходят необратимые изменения [21, 22] образование трещин по [раницам зерен, где наблюдается наибольшее скопление водорода, и обезуглероживание стали. [c.16]

Формирование четкой дислокационной ячеистой структуры с тонкими границами является характерной особенностью пластической деформации тугоплавких металлов с ОЦК-решеткой, обусловленной, как отмечалось выше, высокими значениями энергии дефекта упаковки (особенно дляметаллов VIA группы), а также тем, что пластическую деформацию этих металлов из-за низкотемпературной хрупкости проводят обычно при температуре ниже температуры рекристаллизации, но значительно выше комнатной [9, 28]. [c.123]

Рассмотрено разрушение тугоплавких соединений (силицидов, алюмй-нидов, бериллидов и т. п.), называемое чумой , которое наблюдается в окислительных средах при относительно низких температурах (400—1000°). Описана феноменология явления чумы и обсуждаются его возможные механизмы. Предполагается, что разрушение обусловлено природой окисных пленок и хрупкостью материалов в области низких температур. Отсутствие разрушения беспористых образцов и сильная зависимость времени до разрушения от пористости свидетельствуют о важной роли макродефектности материалов. Перечислены возможные способы предотвращения низкотемпературного разрушения. Библ. — 28 назв., рис. — 4, табл. — 3. [c.349]

На рис. 133 приведена панорамная микрофотография зоны низкотемпературного разрущения слоистой композиции Х18Н10Т + кремнистое железо + Х18Н10Т, иллюстрирующая поддерживающий эффект, создаваемый слоем стали Х18Н10Т, нечувствительным к охрупчиванию при низких температурах. Этот эффект смещения критической температуры хрупкости всей слоистой композиции в сторону более низких температур может быть связан также с возникновением сложнонапряженного состояния, как, например, показано в работе [103] при исследовании закономерностей перехода вязко-хрупкого разрушения молибдена в медно-молибденовой слоистой композиции, деформированной в интервале температур 77—300 К. [c.228]

Процесс низкотемпературного цианирования получил применение для упрочнения инструмента после окончательной обработки и закалки. Стойкость цианированных режущих инструментов, изготовленных из быстрорежущих и углеродистых сталей (фрезы, метчики, сверла, зенкеры), увеличивается на 100—200%. Глубина днанированного слоя для режущего инструмента обычно находится в пределах 0,01 — 0,06 f.iM, а твердость слоя HR 69—72. С увеличением твердости растет хрупкость слоя, поэтому процесс цианирования не для всех инструментов [c.306]

Для деталей из стали марки 38ХМЮА перед окончательным шлифованием применяют низкотемпературный отпуск при 100—200 , уменьшающий хрупкость при сохранении полученной после азотирования твердости. [c.236]

Титан и сплавы на его основе обладают высокой коррозионной стойкостью (сопротивлением межкристаллитной, щелевой и другим видам коррозии), удельной прочностью. Недостатками титана являются его активное взаимодействие с атмосферными газами, склонность к водородной хрупкости. Азот, углерод, кислород и водород, упрочняя титан, снижают его пластичность, сопротивление коррозии, свариваемость. Титан плохо обрабатывается резанием, удовлетворительно — давлением, сваривается в защитной атмосфере широко распространено вакуумное литье, в частности вакуумнодуговой переплав с расходуемым электродом. Титан имеет две аллотропические модификации низкотемпературную (до 882,5 °С) — а-титан с ГПУ решеткой, высокотемпературную — р-титан с ОЦК решеткой. Легирующие элементы подразделяют в зависимости от их влияния на температуру полиморфного превращения титана (882,5 °С) на две основные группы а-стаби-лизаторы (элементы, расширяющие область существования а-фазы и повышающие температуру превращения — А1, Оа, Ое, Га, С, О, Н) и р-стабилиза-торы (элементы, суживающие а-область и снижающие температуру полиморфного превращения, — V, N6, Та, 2г, Мо, Сг, Мп, Ре, Со, 81, Ag и др.), рис. 8.4. В то же время легирующие элементы (как а-, так и р-стабилизаторы) можно разделить на две основные группы элементы с большой (в пределе — неограниченной) и ограниченной растворимостью в титане. Последние могут образовывать с титаном интерметаллиды, силициды и фазы вне- [c.191]

Х11Н10М2Т после старения [28], может быть использована для низкоуглеродистых МСС, не склонных к образованию тепловой хрупкости [29]. В [36] показано, что в процессе старения сталей с добавками хрома после низкотемпературной закалки, проводимой для повышения сопротивляемости растрескиванию, снижаются пластичность и вязкость разрушения, возрастает склонность к тепловому охрупчиванию. Исследованиями [37] показано, что стали 08Х15Н4АМЗ и их сварные соединения после отпуска при 425...475 °С, имеющие максимальную прочность, наиболее чувствительны к появлению склонности к коррозии. Согласно данным [38], причиной низкой коррозионной стойкости стали 08Х15Н5Д2ТУ при сварочном нагреве является совмещение двух процессов — вторичного твердения и начальной стадии образования карбидной сетки. Отмечается общая закономерность увеличения склонности к коррозионному разрушению при повышении прочности стали, и она не имеет исключений при рассмотрении близких по составу сталей одного класса. [c.163]

К недостаткам низкоотпущенных высокопрочных сталей относится большая чувствительность к действию раз личных сред водородная хрупкость, возникающая при травлении и гальванических покрытиях, хрупкость при контакте с водой, металлическими расплавами и т д Низкоотпущенные высокопрочные стали весьма склон ны к анизотропии свойств Кроме того, после низкотемпературного упрочняющего отпуска прочностные свойства таких сталей могут резко падать, если температура изделий окажется выше температуры отпуска [c.225]

В монографии рассмотрены физические закономерности микроплас-тической деформации поверхностных слоев твердого тела ниже и выше температурного порога хрупкости. Проведен анализ основных факторов, ответственных за особенности пластического течения в приповерхностных слоях материалов, с позиций учета структурно-энергетических закономерностей зарождения, размножения и динамики движения дислокаций вблизи свободной поверхности твердого тела. Выявлена физическая природа и основные закономерности низкотемпературной микропластической деформации кристаллов с высоким рельефом Пайерлса в области хрупкого разрушения при малых и средних величинах напряжений. [c.2]

Изменение параметра решетки в приповерхностном слое рассматривается в [434] как один из видов "сторонней деформации кристалла, т.е. деформации, обусловленной иными причинами, чем внешнее напряжение сдвига. Так как упругая деформация, отвечающая теоретическому сопротивлению сдвига, составляет 3-5%, автор [434] приходит к заключению, что в поверхностном слое кристалла, где осуществлена деформация 3—10%, должно происходить термофлуктуационное зарождение дислока-ЦИ0Ш1ЫХ петель при малом внешнем приложенном напряжении. Кроме того, следует заметить, что даже такой очень малой по глубине от поверхности области аномалии в динамических параметрах решетки вполне достаточно для облегченных условий зарождения одиночного или двойного перегиба при движении дислокаций (см. п. 5.2), а также для снижения энергии образования точечных дефектов, в частности, вакансий, которые, как будет показано в а. 5.2, выше температурного порога хрупкости Г р контролируют движение дислокаций в модели с консервативно движущимися ступеньками, а ниже Гкр целиком определяют механизм низкотемпературной микропластичности в области низких и средних величин нагфяжений (см. гл. 7). [c.132]

В интервале низкотемпературной хрупкости аустенит-яых сплавов с 37,76% [118] и 40% Мп [120] в качестве общей закономерности отмечается наличие аномалий на температурной зависимости физических свойств. Авторы работ [115, 120, 189] предполагают, что поведение физических свойств железомарганцевых сплавов при низких температурах вызвано магнитным превращением АР - АР2 (переходом изотропной спиновой структуры, образующейся в точке Нееля, к коллинеарной). Коллинеарпое расположение спинов должно приводить к тетрагональному искажению ГЦК-решетки железомарганцевых аустенитных сплавов (степень тетрагональности в четвертом знаке), что может являться одной из причин охрупчивания данных сплавов при низких температурах. В этом случае температура перехода в хрупкое состояние должна быть ниже температуры антиферромагнитного упорядочения аустени-та, что и наблюдается при сопоставлении данных, полученных в работе [189] и исследованиях автора. Потеря симметрии ГЦК-решетки при низкотемпературном антиферро-магнитном упорядочении 7-сплавов приводит к образованию новой фазы с ГЦТ-решеткой, что в свою очередь со- [c.244]

Эффект водородной хрупкости проявляется максимально в интервале температур от -20 до +30 °С и зависит от скорости деформации [11]. Охрупчивающее влияние водорода при содержании его до 8-10 мл/100 г — процесс обратимый, т. е. после вылеживания или низкотемпературного отпуска пластичность конструкции не слишком большого сечения обычно восстанавливается вследствие десорбции водорода из металла. Обратимая хрупкость стали обусловливается растворенным в кристаллической решетке водородом. Необратимая хрупкость зависит от содержания водорода в стали в молекулярном состоянии, агрегированного в коллекторах, где он находится под высоким давлением, вызывающим большие трехосные напряжения и затрудняющим пластическую деформацию стали. Пластические свойства металла при необратимой хрупкости не восстанавливаются даже после вакуумного отжига, в структуре стали происходят необратимые изменения [34, 51] образование трещин по границам зерен, где наблюдается преимущественное скопление водорода, и обезуглероживание стали. [c.12]

Основным препятствием для применения вольфрама и его сплавов как конструкционных материалов наряду с окисляемостью является хладноломкость. При температуре 0,1—0,2 Тпл, вольфрам и почти все его сплавы в литом рекристаллизованном состоянии и после сварки являются хрупкими. Температура перехода вольфрама в хрупкое состояние (Тхр) в значительной степени зависит от уровня элементов внедрения в материале, причем механизм влияния на Тхр элементов внедрения, входящих в твердый раствор, и тех, что участвуют в образовании избыточных фаз, принципиально различается. Подробно эти вопросы относительно вольфрама рассмотрены в монографии [83]. Из-за низкой растворимости элементов внедрения в вольфраме (до 0,0005—0,02 мол.% С 0,0001—0,005 мол.% О) при комнатной температуре считают, что основной вклад в низкотемпературную хрупкость вносят образующиеся избыточные карбиды, оксиды, оксинитриды и т. п. Наиболее охрупчивающее действие оказывает кислород, образуя в нераскисленном литом вольфраме слабо связанные с матрицей окислы. [c.297]

Особенности химического состава перерабатываемых нефтей и технологии переработки вызывают электрохимическую хлористоводородно-сероводородную коррозию низкотемпературной части оборудования. Для защиты от нее наряду с рациональным подбором конструкционных материалов применяют технологические методы ингибирования, нейтрализации введением аммиака, защелачивания нефтяного сырья. Последнее может осложняться возникновением щелочной хрупкости стального оборудования. Сульфиды и хлориды могут вызывать коррозионное растрескивание элементов оборудования из нержавеющих сталей аустенитного класса. При переработке нефтей ряда месторождений оборудование разрушается коррозией под действием нефтяных кислот. Высокотемпературное оборудование установок первичной переработки нефти (в котором не содержится капельно-жидкая вода) разрушается в результате высокотемпературной (газовой) сероводородной коррозии. Все эти формы коррозии и пути защиты от них освещены в данной главе. [c.65]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...