Двигатели Вентиляторы - Параметры

Имеются попытки связать конструктивные параметры машины и ее коэффициент затухания. Например, в работе [48] содержатся формулы для определения коэффициента затухания крутильных колебаний для кривошипно-шатунных механизмов двигателей, вентиляторов, гидромуфт и роторов электрических машин. Недостатком этих формул является их приближенный эмпирический характер, что не позволяет оценить влияние многих конструктивных изменений машины на ее демпфирующие свойства. [c.13]

Разрушение диска вентилятора по ряду параметров подобно разрушению одного из дисков (диск № 1) двигателя НК-8-2у (см. 9.5). Разрушение обоих этих дисков было инициировано дефектом материала, расположенным у поверхности. [c.529]

В двигателях с малой степенью двухконтурности наивыгоднейшая степень повышения давления воздуха во втором контуре находится в пределах 2,5. .. 3,5, а в двигателях с большой степенью двухконтурности 1,4. .. 1,8. Такие низконапорные осевые лопаточные машины принято называть вентиляторами. В связи с тем, что через вентилятор проходит количество воздуха в несколько раз больше, чем через первый контур, а Яв сравнительно низкие, имеются некоторые отличия в выборе геометрических и газодинамических параметров, определяющих особенности работы вентилятора. [c.81]

Снижение уровня шума двигателя RB.211 достигнуто рациональным выбором термодинамических параметров рабочего процесса, оптимизацией конструкции элементов двигателя, в частности вентилятора, а также использованием средств глушения шума. В двигателе применены звукопоглощающие конструкции общей площадью 21,37 м во входном и выходном каналах и части горячего тракта (см. рис. 36). [c.143]

Уровень шума обусловлен основными параметрами асинхронного двигателя. Аэродинамический шум зависит главным образом от окружной скорости лопаток вентилятора, то есть от частоты вращения и диаметра вентилятора. Размеры вентилятора назначают исходя из потерь, определяемых индукцией и линейной токовой нагрузкой. [c.794]

На американском двигателе F-6 контролируются приблизительно 40 параметров, среди которых температура газа за турбиной температура за компрессором частоты вращения компрессора и вентилятора давление за вентилятором и компрессором вибрация в зонах вентилятора, компрессора и на корпусах подшипников. [c.192]

Расчет системы воздушного охлаждения автомобильных и тракторных двигателей сводится к определению параметров оребрения двигателя, производительности и размеров вентилятора, а также затрачиваемой на привод вентилятора мощности. [c.380]

Параметры, характеризующие работу двигателя. Эффективной мощностью двигателя называют мощность, развиваемую двигателем на коленчатом валу и используемую для совершения полезной работы. Эффективная мощность всегда меньше индикаторной, так как часть индикаторной мощности расходуется на преодоление трения между деталями, между движущимися деталями (маховиком, шатуном, коленчатым валом) и воздухом, а также на приведение в действие вспомогательных устройств (насоса, вентилятора и т. п.). Все эти потери оцениваются мощностью, расходуемой на преодоление трения Таким образом, разность между индикаторной мощностью и мощностью на преодоление трения N . представляет собой эффективную мощность [c.235]

Особенно важно изучить, как влияют параметры ро и Го наружного воздуха и изменения чисел оборотов вентилятора на величину областей устойчивости для турбореактивных и турбовентиляторных двигателей в авиации, поскольку самолет в течение нескольких минут может перейти из области высоких температур и больших давлений в прямо противоположную область при этом число оборотов компрессора может изменяться в широких пределах. [c.29]

Параметры ремней вентилятора двигателя [c.270]

Измерение мощности. При электрическом приводе тягодутьевых машин измеряют мощность электрического тока или расход электроэнергии (см. 13.6), а при паровом приводе — расход и параметры пара перед и за турбиной, ее КПД. Под мощностью на валу вентилятора (дымососа) понимается мощность, затраченная двигателем на привод вентилятора. Эту мощность в большинстве случаев определяют на стендах изменением крутящего момента на валу машины. При испытаниях в эксплуатационных условиях мощность на валу вентилятора (дымососа) обычно не измеряют, так как это сопряжено со значительными трудностями. Мощность на валу вен- [c.390]

К недостаткам двигателей с воздушным охлаждением относятся следующие значительные затраты мощности на привод вентилятора, некоторое ухудшение наполнения цилиндра, приводящее к тому, что при одинаковых частотах вращения коленчатого вала и других параметрах двигатель с воздушным охлаждением развивает несколько меньшую мощность, чем двигатель с жидкостным охлаждением повышенный уровень шума при работе большая тепловая напряженность отдельных деталей, что может привести к перегреву двигателя. [c.82]

Тепловозы серий ТЭ имеют одинаковое силовое механическое (двигатель, компрессор, вспомогательные насосы, вентиляторы охлаждения тяговых электродвигателей) и электрическое оборудование (главные генераторы, двухмашинные агрегаты — возбудитель и вспомогательный генератор, тяговые электродвигатели, аппаратура). Тепловозы с разными числовыми индексами отличаются друг от друга или приспособлением тепловоза к специальным условиям работы (например ТЭ 5 — для условий суровой зимы) или иным сочетанием указанных выше агрегатов при новой экипажной части, что создаёт новые параметры локомотива и иные его тяговые свойства (тепловоз ТЭ 2). [c.433]

Конструктивная схема компрессора перспективного двигателя для маневренного самолета 90-х годов, предлагаемая фирмой Пратт-Уитни, приведена на рис. 13.5. Общая степень повышения давления остается на уровне 80-х годов, но оптимизируется и увеличивается число регулируемых параметров путем широкого использования поворотных лопаток вентилятора и компрессора высокого давления, отбора и перепуска воздуха, применения активного управления радиальными зазорами в последних ступенях. [c.61]

Одним из наиболее информативных параметров авиационной силовой установки является отношение давлений газа. Измеряя эту величину, можно получить сведения о числе М полета, коэффициенте полного давления воздуха в воздухозаборнике Овх приведенном расходе воздуха через двигатель, относительной скорости газа в различных сечениях двигателя, степени повышения полного давления воздуха в вентиляторе, компрессоре и отдельных его каскадах, степени понижения полного давления газа в турбине и в реактивном сопле. Эти данные в сочетании с сигналами измерительных Преобразователей физической частоты вращения роторов двигате-положения его регулирующих органов, расхода топлива и температуры позволяют полностью контролировать режим работы и Состояние силовой установки, особенно при применении цифровых вычислительных машин. Однако создание систем регулирования с Использованием сигналов отношения давлений газа затрудняется [c.257]

Включением главного реле работой форсунок временем накопления энергии в катушках системы зажигания (в том числе по параметру детонации при изменяющихся режимах работы двигателя) частотой вращения коленчатого вала на режиме холостого хода работой электробензонасоса работой вентилятора системы охлаждения двигателя, [c.62]

Турбины высокого и низкого давлений — одноступенчатые, а турбина вентилятора — трехступенчатая. Для каждого контура имеется отдельное реактивное сопло и реверсивное устройство. В системе управления двигателем в качестве контрольного параметра использована степень повышения давления в компрессоре, система имеет ограничители но частоте вращения ротора низкого давления, а также по давлению за компрессором и температуре газов. [c.100]

Параметрами рабочего процесса, определяющими в авиационном газотурбинном двигателе эффективность рабочего процесса, являются суммарная степень повышения давления воздуха в двигателе ir j, и температура газа перед турбиной Г, а также КПД узлов (вентилятора, компрессора и турбины) и потери давления в элементах (входном устройстве, камере сгорания и выходном устройстве) двигателя. Для двигателей с форсажем параметром рабочего процесса является также температура газа в форсажной камере Т . Для ДТРД параметром рабочего процес- [c.11]

Основным регулирующим органом централизованной системы является преобразователь энергии, состоящий из двух основных узлов, расположенных в подвагонных ящиках пятисистемного преобразователя и инвертора переменного тока. В преобразователе энергии различают входной электрический дроссель, установленный в отдельном подвагонном ящике. Преобразователь энергии обеспечивает преобразование электрической энергии контактного провода через специальные выводы в электрическую энергию с определенными параметрами 1 — напряжение 220 В переменного тока частотой 50 Гц, мощность 15 кВт — для питания всех омических потребителей (дополнительного отопления салона и тамбуров, компрессора, кипятильника, бойлера, плитки, отопления бака для сбора фекалий и водяных труб) 2 — напряжение 110 В постоянного тока, мощность 8 кВт — для питания системы освещения, однофазного статического преобразователя и зарядного устройства аккумуляторной батареи с регулированием зарядного напряжения в зависимости от температуры окружающей среды 3 — напряжение 220 В переменного тока частотой 50 Гц, мощность 3 кВ-А для питания двигателей вентиляторов, холодильника и аккумуляторной батареи, розетки для пылесоса, электробритв, магнитных клапанов 4 — трехфазное напряжение 220 В переменного тока частотой 50 Гц, мощность 23 кВ-А — для питания двигателей холодильной установки. Электронный блок пятисистемного преобразователя требует обогрева ящика, в котором он находится при температуре окружающей среды ниже -25 °С, для чего в ящике смонтированы нагревательные элементы мощностью 2,7 кВт. Автотрансформатор подсоединен к выводу пятисистемного преобразователя и служит для ограничения напряжения питания кипятильника, бойлера. [c.153]

Плоским называется такой механизм, все точки звеньев кото poro движутся параллельно одной и той же неподвижной плоскости. Простейший плоский механизм состоит из одного подвижного звена и одного неподвижного, образующих вращательную пару (рис. 87). К таким механизмам относятся, например, электродвигатель, ротор которого является подвижным звеном, а статор неподвижным, или вентилятор с подвижным звеном в виде крыльчатки и т. д. К крыльчатке приложена сила сопротивления движению со стороны воздуха. Это сопротивление преодолевается движущей силой, развиваемой двигателем. В результате действия этих сил движение указанного подвижного звена будет происходить по определенному закону. Например, если сила сопротивления постоянная, то при установившемся движении будет постоянной и движущая сила, вследствие чего подвижное звено будет вращаться равномерно. Таким образом, звено I (см. рис. 87), имеющее одну степень свободы, в рассматриваемом случае оказывается динамически связанным закономерным изменением его переменного параметра — обобщенной координаты в виде угла поворота отрезка / относительно отрезка 2. [c.129]

Регулирование [ [двигателей объемного вытеснения В 25/(00-14) (паросиловых К 7/(04, 08, 14, 20, 28) паротурбинных К 7/(20, 24, 28)> установок-, распределителышх клапанов двигателей с изменяемым распределением L 31/(20, 24) турбин путем изменения расхода рабочего тела D 17/(00-26)] F 01 движения изделий на металлорежущих станках, устройства В 23 Q 16/(00-12) F 04 [диффузионных насосов F 9/08 компрессоров и вентиляторов D 27/(00-02) насосов <В 49/(00-10) необъемного вытеснения D 15/(00-02)) и насосных установок (поршневых В 1/(06, 26) струйных F 5/48-5/52) насосов] F 02 [забора воздуха в газотурбинных установках С 7/057 зажигания ДВС Р 5/00-9/00 подогрева рабочего тела в турбореактивных двигателях К 3/08 реверсивных двигателей D 27/(00-02) (теплового расширения поршней F 3/02-3/08 топливных насосов М 59/(20-36), D 1/00) ДВС] зазоров [в зубчатых передачах Н 55/(18-20, 24, 28) в муфтах сцепления D 13/75 в опорных устройствах С 29/12 в подшипниках <С 25/(00-08) коленчатых валов и шатунов С 9/(03, 06))] F 16 (клепальных машин 15/28 ковочных (молотов 7/46 прессов 9/20)) В 21 J количества (отпускаемой жидкости при ее переливании из складских резервуаров в переносные сосуды В 67 D 5/08-5/30 подаваемого материала в тару при упаковке В 65 В 3/26-3/36) конденсаторов F 28 В 11/00 G 05 D [.Mex t-нических (колебаний 19/(00-02) усилий 15/00) температуры 23/(00-32) химических н физико-химических переменных величин 21/(00-02)] нагрузки на колеса или рессоры ж.-д. транспортных средств В 61 F 5/36 параметров осушающего воздуха и газов в устройствах для сушки F 26 В 21/(00-14) парогенераторов F 22 В 35/(00-18) подачи <воздуха и газа в горелках для газообразного топлива F 23 D 14/60 изделий к машинам или станкам В 65 Н 7/00-7/20 питательной воды в паровых котлах F 22 D 5/00-5/36 текучих веществ в разбрызгивающих системах В 05 В 12/(00-14)) [c.162]

Экономичное регулирование скорости вращения достигается при использовании в качестве приводного двигателя паровой турбины. Как известно, турбопривод нашел широкое применение в СССР для привода питательных насосов блоков на закритические параметры мощностью 300 Мет и выше. Однако до последнего времени для тяго-дутьевых машин турбопрпвод не получил распространения, если не считать отдельных частных решений (привод вентиляторов и дымососов электростанции Мангейм II, описанный в [Л. 1-1]). [c.98]

В книге рассмотрены характеристики двухконтурных турбореактивных двигателей (ТРДД) с большой (10 и более) степенью двухконтурности и вентилятором с поворотными лопатками. Приведены способы расчета характеристик ТРДД и вентилятора. Дан выбор параметров таких двигателей. [c.219]

Будем сравнивать дроссельные характеристики ДТРД с задним расположением вентилятора и исходного для этого двигателя ТРД. Наличие свободного турбокомпрессора не оказывает влияния на параметры газа за турбиной высокого давления при дросселировании двигателя (с точностью до к. п. д. турбины). [c.104]

Ниже приведены численные значения некоторых из рассмотренных параметров, характерные для компрессоров авиационных ГТД при расчетной частоте вращения роторов. Степень повышения давления в компрессорах колеблется в широких пределах от Як = = 1,5. .. 4 в компрессорах второго контура (вентиляторах) ДТРД до Як = 20. .. 30 в зависимости от типа и назначения двигателя и от места установки компрессора в нем. Средний коэффициент нагрузки ступеней в осевых компрессорах обычно равен цк= 0,25. ... .. 0,40. В соответствии с рис. 3.6 КПД многоступенчатого компрессора оказывается, как правило, тем ниже, чем больше степень повышения давления в нем. На расчетном режиме среднее значение КПД ступени в многоступенчатых осевых компрессорах обычно равно т)о = 0,85. .. 0,88 и тогда при средних значениях Як КПД компрессора Г1к = 0,8. .. 0,84. При применении высоконагруженных ступеней и в малоразмерных конструкциях значение т)о может быть на 2—5% ниже. [c.107]

Наиболее мощные двигатели для дозвуковых пассажирских самолетов развивают взлетную тягу до 250 кН (двигатели JT9D, F6 и RB.211), имеют очень высокие термодинамические параметры рабочего процесса степень двухконтурности т = 4- 6 при суммарной степени повышения давления в вентиляторе и компрес-соре =24-ь29 и температуре газа Г =1550- 1650 К- Двигатели со взлетной тягой 60—80 кН (например JT8D и Спей ) обладают достаточно высокими параметрами т=1- 2,4 = = 16 22 и 7 = 1360 1460 К. [c.20]

Недостатком этой схемы Двигателя является невысокая окружная скорость лопаток компрессора низкого давления даже при больших сверхзвуковых скоростях в периферийном сечении лопаток вентилятора. В результате этого напорность ступеней компрессора низкого давления невелика и для получения заданных параметров компрессора требуется большое число ступеней. Кроме того, сверхзвуковые скорости на лопатках вентилятора снижают эффективность его работы. Для двигателей этой схемы также характерно применение регулируемых нанравляю-Ш.ИХ аппаратов или перепуска воздуха в компрессоре высокого давления. Например, в ДТРД JT8D применяются автоматические клапаны перепуска воздуха при запуске и выходе двигателя на режим. [c.40]

По мнению специалистов фирмы Пратт-Уитни , для такого типа двигателя, как мощный ДТРД с высокими параметрами рабочего процесса, предпочтительнее двухвальная схема с регулируемыми сечениями компрессора высокого давления и нерегулируемым компрессором низкого давления, соединенным общим валом с вентилятором, нежели трехвальная схема без регулируемых проходных сечений компрессоров низкого и высокого давления. [c.147]

Из конструктивных особенностей двигателя YJ101, который имеет такую же схему, число ступеней вентилятора, компрессора и турбин, как ДТРДФ F404, а также близкие основные термодинамические параметры, отмечаются [c.157]

Фирма Дженерал электрик , продолжая развивать семейство двигателей F6, предложила варианты ДТРД уменьшенной по сравнению с базовым двигателем тяги. Один из этих вариантов — двигатель F6-32 (рис. 84)—предназначался для новых самолетов средней дальности полета, в частности для самолета В.757. В ДТРД F6-32 использовались схема и газогенераторная часть двигателя F6-6D, но с измененными узлами вентилятора (уменьшен диаметр и снята последняя ступень компрессора низкого давления). Были уменьшены также число ступеней и диаметр турбины вентилятора. Двигатель должен был развивать на взлетном режиме тягу 162,3 кН, а на крейсерском режиме полета (Я=11 км и Мп = 0,8) при тяге 36,9 кН иметь удельный расход топлива 0,0637 кг/(Н-ч) [37], однако, несмотря на достаточно длительную доводку двигателя, планировавшиеся параметры не были получены и фирма прекратила работу над ним. [c.168]

При создании двигателя F107 для крылатой ракеты было необходимо значительно повысить тягу исходного двигателя WR-19-A2 при одновременном снижении удельного расхода топлива. Для увеличения тяги н снижения удельного расхода топлива потребовалось увеличить суммарную степень повышения давления и температуру газа при сохранении степени двухконтурности т ), близкой к оптимальной. Увеличение было достигнуто применением модифицированного компрессора высокого давления. Повышение Т позволило увеличить мощность турбины вентилятора и тем самым степень повышения давления в вентиляторе и компрессоре низкого давления. Конструкция других элементов двигателя изменялась в той мере, в какой это было необходимо для введения усовершенствований, обеспечивающих достижение заданных параметров. [c.209]

Схема, параметры и размеры двигателя АТЕ еще исследуются, однако число ступеней вентилятора и компрессора в нем должно сократиться до восьми по сравнению с десятью — тринадцатью у наиболее современных двигателей, а температура газа перед турбиной будет более высокой, чем у ДТРДФ F100 (т. е. более 1590 К). Это должно уменьшить удельную массу двигателя до 0,01 кг/Н. [c.220]

Сравнивая, например, двигатель с воздушным охлаждением Татра-603 (табл. 50) с двигателем Крайслер (табл. 51) с водяным охлаждением, следует отметить, что оба эти двигателя имеют одну и ту же литровую мощность и тот же удельный вес. Если вычесть из полной мощности двигателя Крайслер мощность, потребляемую вентилятором, и мощность, теряемую в глушителе, а к весу двигателя прибавить вес радиатора и воды, то сравниваемые параметры будут иметь значения, приведенные ниже. [c.119]

А. С. Гиневским и Я. Е. Полонским в 1962 г. были опубликованы расчеты (по способу дискретных вихрей) решеток из двухпараметрических дужек с максимальным прогибом до 30% и его положением на 30—50% хорды. На основании результатов этих расчетов были получены полезные интерполяционные формулы для основных гидродинамических параметров решеток используемых в осевых вентиляторах и компрессорах. Несколько позже вихревой метод был запрограммирован и применен в практических расчетах решеток паровых турбин и стационарных газотурбинных двигателей (М. И. Жуковский, Н. И. Дураков и О. И. Новикова, 1963 В. М. Зеленин и В. А. Шилов, 1963). В теоретическом отношении и для реализации численных методов важны вопросы разрешимости уравнений, сходимости последовательных приближений и оценки точности решений. В теории гидродинамических решеток эти вопросы изучены еще недостаточно они более продвинуты в теории упругости в связи с близкими задачами о напряжениях в плоскости, ослабленной бесконечным рядом равных вырезов (Г. Н. Савин, 1939, 1951 С. Г. Михлин, 1949) и их двоякопериодической системой (Л. М. Куршин и Л. А. Фильштинский, 1961 Л. А. Филь-штинский, 1964). [c.116]

Вентиляторы 384 — Конструктивные схемы и устройство 378 — 380 — Механизмы основные — Расчет 380 — 391 — Мощность двигателя — Расчет 384—388 — Мусороприемники 381 — Мусороприемные и транспортирующие устройства 381, 384 — Параметры основные 384 — 391 — Производительность 391 Вентиляционно-фильтрующие системы — Характеристики 384 — Щеточные устройства 380 — 381 [c.497]

Одной из примерных схем перспективного компрессора двигателя 2000-го года можно рассматривать компрессор ТРДД, предлагаемый фирмой Пратт-Уитни, со следующими ориентировочными параметрами для крейсерского режима степень двухконтурности т = 13, суммарная степень повышения давления в компрессоре пЦ = 60 при степени повышения давления в вентиляторе = 1,5 (см. рис. 13.3). [c.60]

Об особенностях свойств одновального ТРДД с вентилятором, имеющим поворотные лопатки (ВПЛ) рабочего колеса, в области малых отклонений параметров двигателя от установившихся значений [c.56]

Расчетные значения основных параметров двух вариантов ТРДД с ВПЛ приведены в таблице. Значения угла установки рабочих лопаток вентилятора составляли 38 и 48°. При этих расчет- Ь1х значениях <Рр определялись контрольные сечения двигателя. [c.59]

Особенностью рассматриваемой схемы ТРДД с ВПЛ является отсутствие в корневой части рабочих лопаток вентилятора, приходящейся на внутренний контур двигателя, рабочих профилей (заменены спицами или флюгерными профилями, установленными на этих спицах). Эта особенность приводит к тому, что изменение угла установки ф влияет на параметры внутреннего контура только через отклонение частоты вращения ротора. Таким образом, вследствие инерционности ротора динамические коэффициенты влияния угла ф на температуру газа Т,. (коэффициент Тг ) и степень повышения полного давления воздуха в компрессоре (коэффициент равны нулю. Кроме того, в рассматриваемом двигателе, как и в любом другом ТРДД с раздельными контурами, изменение расхода топлива влияет на параметры наружного контура [c.60]

Об особенностях свойств одновального ТРДД с вентилятором, имеющим поворотные лопатки (ВПЛ) рабочего колеса, в области малых отклонений параметров двигателя от установившихся значений. ГайсинскийС. Я., Шульгин В. А. Сб. Автоматическое регулирование двигателей летательных аппаратов , вып. 19, 1980, с. 56—66. (ЦИАМ. Труды № 895). Илл. 6, табл. 1. [c.323]

Анализируются линеаризованные уравнения движения одновального ТРДД с ВПЛ по основным параметрам. Исследуется влияние выбора величин расчетного угла установки рабочих лопаток вентилятора на свойства двигателя в области малых отклонений его параметров от установившихся значении. [c.323]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...