Степень повышения полного давления

Рис. 61. Зависимость отношения от степени повышения полного давления я в реактивной струе и от числа Маха полета M .

На фиг. 289 представлена зависимость степени повышения полного давления в ступени воздушного компрессора от коэффициента на-пора и безразмерной окружной скорости. [c.511]

Фиг. 290. Зависимость степени повышения температуры торможения 00 от степени повышения полного давления Тсо при различных значениях адиабатического коэффициента полезного действия компрессора т)дд.

Устремляя в выражении (38) степень повышения полного давления к бесконечности, находим, что адиабатический коэффициент полезного действия ступени компрессора не может превосходить значения [c.515]

Условию "/ ад > О согласно (33) соответствует степень повышения полного давления в ступени компрессора больше единицы. [c.516]

Степень повышения полного давления в колесе должна быть больше, чем в ступени [c.516]

Не всегда можно выполнить указанное выше требование об увеличении статического давления как в колесе, так и в аппарате. Например, если нужно получить максимальную степень повышения полного давления, то при изоэнтропическом течении в цилиндрической ступени должна быть максимальной и окружная составляющая усилия, приложенного к лопатке, которая пропорциональна величине [c.544]

Если величина ограничена, то при условии Хд < 1 получается ограниченной степень повышения температуры торможения (и степень повышения полного давления). Это ограничение ещё усугубляется необходимостью положительной закрутки потока при входе в рабочее колесо. Разрешая уравнение (65) относи- [c.546]

При этом согласно (72) максимальное значение степени повышения полного давления в дозвуковой ступени равно [c.547]

В соответствии с этим максимальная степень повышения полного давления есть следующая функция адиабатического коэффициента полезного действия ступени [c.549]

Полученная максимальная степень повышения полного давления в элементарной ступени компрессора является преувеличенной, так как основана на предположениях о равенстве бесконечности чисел М на выходе из направляющего аппарата и рабочего колеса = сс) и равенстве нулю угла входа потока в венед [c.549]

Фиг. 302. Зависимость максимального значения степени повышения полного давления в элементарной осевой ступени от безразмерной окружной скорости при

Максимальное значение степени повышения полного давления в такой ступени получается при максимальной закрутке потока. Последняя же онределяется величиной коэффициента меридиональной скорости при входе в ступень Х . Если на выходе из аппарата сохраняется то же значение меридиональной скорости н = 1т. О максимальная начальная закрутка при максимальной скорости газа на выходе из направляющего аппарата есть [c.553]

Задавая величину Х , можно определить степень повышения полного давления в зависимости от окружной скорости рабочего колеса, скорости входа и закрутки во входном аппарате. [c.564]

Определим степень повышения полного давления изоэнтропической дозвуковой элементарной ступени осевого компрессора [c.564]

Переход к другой степени реактивности рабочего колеса позволяет в дозвуковой ступени получить большие значения степени повышения полного давления. [c.565]

Фиг. 312. Зависимость степени повышения полного давления от угла выхода потока при различных осевых скоростях для схемы В.

Фиг. 314. Зависимость степени повышения полного давления от угла выхода потока при различных осевых скоростях для схемы Г (сверхзвуковой осевой поток).

Фиг. 315. Зависимость степени повышения полного давления в элементарной радиальной ступени от безразмерной окружной скорости на выходе из колеса при радиальном выходе потока в относительном движении (шги = 0) для различных значений и 1ад = -

Рис. 9.11. Зависимость степени повышения полного давления в эшекторе от при-

График на рис. 9.15 показывает также, что в звуковом эжекторе существует предельная степень повышения полного давления р11р1 з,ьь, которая достигается при отношении начальных полных давлений По 12 и не возрастает более даже при беспредельном увеличении полного давления эжектирующего газа. Физический смысл этого состоит в следующем. При повышении начального отношения полных давлений газов По увеличивается степень сжатия низконапорного газа, однако одновременно увеличивается и площадь максимального сечения эжектирую-щей струи в сечении запирания. Вследствие этого даже прк весьма малом расходе эжектируемого газа (га 0) необходимо-увеличивать относительную площадь камеры смешения. Перерас-ширение газа повышает потери в струе и потери при смешении и, начиная со значений По = 10—11, сводит на нет увеличени степени сжатия, получающееся вследствие возрастания энергии, эжектирующего газа. [c.525]

Степень повышения полного давления [Р4/Р2 вдоль кривых По = onst с увеличением коэффициента эжекции несколько уменьшается вследствие увеличения расхода эжектируемого газа и увеличения потерь в диффузоре, связанного с ростом скорости потока на входе в диффузор. Чем больше отношение полных давлений По, тем выше проходит характеристика (pt/p ) =/(и), т. е. тем большую напорность имеет эжектор. Однако предельные (критические) значения коэффициента эжекции с ростом По уменьшаются, протяженность характеристики становится меньшей. Это связано с тем, что с увеличением перепада давлений растет площадь сверхзвуковой эжектирующей струи в сечении запирания и уменьшается критическое сечение эжектируемого потока. [c.527]

Изложенные выше понятия степени повышения давления, адиабатической работы и КПД ступени базировались на использовании действительных (статических) параметров воздушного потока перед и за ступенью. В исследованиях и расчетах авиационных компрессоров широко используются также параметры заторможенного потока воздуха. Если pi — полное давление в потоке воздуха перед ступенью, а рз — лолное давление на выходе т нее, то отношение Лст= Рз/Pi называется степенью повышения полного давления в ступени. Адиабатическая работа ступени в параметрах заторможенного потока (адиабатический напор) по аналогии с (2.8) определяется формулой [c.56]

В пространственном венце ВНА такой способ определения потерь является приближенным и обычно приводит к снижению КПД осевой ступени при числах М1>0,35. Особенно резко уменьшается расчетная величина КПД ступени относительно действительного его значения с уменьшением степени повышения полного давления в ступени. Поэтому знание действительных потерь в ВНА с различными законами распределения параметров потока и решеток по радиусу необходимо для правильной оценки свойств осевого компрессора и отдельных его ступеней. Выполнение этой задачи требует систематизации сушествуюшего материала по продувкам ВНА и проведения дополнительных экспериментальных работ. [c.112]

На фиг. 291 представлена зависимость адиабатического коэффициента полезного действия ступени компрессора от степени повышения полного давления в ступени тгд для разных значе-НШ1 коэффициента изоэнтропичности т кривые фиг. 291 показывают, что с увеличением степени повышения полного давления ступени заданное значение адиабатического коэффициента [c.515]

Фиг. 291. Зависимость коэффициента по.лезного действия элементарной ступени компрессора от степени повышения полного давления при различных значениях коэффициента изоэнтропичности т.

Пусть, например, тсок = 1,4, тг)ад. к = 0,84, 0 03 = 0,98 и требуется определить адиабатический коэффициент полезного действия ступени. Сначала находим степень повышения полного давления ступени [c.517]

Степень повышения полного давления в рабочем колесо гокг входящая в уравнение неразрывности, определяется изменением полного давления в неподвин ных аппаратах [c.537]

Как видим, задание степени повышения полного давления, адиабатического коэффициента полезного действия, входной меридиональной скорости и окружной скорости на входе в рабочее колесо не определяет единственным образом параметры потока в межвепцовых зазорах элементарной стунени компрессора. Изменение закрутки потока на входе в рабочее колесо и отношения у приводит согласно уравнению (65) к изменению закрутки [c.537]

Если во всех характерных сечениях ступени (перед и за всеми венцами) значения скооостн (абсолютно] для неподвин ных венцов и относительной для вращающегося венца) не превосходят местной скорости звука, то такая ступень называется дозвуковой. Несоблюдение этого условия хотя бы в одном характерном сечении является признаком сверхзвуковой ст шепи. Следует подчеркнуть, что с этой точки зрения считается дозвуковой и такая ступень, в межлопаточных пространствах которой имеются местные сверхзвуковые зоны, но в характерных сечениях скорости являются дозвуковыми. Нри выборе схемы ступени омпрессора следует прежде всего выяснить возможность получения заданной степени повышения полного давления при заданных величинах окружной и осевой скоростей, в случае использования дозвуковой ступени. [c.545]

В одной стунени компрессора можно получить любую наперёд заданную степень повышения полного давления при дозвуковой скорости абсолютного потока на выходе из колеса < 1) и при [c.546]

Фиг. 301. Зависимость максимального зпачепия степени повышения полного давления в элементарной дозвуковой ступени компрессора от безразмерной окружной скорости на входе для различных значений отношения гг/г, при т,5д = 0,9.

Зависимость степени повышения полного давления от безразмерной окрун Ной скорости — , вычисленная в предположении [c.570]

Фиг. 316. Зависимость степени повышения полного давления, угла потока перед выходным диффузором и значения безразмерной окр5 жной

Иллюстрацией к этой особенности турбо-реактивиых двигателей служит фиг. 362, на которой представлена зависимость тяги на старте (Шн = 0) от степени повышения полного давления [c.690]

Фиг. 362. Зависимость стартовой тяги турбо-роактитюго двигателя от степени повышения полного давления в компрессоре прп различных температурах в камере сгорания (Ст == 40 кг сек).

Особенностью рассматриваемой схемы ТРДД с ВПЛ является отсутствие в корневой части рабочих лопаток вентилятора, приходящейся на внутренний контур двигателя, рабочих профилей (заменены спицами или флюгерными профилями, установленными на этих спицах). Эта особенность приводит к тому, что изменение угла установки ф влияет на параметры внутреннего контура только через отклонение частоты вращения ротора. Таким образом, вследствие инерционности ротора динамические коэффициенты влияния угла ф на температуру газа Т,. (коэффициент Тг ) и степень повышения полного давления воздуха в компрессоре (коэффициент равны нулю. Кроме того, в рассматриваемом двигателе, как и в любом другом ТРДД с раздельными контурами, изменение расхода топлива влияет на параметры наружного контура [c.60]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...