Сечение контактное относительное

Сегрегация компонентов 215 Сечение контактное относительное 217 [c.492]

При выводе зависимости контактного сечения от относительной плотности прессовки в (86) вычисляется общая площадь проекций на плоскость, перпендикулярную направлению прессования, контактных поверхностей частиц одного произвольного слоя в виде суммы по опорным контактам одной частицы и по количеству частиц в слое. На следующем шаге суммы заменяются средними значениями числа контактов и количества частиц. Далее рассматривается влияние величины сближения двух частиц на значение площади контактной поверхности, и на этой основе определяется изменение высоты прессовки. При этом суммы по числу контактов, частиц и слоев заменяются средними значениями. После перехода к малым изменениям площади контактного сечения получается дифференциальное уравнение, решение которого и дает искомую зависимость. Она имеет следующий вид [c.57]

Основным недостатком электрической тяги постоянного тока является относительно низкое напряжение контактной сети (3300 в). При передаче значительной мощности это приводит к увеличению сечения контактного провода и уменьшению расстояния между тяговыми подстанциями до 20—30 км. Кроме того, наличие преобразовательных агрегатов усложняет и удорожает как тяговую подстанцию, так и весь комплекс энергоснабжения железных дорог постоянного тока. [c.14]

Предварительно выбранные сечения контактной, питающей и отсасывающих сетей проверяют по допустимой плотности тока для медных контактных проводов при относительно длительных нагрузках (5...10 мин) --6 А/мм- для голых алюминиевых проводов— [c.129]

При стыковой сварке оплавлением (см. гл. I) электрический контакт между нагреваемыми деталями осуществляется перемычками расплавленного металла, имеющими в средней части относительно малое сечение. Контактное сопротивление при сварке оплавлением выше, чем при сварке сопротивлением, и обычно лежит в пределах 100—400 мком (для стальных деталей). Это сопротивление уменьшается с увеличением числа одновременно существующих перемычек и их размеров. Размеры перемычек увеличиваются с увеличением сечения свариваемых деталей и скорости оплавления (скорости сближения [c.22]

Силы Р стремятся сдвинуть листы относительно друг друга. Этому препятствует болт, на который со стороны каждого листа передаются распределенные по контактной поверхности силы (рис. 187, а и б). Равнодействующие последних, равные Р, направлены противоположно фис. 187, а). Усилия стремятся срезать болт по плоскости раздела листов т—п, так как в этом сечении действует наибольшая поперечная сила Q = Р (рис. 187, в). Считая, [c.201]

Износостойкость, контактная жесткость, прочность прессовых посадок и другие эксплуатационные свойства сопрягаемых поверхностей деталей связаны с фактической плош,адью их контакта. Для определения опорной площади, которая образуется под рабочей нагрузкой, строят кривые относительной опорной длины профиля Для этого расстояние между линиями выступов и впадин делят на несколько уровней сечений профиля с соответствующими значениями р. Для каждого сечения по формулам (8.16) и (8.15) определяют значение и строят кривую изменения опорной длины профиля (рис. 8.16). При выборе значений tp следует учитывать, что с его увеличением требуются все более трудоемкие процессы обработки например, при значении t,, х 25 %, определенном но средней [c.188]

В заключение отметим, что определение контактных перемещений при взаимодействии двух цилиндров имеет существенную особенность общие перемещения возрастают с увеличением размеров поперечного сечения [см. соотнощение (14.14)]. В этом случае, как и в аналогичной задаче Фламана, перемещения определяют относительно достаточно удаленной от [c.230]

Используем приближенные соотношения из табл. 3.5 в расчете конструкции, представленной на рис. 2.1 и 3.1, с учетом возможного раскрытия стыка между фланцем крышки и нажимным кольцом (точка у4). Их применимость к плошадкам, расположенным на галтельных выступах, обеспечивается симметричной относительно точки А формой сечения контактирующих деталей в местной зоне стыка, при которой углы поворота для этих деталей от осевой силы близки между собой и поэтому не вызывают контактных моментов последние зависят в основном от взаимных угловых смещений фланца и кольца в точке.4, Нажимное кольцо в точке 4 является для конструкции упругой моментной опорой, в которой возникает скачок момента ДЛ/ = Л/конт- Для определения AM используется соотношение 1>ф (ДЛ/) = (ДЛ/), или более подробно [c.133]

Известно, что некоторые относительно медленные, эволюционные процессы, сопровождающие ресурсную работу установки, необратимы во времени. Сюда можно отнести выгорание топлива, формоизменение твэлов и элементов конструкции реактора под действием высоких температур и потоков нейтронов, процессы массопереноса, окисления и коррозии в контуре теплоносителя, процессы диффузии в местах механического контакта металлов, изменение структуры и свойств конструкционных материалов и т. п. Необратимость таких процессов приводит к старению и износу работающей установки, в результате которых меняются физические свойства материалов (теплопроводность, теплоемкость, излучательная способность), геометрия конструкции (проходные сечения, условия теплообмена, контактные сопротивления и т. п.). Поскольку априорное математическое описание динамики в смысле (6.5) строится неформально, параметры flj имеют здесь вполне конкретный физический смысл. Это — эффективные значения коэффициентов теплопередачи, теплоемкости элементов конструк-170 [c.170]

Большое значение для промышленности имели работы ИЭС им. Е. О. Патона по созданию контактных машин, сваривающих по автоматизированному методу непрерывного оплавления для тонкостенных и большого поперечного сечения изделий при относительно малых сопротивлениях короткого замыкания. Разрабатываются системы программного регулирования сварочного напряжения. Сейчас на этом принципе создаются машины для сварки изделий сечением, достигающим 400— 600 см , коленчатых валов компрессоров, толстостенных трубопроводов для химических производств и т. д. Необходимо углубление теоретических разработок в этой области, в частности, теории контакта, как объекта регулирования. [c.121]

При распыливании с помощью тарельчатого каскада струи жидкости, направленные на тарелки, дробятся, как это принято в контактном водонагревателе К. П. Тычкова, капли получаются крупными, а потому испарение их будет более длительным, тем более что и относительная скорость пх будет невелика. Распределение капель по сечению при таком способе разбрызгивания крайне неоднородно. Кроме того, разбрызгивание жидкости на тарельчатом каскаде ограничивает возможности использования аэродинамики реактора с целью снижения температуры в зоне горения путем направления в нее некоторого количества водяного пара обратными токами. [c.149]

Эластомерные материалы склонны к старению и ограничены по температурному диапазону применения. Поэтому контактное давление от упругости материала постепенно уменьшается, что приводит к потере герметичности Для предотвращения этого явления в конструкции уплотнений вводят пружинящие элементы (см рис. 5.3, а). Механизм действия эластичного уплотнения проще всего рассмотреть сначала на примере колец 1 прямоугольного сечения, применяемых для уплотнения неподвижных торцовых разъемов (рис. 5.8) трубопроводов высокого давления. Контактное давление р = р-, создается сжатием сечения кольца по высоте на величину zh (е — относительное сжатие). Если равновесный модуль упругости резины (он растет с е), пренебрегая некоторым выпучиванием внутренней поверхности кольца, можно определить контактное давление [c.144]

Как показано в работах [83, 86], исходная величина относительного контактного сечения прессовки лежит в [c.72]

Выражение (3.36) не является замкнутым в том смысле, что если следить в процессе уплотнения за изменением средней относительной плотности прессовки 0 или, что эквивалентно, за изменением ее высоты Л, то этого недостаточно для расчета по (3.36) распределения площади контактного сечения, поскольку не определен закон, по которому будет изменяться фрактальная размерность >. Для его определения можно использовать следующий алгоритм. [c.73]

Вычисленные по приведенному алгоритму законы распределения критического контактного сечения в прессовке при начальной относительной средней плотности 0о = 0,2 показаны на рис. 3.6. Этот рисунок в совокупности с рис. 3.7, на котором приведены законы распределения относительной плотности в прессовке для соответствующих моментов уплотнения, подтверждают, что на начальной стадии прессовка имеет значительную неоднородность структуры. Причем эта неоднородность наиболее сильно сказывается на распределении контактного сечения. [c.73]

Кроме этого, значения контактного сечения меньше, чем при более низких начальных плотностях, что повлияет на физико —механические свойства. С другой стороны, как видно из рис. 3.8, сильное уменьшение начальной плотности позволяет получить больший прирост контактной поверхности, однако в значительной мере возрастает и неоднородность структуры. Оптимальной можно считать начальную относительную плотность 0 = 0,2—0,3. [c.75]

Основными структурно —механическими характеристиками, входящими в локальное уравнение прессования и его решение, являются контактное сечение, модуль Юнга, коэффициент Пуассона и критическое давление прессования. Контактное сечение в соответствии с (3.36) зависит от относительной плотности системы и фрактальной размерности скелета прессовки. Методы определения относительной плотности для многокомпонентных систем хорошо известны. Что же касается фрактальной размерности, то здесь ситуация намного сложнее. [c.126]

Для начального момента времени без учета трения зона контакта определилась с точностью до элемента за четыре итерации. В контакте осталось только два конечных элемента. Распределение контактного давления показано на рис. 49 кривой 1. Контур деформированного сечения в увеличенном масштабе дан штриховой кривой иа рис. 48. Расчет ползучести по изохронной кривой для t = 250 ч без учета трения показал, что зона контакта и распределения контактного давления практически не изменилась, хотя перемещения значительно увеличились. Контур деформированного состояния для этого момента времени дан на рис. 48 сплошной кривой. Вследствие неравноценного воздействия центробежных сил и осевой нагрузки на элементы конструкции относительное проскальзывание деталей возросло почти в 2 раза. При учете сухого трения (/тр = 0,3) картина деформирования изменилась. Перемещения верхней детали несколько уменьшились, в то время как на нижнюю плиту увеличились растягиваю. [c.148]

При установке кольца диаметром d в закрытую канавку высотой Н (рис. 3.4, fl) на уплотняемых поверхностях шириной 1о возникает начальное контактное давление рко = Ри определяемое относительной деформацией сжатия s = = d — H)[d, модулем эластичности , и формой кольца (влияние формы сечения кольца на модуль эластичности Е материала детали учитывает коэффициент формы Кф, равный отношению площадей опорной и боковой поверхностей). Давление pt меняется вдоль Iq. Среднее значение pt для колец круглого, прямоугольного и эллиптического сечений при [c.112]

Размеры канавки должны обеспечивать деформацию сжатия кольца по сечению для создания необходимого контактного давления рко при всех сочетаниях допусков на размеры канавки и кольца. При низком давлении герметичность обеспечивается при среднем контактном давлении не менее ОД МПа. Значение рко определяется относительной деформацией сжатия е и мало зависит от диамет ш сечения d, поэтому для всех размеров колец выбирают е = 100 d — [c.128]

Параметр tp содержит оценку площади контакта сопрягаемых поверхностей. Назначают на сопрягаемые поверхности, от которых требуются герметичность, контактная жесткость, износостойкость или прочность сцепления. Например, на посадочные поверхности валов и отверстий зубчатых и червячных колес при передаче вращающего момента посадкой с натягом кроме параметра Ra задают параметр tp. В этом случае принимают относительную опорную длину профиля Г/ = 50 10 % при уровне сечения / = 60 % от наибольшей высоты неровностей профиля. Пример обозначения при Ra = 0,8 мкм [c.557]

Фиг. 1838—1839. Пневматические механизмы для компенсации износа инструмента или отключения подачи при достижении заданного размера. Воздух из магистрали поступает под давлением через редукционный клапан и сопло 1 в приспособление," теряя при этом давление. В атмосферу воздух сбрасывается через сопло 2, заслонкой для которого служит поверхность обрабатываемой детали. Давление в контактном манометре зависит от расположения обрабатываемой поверхности относительно выходного сечения сопла в случае достижения установленного размера (или отклонения его на заданную величину от номинала) происходит замыкание соответствующим образом расставленных контактов манометра, что вызывает срабатывание механизмов на подналадку инструмента или отвод инструмента и остановку станка.

В результате анализа особенностей процессов в контактной камере экономайзеров (а в равной мере и котлов) нельзя не прийти к выводу о том, что следовало бы разработать упрощенную методику теплового расчета этих аппаратов, не связанную с необходимостью определять коэффициенты тепло-или массообмена, движущей силы процесса, коэффициента использования объема и поверхности насадки (коэффициента эффективности насадки). В этой связи несомненный интерес для расчета контактных эконо лайзеров представляет метод, предложенный Г. А. Пресичем [75], согласно которому определение объема или поверхности насадки заменяется раздельным определением высоты насадочного слоя и площади поперечного сечения контактной камеры. Высоту слоя насадки предлагается принимать путем расчета так называемого эффективного геометрического фактора (относительной высоты) насадки, представляющего собой отношение высоты слоя к эквивалентному диаметру насадки /г/Л. [c.172]

Для колец из материалов с низкой теплопроводностью (металлы, керамика) определяющими являются термические деформации, вызываемые температурными градиентами - неравномерным распределением температур по сечению кольца. Источниками теплоты в торцовом уплотнении являются трущиеся поверхности, рабочая среда и контактирующие с ней детали. Снижением термпературы и ее равномерным распределением по к сечению кольца можно уменьшить термические деформации. Углеграфиты Х51 силнцированные графиты имеют модуль упругости на порядок меньше, чем металлы, теплопроводность же их в 2-3 раза выше, что снижает влияние температурных деформаций, и поэтому определяющими являются механические деформации. Механические деформации возникают под действием давления уплотняемой среды и контактного давления в паре. В парах трения углеграфит по силицированному графиту форма уплотняющего зазора нарушается под действием деформаций углеграфитового кольца, так как модуль упругости углеграфита в 10 раз меньше, чем силицирован-ного графита. Уменьшить его деформации можно только выбором геометрической формы кольца и способом его установки. Углеграфитовое кольцо, имеющее упругую опору (резиновое кольцо) под выступом на наружной цилиндрической поверхности, подвергается деформациям как от действия контактного давления, так и от давления уплотняемой среды (рис. 8, а). Моменты М1 и М2 имеют одинаковый знак и вызывают поворот сечения кольца относительно опоры. [c.17]

Повреждение наружной поверхности металла в результате однократного динамического взаимодействия поверхносги с перемещающимся относительно нее твердым телом ( индентором ), имеющим острые края. При образовании ца-рахшны контактные напряжения достигают разрушающих значений. Форма поперечного сечения царапины близка к треугольной или трапециевидной и может изменяться по длине. Направление относительно продольной оси аппарата (трубы) -произвольное. Форма царапины на поверхности обечаек корпуса аппарата (трубопровода) может быть прямолинейной, криволинейной и полигональной [c.128]

При этом в предельном состоянии в мягкой прослойке приданном виде нгиружения в верхней половине прослойки (у > О) имеет место предельное состояние пластического растяжения, а в нижней (у < 0) — предельное состояние пластического сжатия. Коэффициент контактного упрочнения при изгибе отличается от такового (см. формулу (1.2)) только численным множителем при ае (он в два раза больше). Это связано с тем, что для полусечения относительная толщина прослойки будет в два раза больше, чем для всего сечения. Тгишм образом, контактное упрочнение для конкрет ной прослойки будет при изгибе несколько меньшим, чем при растяжении. Меньшей в два раза будет и область проявления эффекта контактного упрочнения в диапазоне относительных толщин прослоек (ае = 0.5 для прямоугольной прослойки). [c.27]

Отметим, что и х я рассматриваемого сл> чая потери пластической >етойчивости толстостенной оболочки по критерию локального утонения кольцевого сечения можно не ч-читывать эффекты, связанные с контактными упрочнениями кольцевых мягких прослоек (при их относительных размерах к < 1), что ведет, в общем, к консервативной оценке несущей способности конструкций (неучет данных эффектов иле г в запас прочности). [c.205]

Для анализа напряженного состояния рассматриваемых оболочек рассмотрим характерное сечение, расположенное пара1лельно контактным поверхностям прослойки и равноудаленое от них (сечение А Д ). Положение данного сечения в сферической оболочке относительно ее экваториальной плоскости будет характеризоваться параметрами А] = /7 / 2 + /] и yai (см. рис. 4.17), Для определения характера распределения напряжений в данном сечении Су проведем вспомогательное сечение (поперек стенки конструкции), определяющееся углом наклона прослойки ф — ДА, Распределение нагф.чжений Од = [c.238]

Каждая из винтовых линий МдЛ1 и М М является геометрическим местом точек, которыми в процессе зацепления зуб одного колеса касается последовательно зуба другого колеса. Эти линии называют контактными. В любом сечении цилиндров плоскостью, перпендикулярной к их осям, находится только одна точка зацепления (точка перес-ечения плоскости с линией зацепления МоМ), в которой в некоторый момент времени происходит совпадение двух точек, принадлежащих различным контактным линиям, т. е. происходит касание сопряженных поверхностей зубьев. Поэтому зацепление М. Л. Новикова называют точечным. Таким образом, в отличие от обычных эвольвентных косозубых колес здесь образуется не поле зацепления, а линия зацепления. Кроме точки зацепления в упомянутой плоскости находится также мгновенный центр относительного вращения, соответствующий этой плоскости. Мгновенный центр перемещается по оси Р Р от точки Ра к точке Р с такой же скоростью, с какой точка зацепления перемещается по линии зацепления М М, и описывает на равномерно вращающихся начальных цилиндрах винтовые линии РцР и Р Р. Точки контактных линий, совпадающие в точке зацепления, имеют различные скорости. Например, скорость Vmi точки Ml, принадлежащей первой контактной линии, равна произведению OiM fflj и перпендикулярна к 0,уИ, а скорость Vm, точки М , принадлежащей второй контактной линии, равна произведению О М 2 и перпендикулярна к О М. Относительная скорость Vm.m, этих точек, являющаяся скоростью скольжения контактных линий одной по другой, связана со скоростями Vm, и Vm, векторным уравнением [c.226]

Подобным же образом осуществляется прижим собачек к рейкам. На фигуре 30, а показано, как собачка прижимается к рейке при помощй упругой пластины, один конец которой закреплен неподвижно, а другой воздействует на собачку. Там же показан способ прижатия обратной собачки при помощи груза, который стремится повернуть ее по часовой стрелке. Угол наклона контактных поверхностей зубьев таков, что перемещение рейки вниз евозможно. Перемещение рейки, показанной на фиг. 30, б ограничивается защелкой, которая прижимается к рейке пружиной. В поперечном сечении защелка представляет собою квадрат. Поэтому поворачиваться около продольной оси она не может. Ее клиновидный выступ имеет относительно рейки всегда одно и то же положение. Крышка, в которую упирается правый торец пружины, является съемной, что позволяет легко заменить изношенную защелку новой. [c.45]

Выше были описаны результаты испытаний и эксплуатации контактных экономайзеров, разработанных НИИСТ УССР или при его участии другими организациями. Все описанные экономайзеры отличаются умеренными и, в некоторых случаях, повышенными скоростями газов в свободном сечении экономайзера (0,5—1,5 и даже до 2,5 м1сек), а также небольшими значениями плотности орошения, со-ставляюш,ими 5—10 м /м -ч. Во всех этих установках относительная высота насадки не превышала 45 dr, а в наиболее крупных действуюш,их промышленных экономайзерах — всего лишь 25 dp. [c.79]

Согласно опытным данным, интенсивность теплопередачи при насадке из керамических колец также выше, чем при реечной насадке. Поэтому применение колец требует относительно меньшего объема контактной камеры, чем в случае применения деревянных реек. Однако сопротивление газового тракта экономайзера при реечной насадке ниже, чем при насадке из колец. Тип насадки необходимо выбирать с учетом особенностей объекта. По-видимому, в большинстве случаев целесообразнее применять керамические кольца, поскольку при этом уменьшается необходимая высота экономайзера и расход металла на его изготовление. Что касается выбора размера колец, то в этом вопросе следует руководствоваться теми же соображениями, что и при выборе типа насадки. Необходимо учитывать, что с увели-чениел- размера колец увеличивается и необходимая высота насадки, но несколько уменьшается сопротивление газового тракта. Размер колец следует выбирать с учетом размеров сечения экономайзера, т. е. его теплопроизводитель-ности. Для экономайзеров меньшей производительности следует применять и кольца меньших размеров, и наоборот. [c.112]

Простейшая модель предполагает возможность проскальзывания по контактным поверхностям. Реальный характер взаимодействия и, соответствеппо, взаимных перемещений контактирующих поверхностей может быть сложным. Однако при выборе расчетной модели первого приближения естественно предположить, что возможность относительных перемещений полок ограничивается их скольжением в плоскости контакта, положение которой определяется углом 7п (см рис. 6.26). В предположении абсолютной жесткости полок, связанных с упругими лопатками, это вносит кинематические ограничения непосредственно на возможные перемещения их соответствующих сечений. В такой модели связанность колебаний лопаток реализуется через упругий диск. Если же он принят недеформируемым, то задача сводится к колебаниям одиночной лопатки при определенных граничных условиях, следующих из очевидных кинематических ограничений, накладываемых иа переме-щенне сечения ее, непосредственно связанного с полкой, [c.108]

Для высоких пульсирующих давлений такие уплотнения не рекомендуются. Во всех остальных случаях канавки могут обрабатываться точением или шлифованием, обеспеч-ивающими шероховатость поверхности в пределах V6—V8 (V8 назначают для особо ответственных соединений при динамических режимах работы). Скругление острых кромок канавок необходимо для предохранения колец от монтажных повреждений и увеличения долговечности работы уплотнения при высоких циклических давлениях. Радиусы скруглений более 0,2 мм вредны, так как облегчают выдавливание кольца в зазор. Размеры канавки должны обеспечить деформацию сжатия кольца по сечению для создания требуемого контактного давления при всех сочетаниях допусков на размеры канавки и кольца. При низких давлениях герметичность обеспечивается при минимальном среднем контактном давлении порядка Pi min = 2,0 кПсм . Величина определяется относительной деформацией сжатия 8 и мало зависит от диаметра сечения d, поэтому для всех размеров колец выбирается одинаковая величина е [c.119]

На рис. 5.81 представлено металлическое уплотнение для герметизации неподвижных еоединений, представляющее собой видоизмененную кольцевую пружину и допускающее без нарушения герметичности относительно большие осевые перемещения уплотнительных колец как при монтаже, так и при изменении зазоров в эксплуатации. Уплотнение обеспечивает хорошую герметичность в высокотемпературных насосах и прочих гидроагрегатах даже при таких смещениях деталей корпуса уплотнительной камеры, которые при уплотнении, к примеру с помощью полых металлических колец круглого сечения (см. стр. 538), приводят в результате снижения при этом контактного давления к нарушению герметичности. [c.537]

Построено локальное уравнение консолидации, учитывающее флуктуации плотности, обусловленные фрактальным характером неоднородности структуры. При его выводе в качестве материальных уравнений использованы закон Гука, в форме обобщающей - идеи Терцаги и де Жена — Уэбмана, и дифференциальное уравнение, описывающее закон изменения относительной площади контактного сечения порошкового тела по высоте. Принципиальное отличие данного закона от известных соотношений состоит в том, что он содержит в явном виде структурный параметр — фрактальную размерность. [c.11]

Одинарная проушина. Экспериментальные исследования проушины при нагружении осью, вставленной в отверстие, показывают, что она находится в сложном объемном напряженном состоянии и приближенно может рассматриваться как находящаяся в плоском напряженном состоянии. Основными напряжениями, определяющими прочность проушины, являются окружные а,, которые достигают максимального значения на контуре отверстия в сечениях по горизонтальному диаметру (рис. 74) и контактные напряжения на площадке, где ось передает нагрузку на проушину. Увеличение относительной перемычки ajb снижает максимальные напряжения СТлтах- Предельному снижению соответствует отношение ajb = 2, при котором напряжения уменьшатся на 20% в сравнении со случаем ajb = 1. [c.321]

С целью углублённого изучения гидродинамической обстановки па тарелках нами были выполнены экспериментальные исследования. Наблюдения за структурой потоков проводились на двух установках - модельной (с прямоугольным сечением 200x300 мм) и пилотной (диаметр колонны 800 мм). В качестве контактных устройств были использованы тарелки следующих конструкций 1) ситчатая переточная (диаметр отверстий do= 5 мм, относительная площадь свободного сечения f = 5,5%) 2) клапанная переточная d(f= 40лш, f =7,8%) 3) желобчатая переточная (шаг 200 мм) 4) провальная дырчатая dd= 4лш, f =7,9%). Опыты проводились на системе "вода-воздух". Были исследованы различные режимы работы тарелок. С этой целью изменялись расход воздуха и высота сливной [c.293]

Свободная открытая) осадка сплошного стержня (см. операцию Ai, гл. /, табл. /). Сжатие металла между элементами штампа сопровождается свободным радиальным течением, заторможенным только контактным трением. Фасоииое поперечное сечение по мере осадки приближается к кругу. Уменьшение бочкообразности и необходимый профиль боковой поверхности могут быть достигнуты применением пуансонов в виде усеченного конуса. Огсутствие жесткого направления элементов штампа вдоль оси заготовии, отклонение от перпендикулярности торцов заготовки к главной оси, нарушение соотношения между высотой Н и диаметром D заготовки до штамповки [(НЮ) 2] вызывают относительное смещение торцов, искривление волокна и главной оси заготовки и отклонение формы от номинальной поверхности заготовки в целом. Отклонение от симметричности обусловливает резкое снижение продольной устойчивости заготовки и повышение поперечных сил, действующих на пуансон при выдавливании полости. В наружных боковых слоях, особенно в средней части высоты заготовки, возникают растягивающие тангенциальные напряжения, снижающие деформируемость заготовки и качество детали (разрыхляется металл, могут образоваться макро- и микротрещины). Область применения. Калибровка по высоте, получение параллельных торцов заготовки при деформации 6 0,18. Уменьшение отношения HlD. Плоскостная калибровка заготовок. Удаление окалины с горячекатаных заготовок. [c.99]

При дальнейшем продвижении заготовки в полость матрицы (положение 2) кривизна на участке КО везде увеличивается, отрезок КГ упругого изгиба сокращается. Затем, по мере продвижения заготовки в матрицу н увеличения кривизны участка КО, сечение, в котором кривизна имеет наибольшее значение, уходит вверх от сечеиия а—а. В положении 3 показано, что точка О, ограничивающая снизу пластическую область изгиба, находится уже ближе к диаметральной линии полости, чем к сечению а—а. Теперь все контактные силы действуют в полости матрицы на контактных площадках т т. , и т т контактные силы на площадке могут быть относительно малы и даже равны нулю. Кривизна центральной линии КО переменная. Только на отрезке она приняла постоянную кривизну IRm- в положении 4 точка О, ограничивающая пластическую область снизу, располагается вблизи от диаметрального сечення Ь—Ь. Протяженность пластической области над точкой О относительно невелика, составляет (1- -1,5) s. Центральная линия приняла постоянную кривизну на отрезках УИ3М4 и М М , там, где имеется контакт заготовки с матрицей. На этом этапе формоизменения отрезок Л14УИ5, на котором заготовка не контактирует с матрицей, сокращается, а когда торец заготовки дойдет До упора (положение 5), это сокращение ускоряется. Отрезок исчезает, если усилие Рц может быть доведено до требуемого для этого значения. Но усилие Рд не должно превышать того значения, при котором в сечении а—а будет превзойден предел текучести материала на сжатие. Концевой уча- [c.93]

Под жесткостью понимают свойство несущих элементов станка сопротивляться изменению формы и относительного положения несущих элементов станка под действием нагрузок в зоне упругих деформаций. Жесткость станков определяется как собственными деформациями деталей, которые зависят от материала деталей, модуля упругости, площади сечения или момента инерции, так и контактными деформациями стыков, величина которых зависит от шероховатости обработанных поверхностей стыка, точности геометрической формы деталей, смазки и характера нагрузки. На долю контактных деформаций в станке приходится 70—80 % упругих перемещений, приведенных к вершине резца. Жесткость определяют как отношение силы, действующей на элемент, к величине его отжа-тия, вызванного этой силой / = Fly, Н/мм. [c.304]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...