Плотность потока жидкости

Выясним теперь характер изменения вдоль линии тока плотности потока жидкости j = pv. Из уравнения Эйлера (vV)v = = —Vp/p находим, что вдоль линии тока имеет место соотношение [c.446]

Здесь / — средняя по сечению / плотность потока жидкости. Плотность потока жидкости зависит от параметров распыливания, свойств жидкости и координат. Положим, что [c.201]

Для расчета плотности потока жидкости, проходящей через пористое тело, вводится понятие дифференциальной кривой поверхностной пористости тела. [c.298]

Плотность потока жидкости килограмм на квадратный метр-секунда кг/(м -с) г/(см -с) 10,0 кг/(м -с) [c.93]

Плотность потока жидкости Килограмм на квадратный метр-секунда кг/(м2-с) г/(см2-с) 10,0 дсг/(м2-с) [c.66]

Это — уравнение непрерывности. Вектор j = р называют плотностью потока жидкости. [c.92]

Полученное соотношение по форме совпадает с уравнением непрерывности div 7=0 для стационарного течения несжимаемой жидкости. Роль линий тока играют световые лучи, а плотности потока жидкости — вектор j = na s, пропорциональный плотности потока световой энергии. Свет как бы течет вдоль узких световых трубок , т. е. трубок, боковые стенки которых образованы лучами. Через эти боковые стенки свет не проникает. Если а — поперечное сечение трубки, то вдоль нее величина па а сохраняется неизменной, как это видно из уравнения (6.16). [c.46]

Результаты определения плотности потоков жидкости при увлажнении образцов растворами солей представлены на рис. I. [c.114]

Рис. I. Изменение плотности потока жидкости в образцах из керамзитобетона (I) и тяжелого бетона (2) при увлажнении их растворами солей

Плотность потока жидкости L-2MT-> килограмм на квадратный метр-секунду кг/(м -с) kg/(m2-ss [c.32]

Плотность звуковой энергии Плотность потока жидкости [c.219]

Выясним теперь характер изменения вдоль линии тока плотности потока жидкости J = pv. Из уравнения Эйлера (vV) v = — нахо- [c.387]

Механизм теплообмена при наличии массопереноса отличен от механизма чистого теплообмена. Обычно плотность потока тепла и массы вещества при испарении жидкости определяется следующими соотношениями [c.511]

Видно, что плотность потока целевого компонента j не зависит от уг.ла 9, т. е. одинакова во всех точках поверхности пузырька. Кроме того, выражение (6. 3. 41) не содержит зависимости от скорости набегающего потока жидкости и. Эти факты свидетельствуют о том, что в начальные моменты времени массоперенос в диффузионном пограничном слое в основном осуществляется за счет механизма молекулярной диффузии. Величина полного потока вещества J при малых временах определяется при помощи следующей формулы [c.253]

Очевидно, что при а О соотношение (7. 1. 11) переходит в аналогичное соотношение для плотности потока целевого компонента от поверхности одиночного газового пузырька, движущегося в жидкости (6. 3. 43). [c.298]

Характер результатов, полученных для течения на плоской пластине на не слишком большом удалении от передней кромки, т. е. при РхШ 1, показан на фиг. 8.5. Видно, что по мере движения смеси вдоль плоской пластины скорость скольжения твердых частиц 7/рш уменьшается, плотность их у стенки увеличивается, а толщина пограничного слоя частиц растет, так как твердые частицы приобретают нормальную компоненту скорости 7р вследствие вязкого сопротивления в потоке жидкости с нормальной составляющей скорости V, причем Ур < V даже при 77 = = 77р. Тенденция к повышению плотности твердых частиц свидетельствует о возможности их отложения на некотором расстоянии от передней кромки этому вопросу посвящен разд. 8.4. [c.352]

При детальном анализе движения в псевдоожиженном слое Рове [659] предположил, что большая разность плотностей (рр — р) частиц и жидкости будет способствовать подавлению турбулентности. При малой разности (рр — р) вихревые потоки жидкости будут хаотически перемещать частицы по слою. Следовательно, псевдоожиженные слои жидкости часто являются турбулентными, хотя поток может быть ламинарным, а частицы мало подвижны при низких расходах потока. Газовые псевдоожиженные слои, как правило, ламинарны, но при высоких расходах потока может возникнуть турбулентность. [c.404]

Поэтому уравнение движения вязкой жидкости можно получить, прибавив к идеальному потоку импульса (7,2) дополнительный член определяющий необратимый, вязкий , перенос импульса в жидкости. Таким образом, мы будем писать тензор плотности потока импульса в вязкой жидкости в виде [c.71]

Слева стоит скорость изменения энергии единицы объема жидкости, а справа — дивергенция плотности потока энергии. В вязкой жидкости закон сохранения энергии, конечно, тоже имеет место изменение полной энергии жидкости в некотором объеме (в 1 сек.) должно быть по-прежнему равно полному потоку энергии через границы этого объема. Однако плотность потока энергии выглядит теперь иным образом. Прежде всего помимо потока pv (и /2 + w), связанного с простым переносом массы жидкости при ее движении, имеется еще поток, связанный с процессами внутреннего трения. Этот второй поток выражается вектором— (v t ) с компонентами (см. 16). Этим, однако, не исчерпываются все дополнительные члены в потоке энергии. [c.270]

Таким образом, полная плотность потока энергии в жидкости при наличии вязкости и теплопроводности равна сумме [c.271]

В худшем же случае введение таких членов может вообще нарушить соблюдение необходимых законов сохранения. Следует иметь в виду, что при любом определении величин плотность потока массы j во всяком случае должна совпадать с импульсом единицы объема жидкости. Действительно, плотность потока j определяется уравнением непрерывности [c.276]

Это уравнение называется в математической физике уравнением теплопроводности или уравнением Фурье. Оно может быть выведено, разумеется, и гораздо более простым образом, без помощи общего уравнения переноса тепла в движущейся жидкости. Согласно закону сохранения энергии количество тепла, поглощающееся в некотором объеме в единицу времени, должно быть равно полному потоку тепла, втекающего в этот объем через ограничивающую его поверхность. Как мы знаем, такой закон сохранения может быть выражен в виде уравнения непрерывности для количества тепла. Это уравнение получается приравниванием количества тепла, поглощающегося в единице объема жидкости в единицу времени, дивергенции плотности потока [c.277]

Перейдем теперь к теплопередаче в турбулентном пограничном слое. При этом удобно, как и в 42, рассмотреть бесконечный плоскопараллельный турбулентный поток, текущий вдоль бесконечной плоской поверхности. Поперечный градиент температуры dT/dy в таком потоке может быть определен из таких же соображений размерности, какие были использованы для нахождения градиента скорости du/dy. Обозначим посредством q плотность потока тепла вдоль оси у, вызванного наличием градиента температуры. Этот поток является такой же постоянной (не зависящей от у) величиной, какой является поток импульса о, и наряду с ним может рассматриваться как заданный параметр, определяющий свойства потока. Кроме того, мы имеем теперь в качестве параметров плотность р и теплоемкость Ср единицы массы жидкости. Вместо а введем в качестве параметра величину и q п Ср обладают размерностями соответственно эрг/с-см = г/с и эрг/г-град = см /с -град. Что касается [c.297]

Здесь с может быть определено как число взвешенных частиц в единице массы жидкости, а I — как плотность потока числа этих частиц. [c.331]

Далее, рассмотрим некоторый объем жидкости, в которой распространяется звук, и определим поток энергии через замкнутую поверхность, ограничивающую этот объем. Плотность потока энергии в жидкости равна согласно (6,3) pv w + v /2 . В рассматриваемом случае можно пренебречь членом с как малым третьего порядка. Поэтому плотность потока энергии в звуковой волне есть pvo). Подставив сюда ш = шо + ш, имеем [c.358]

Ударная волна в текущей по каналу жидкости представляет собой резкий скачок высоты жидкости /г, а с нею н ее скорости V (так называемый прыжок воды). Соотношения между значениями этих величин по обе стороны разрыва можно получить с помощью условий непрерывности потоков массы и импульса жидкости. Плотность потока массы (отнесенная к 1 см ширины канала) есть j pvh. Плотность же потока импульса получается интегрированием р-j-по глубине жидкости и равна [c.570]

При наличии градиента влагосодержания в коллоидном капил-ляриопористом теле влага будет перемещаться от мест с большей влажностью к местам с меньшей влажностью. Перемещение влаги будет происходить как в виде пара, так и в виде жидкости. Плотность потока жидкости и пара, проходящих через единицу поверхности, перпендикулярной направлению перемещения, в единицу времени, пропорциональна градиенту влагосодержания коллоидного капилляриопористого тела [c.504]

При ТфО Не II состоит из двух компонентов — нормального и сверхтекучего [Л. Тиса (L. Tisza), 1938]. Согласно Ландау, нормальный компонент связанный с движением газа возбуждений, переносит теплоту его плотность р зависит от темп-ры, изменяясь от нуля при 3 =0 до полной плотности жидкого гелия при Г=7 В интервале О <7 <7 полная плотность р жидкости складывается из плотностей компонентов р=рп + р -Каждый из компонентов течёт со своей скоростью, так что полная плотность потока жидкости j есть сумма плотностей потоков компонентов Нор- [c.573]

Килограмм в секунду на квадратный метр - ( кг/ (с м") kg/(s тМ ) — единица массовой скорости потока или плотности массового расхода, скорости массопере-дачи или плотности потока жидкости, скорости коррозии в СИ. Ед. наз. также килограмм на кв. метр-секунду 1) по ф-ле V.1.22 (разд. V.1) при = 1 кг/с, 5 = 1 м" имеем и = 1 кг/(с м" ). 1 кг/(с м" ) равен массовой скорости, при к-рой через поперечное сечение потока площадью 1 м" равномерно перемещается вещество массой 1 кг за время 1 с 2) по ф-ле V.2.55 (разд. V.2) при ш = 1 кг, 5 = 1 м", i = 1 с имеем и = 1 кг/(с м" ). 1 кг/(с м" ) равен скорости массопередачи, при к-рой из одной фазы в другую (напр., из жидкой в газообразную) за 1 с перемещается вещество массой 1 кг через поверхность контакта фаз площадью 1 м" 3) по ф-ле V.4.95 (разд. V.4) при Д m = 1 кг, 5 = 1 м", i = 1 с имеем i = 1 кг/(с м" ). 1 кг/ с м" ) равен скорости коррозии, при к-рой за 1 с масса образца площадью 1 м" увеличивается или уменьшается вследствие коррозии на 1 кг. Дольные ед. миллиграмм в секунду на кв. метр — [ мг/ (с м" ) mg/(s m" ) ]. Ед, СГС тех же величин грамм в секунду на кв. amviMeTp — [ г/ (с см" ) g/(s m" ) ]. Размерн. в СИ, СГС — L " X X М Т . Внесист. ед. килограмм (грамм) в час (сутки) на кв. метр — ] кг/ (ч м" ) kg/(h m" ) ], 1 г/ (ч м ) g/(h m" ) ], ] кг/ сут м" ) kg/(d m" ) ] 1 кг/ (с м" ) = = 0,1 г/(с - см") = 10 мг/(с - см") = 3,60 10 кг/(ч -м") = 8,640 10 кг/(сут м" ). [c.277]

Рассмотрим в жидкости куб единичного объема. Вследствие несжимаемости жидкости количество жидкости, втекающей в этот объем за I с, равно количеству жидкости, вытекающему нз него за I с. Пусть сначала для определенности скорость жидкости направлена вдоль оси х. Обозначим эту скорость Vx Плотность потока жидкости, проходящего через стенку куба, перпеидику-ляриую оси X, равна рг . Разность этих потоков через взаимно противоположные стенки куба вследствие несжимаемости равна нулю, т. е. (1(рГа )/(1х=0. Плотиость р жидкости вследствие несжимаемости постоянна, так что ее можно устранить нз полученного соотношения. [c.96]

Б процессе экспершукнта определялись плотность потока жидкости, характеризующая движение влаги в материале, и распределение соли по сечению образцов. [c.114]

Плотность потока жидкости в иоследуешх образцах при наличии защитного покрытая ва бетоне ншгаднтся в пределах [c.116]

Не следует этот коэффициент смешивать с коэффициентом влагопроводности, принятым в теории сушки, где он является коэффициентом пропорциональности между плотностью потока жидкости и градиентом влал<ности и имеет размерность м ч. [c.241]

Образщ>1 этих характеристик представлены на рис. 6.16. Наклонные штриховые кривые I = onst на рис. 6.16, а устанавливают соответствие между расходом охладителя и перепадом давлений на стенке при фиксированном положении поверхности фазового превращения. В частности, линия / = 1 определяет сопротивление пластины однофазному потоку жидкости при полном испарении последней на внешней поверхности. Анализ характеристик позволяет вывести условие устойчивости. Процесс жидкостного испарительного охлаждения пористой стенки с внешним нагревом устойчив, если рабочая точка находится на возрастающем участке гидродинамической характеристики (при независимом изменении перепада давлений на стенке) dAp/dG > О или на падающем участке тепловой (при независимом изменении плотности внешнего теплового потока) dq/dl < 0. [c.150]

Выражение, стояи ее под знаком div, представляет собой не что иное, как плотность потока энергии в жидкости. Первый член в квадратных скобках есть поток энергии, связанный с простым переносом массы жидкости ирп ее движении, совпадающий с потоком энергии в идеальной жидкости (см. (10,5)). Второй же член (уо ) есть поток энергии, связанный с процессами внутреннего трения. Действительно, наличие вязкости приводит к появлению потока импульса ог д, перенос же импульса всегда связан с переносом энергии, причем поток энергии получается, очевидно, из потока импульса умножением на скорость. [c.78]

Для этого выясним предварительно, какими параметрами могут вообще определяться свойства турбулентного движения в участках, малых по сравнению с /, но больших по сравнению с расстояниями ,о. на которых начинает играть роль вязкость жидкости ниже будет идти речь именно о таких расстояниях. Этими параметрами является плотность р жидкости и, кроме того, еще одпа. характерная для турбулентного потока величина — энергия е, диссипируемая в единицу времени в единице массы жидкости. Мы видели, что е представляет собой поток энергии, непрерывно передаваемой от пульсаций с большими к пульсациям с меньшими масштабами. Поэтому, хотя диссипация энергии и обусловливается в конечном итоге вязкостью жидкости и происходит в самых мелкомасштабных пульсациях, тем не менее величина е определяет свойства движения и в больших масштабах. Что касается масштабов I и Аи размеров и скорости движения в целом, то естественно считать, что (при заданных р и е) локальные свойства турбулентности от этих величин не зависят. Вязкость жидкости V тоже не может входить ни в какие интересующие нас теперь величины (напоминаем, что речь идет о расстояниях [c.189]

Аналогичные замечания должны были быть по существу сделаны уже в 15 (ср. примечание на стр. 66), так как ул<е наличие градиента скорости является термодинамической нерав-новесностью. Именно, под давлением р, которое входит в выражение для тензора плотности потока импульса в вязкой жидкости, следует понимать ту функцию р = р(е,р), которой она является в состоянии теплового равновесия. При этом р не будет уже, строго говоря, давлением в обычном смысле слова, т. е. пе будет совпадать с нормальной силой, действующей на элемент поверхности. В отличие от того, что было сказано выше [c.275]

Го — характерная разность температур твердого тела и ж гд-кости. Если распределение температуры в жидкости известно, то коэффициент теплопередачи легко определить, вычисляя плотность потока тепла q = —у.дТJdn на границе жидкости (производная берется по нормали к поверхности тела). [c.294]

Рассмотрим теперь звуковую волну, занимающую в каждый данный момент времени некоторую конечную область пространства (нигде не ограниченную твердыми стенками)—волновой пакет-, определим полный импульс л<ндкости в такой волне. Импульс единицы объема жидкости совпадает с плотностью потока массы j == pv. Подставив р = ро + р, имеем j = pov + pV Изменение плотности связано с изменением давления посредством р = р J -. С помощью (65,4) получаем поэтому [c.359]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...