Суспензии плотность

Этот метод обогащения основан на использовании суспензии, плотность которой больше плотности пустой породы железной руды. Частички пустой породы всплывают на поверхность суспензии, а частички, содержащие железо, тонут на дне ванны. После разделения руды и пустой породы производится очистка руды от следов суспензии. Обогащение производят в барабанных сепараторах (рис. 7) длиной 6 и диаметром 3 м. Производительность такого аппарата может достигать 250 т/ч. [c.28]

Высушенные заготовки изоляторов перед обжигом глазуруются методами полива, окунания или распыления глазурной суспензии плотностью 1400—1700 кг/м Глазурование в зависимости от размеров заготовок изоляторов осуществляют с применением станков. карусельного типа, конвейерных машин и подъемных устройств для крупных изоляторов. [c.221]

Высушенные изделия в большинстве случаев перед обжигом глазуруются методом полива, окунания или распыления глазурной суспензии. Плотность глазурной суспензии (содержание 40—50%) порядка 1 400 — 1 700 кг/м . [c.314]

В то же время эффективность кавитационных процессов эрозия, люминесценция, образование химических радикалов и др.) зависит как от давления Рт, образуемого в момент захлопывания кавитационных пузырьков, так и от количества самих пузырьков N. Поскольку N является функцией Рт (см. гл. 2, 6), эффективность кавитационных процессов может характеризоваться количеством кавитационных пузырьков, участвующих в процессе. Например, такие величины, как полный световой поток люминесценции, общее количество образовавшейся суспензии, плотность химических радикалов, зависят от общего количества кавитационных пузырьков, а такие, как эрозия — от их концентрации в единице объема. [c.207]

Здесь вязкость Vn = T)n/p весьма условно оценена через плотность жидкости вместо плотности суспензии. Отсутствует учет влияния концентрации на С/ за счет изменения режима движения частиц (соударения, трение о стенки, изменение степени турбулентности потока и пр.), что наиболее существенно для газодисперсных систем. Видимо не случайно в [Л. 49] в основном рассмотрены данные при псевдоожижении водой и для 0/с1з>25 30, а для D/da<25 -30 согласование результатов не достигнуто. [c.63]

В работе [3 ] применен отличный от описанного выше подход, в котором ползущее течение около пробной частицы рассматривалось как обтекание ее однородной осредненной жидкостью с эффективной вязкостью смеси и, и средней плотностью р. Для слу- чая осаждения суспензии это приводит к следующему уравнению равновесия [c.184]

Вильгельм и Райс [878] применили теорию устойчивости Тейлора для поверхности раздела [785] и предложили две модели, исходя из понятия устойчивости 1) псевдоожижение системы жидкость — твердое те.ло в гомогенном слое, причем и плотность и вязкость плотного слоя почти те же, что и у жидкости 2) псевдоожижение системы газ — твердые частицы, когда плотный слой ведет себя как суспензия, причем плотность слоя определяется как средневзвешенное значение плотностей твердых частиц и газа. [c.410]

Развитая поверхность берегов усталостной трещины препятствует заполнению полости трещины суспензией или расплавленным металлом, если предварительно не произошло ее раскрытие путем растяжения детали. Поэтому плотность стыка в полости усталостной трещины в рассмотренных выше способах не может быть в полной мере обеспечена без осуществления дополнительных операций над деталью, которые направлены на устранение шероховатой поверхности берегов трещины. С этой целью, например, лопатку со сквозной трещиной следует подвергать растяжению и фиксировать нагрузку в момент раскрытия берегов трещины (А. с. 1328133 СССР. Опубл. [c.453]

Плотность суспензии рс (кг/м ) и концентрацию частиц вычисляют по уравнениям [c.28]

На основе приведенных выше уравнений составлена номограмма для определения плотности суспензии и концентрации частиц (рис. 7). Номограмму и уравнения (4) и (5) нельзя применять в случае рд=рэ=рс1 что бывает крайне редко. [c.28]

Поскольку кэп могут получаться и из суспензий, содержащих две и более добавок Дг (г=1, 2,. .., /г), то вместо рд нужно использовать среднюю плотность частиц в суспензии Рд.ср. определяемую по уравнению [c.30]

Роль условий электролиза. Возможность образования покрытий заданного состава зависит от многих условий, но определяющими являются взаимодействия между частицами, составными частями электролита, поверхностью растущего осадка и разряжающимся на катоде водородом. Для направленного получения КЭП необходимо учитывать заряды частиц и поверхности катода, их взаимную адгезию, смачиваемость частиц электролитом и возможные химические реакции между последними. Иными словами, необходимо знать, существует ли определенное сродство или отчужденность между катодной поверхностью и зарастаемой частицей. Проявление этих свойств определяется природой электролита (ионный состав, pH, наличием поверхностно-активных веществ и других добавок), условиями электролиза (плотность тока, градиент потенциала, температура, скорость движения суспензии и др.), а также природой металла и частиц. Рассмотрим влияние факторов электролиза на составы КЭП [1, с. 33—40]. [c.51]

Изучены свойства бронзовых покрытий, выделенных из суспензии, содержащей хлориды олова и меди, а также частицы a-BN [37]. В результате моделирования были получены зависимости коэффициента трения и и переходного электрического сопротивления Ra (Ом) от плотности тока 1к (А/м ), pH суспензии, концентрации нитрида бора С (кг/м ) и температуры электролита t ГС) [c.86]

В состав суспензии входило б дм абразива — боксита (размер частиц 0,6 мм) и 3 дм электролита, в качестве основы применяли сталь. При частоте вибрации 35 1с плотность тока составляла 170 A/м , при этом получались полублестящие покрытия. Из растворов, содержащих кумарин или сахарин, также осаждались качественные блестящие покрытия (при обычном электролизе при плотности тока выше 400 А/м осадки матовые). [c.93]

Для предупреждения образования КЭП с шероховатой поверхностью используют смачивающие добавки, перемешивают суспензию до осаждения, увеличивают скорость движения суспензии и проводят осаждение при низких плотностях тока. При применении указанных приемов, кроме последнего, происходит измельчение агломератов частиц и предупреждается их укрупнение. [c.128]

Как известно, условия получения КЭП влияют на свойства образующегося покрытия. Обнаружено, что свойства КЭП серебро—корунд, полученных из суспензий, содержащих корунд марок МП-5 и М20, с повышением плотности тока изменяются (рис. 71). [c.190]

Рис. 71. Влияние плотности тока на содержание включений йт (

Цианидный электролит до настоящего времени широко применяют в промышленности несмотря на его токсичность. Из суспензии электролита Ц-1 с корундом М20 и МП-10 (концентрация 100 кг/м ) при 1к=100 А/м2 образуются полублестящие покрытия, содержащие 0,3—0,7% (масс.) частиц корунда и имеющие твердость 1300—1600 МПа, в то время как твердость чистых покрытий составляет 900—1000 МПа. При более низкой плотности тока включения в покрытия незначительны. Показано, что покрытия с оптимальными свойствами образуются при плотности катодного тока 100— 200 А/м2 (рис. 74). Максимальная твердость покрытий [c.192]

Плотностью насыпного груза называется средняя плотность (удельная масса) его твердых частиц. Для ее определения взвешивают порцию насыпного груза и смешивают с жидкостью onps-деленного объема, смачивающей, но не растворяющей груз. Затем находят объем полученной суспензии. Плотность определяют по формуле [c.15]

Заготовки нагревали в камерных электропечах., В качестве технологической смазки применяли боросиликатные стеклопокрытия, которые наносили на предварительно обезжиренные заготовки в виде водной суспензии плотностью 1,6—1,8 г/см . Затем заготовки сушили. Для поддержания эффективности защитно-смазочного покрытия время нагрева в печи устанавливали из расчета не более 1,5 мин на 1 мм диаметра заготовки. Чтобы предотвратить налипание частиц футеровки и других примесей на заготовки, последние нагревали на специальных поддонах из окалиностойкого материала, например из коррозионно-стойкой стали 12Х18Н9Т. [c.216]

Непрерывный, может использоваться с суспензиями, плотность измеряемых жидкостей до 1600кг/м [c.185]

В ламинарных течениях частицы могут выступать как своеобразные дискретные турбулизаторы. Последнее проявляется в определенной дестабилизации, нарушении устойчивости ламинарного течения взвешенными частицами. Это приводит к раннему качественному изменению режима движения. При этом турбулентный режим наступает при числе Рейнольдса зачастую в несколько раз меньшем [Л. 40], чем Некр для чистого потока. Ю. А. Буевич и В. М. Сафрай, объясняя подобный дестабилизирующий эффект в основном межкомпонентным скольжением, т. е. наличием относительной скорости частиц, указывают на существование критического значения отношения полного потока дисперсионной среды к потоку диспергированного компонента, зависящего и от других характеристик, при превышении которого наступает неустойчивость течения. Подобная критическая величина может быть достигнута при весьма малых числах Рейнольдса. Отметим, что критерий проточности Кп (гл. 1) может также достичь высоких (включая и характерных) значений при низких Re за счет увеличения концентрации, соотношения плотностей компонентов и др. Согласно (Л. 40] нарушению устойчивости способствует увеличение размеров частиц и отношения плотностей компонентов системы. Отсюда важный вывод о возможности ранней турбулизации практически всех потоков газовзвеси и об отсутствии этого эффекта для гидро-взвесей с мелкими частицами или с рт/р 1 (равноплотные суспензии). [c.109]

Однако метод аналогии с псевдосплошной средой позроляет провести сравнения дисперсных и однофазных сред по модифицированным числам Рейнольдса и Прандтля, правильно определенным для всего потока в целом. Ценность этого метода, по-видимому, возрастает по мере перехода к тонкодиспергированной газовзве-си с минимальной концентрацией пыли и при использовании жидкостных взвесей (суспензий). Как будет показано далее, в последнем случае получают достаточно хорошее совпадение с опытными данными. Подобный результат в основном объясним близостью плотностей жидкого и твердого компонентов потока, [c.198]

Плотность и теплоемкость определяются как средневзвешенные величины, а теплопроводность и вязкость суспензий оценены соответственно по формуле Максвелла и Вэнда [c.246]

В некоторых случаях, когда инерционные эффекты относительного движения фаз несущественны, для описания гетерогенных смесей можно использовать и диффузионное (одножидкостное) приближение. В качестве примера укажем достаточно концентрированные суспензии или эмульсии. Если размеры включений достаточно малы, а истинные плотности материала фаз достаточно близки между собой, то скорости относительного движения Wi (а соответственно и динамические, и инерционные эффекты этого движения), как правило, малы по сравнению со среднемассовой ско- [c.25]

Встречающиеся в практике режимы течения дисперсных смесей чрезвычайно многообразны. Они определяются большим числом факторов, таких как вид смеси (гааовавесь, суспензия, Жидкость с пузырьками и т. д.), объемная концентрация фаз, плотности, вязкости и другие физические характеристики материалов фаз, размеры и форма дисперсных частиц, характерные скорости и линейные размеры аппаратов, наличие химических реакций и фазовых переходов и т. д. Главная задача данной главы на основе представлений, изложенных в предыдущих главах, вывести замкнутые системы уравнений, описывающие течения дисперсных смесей в наиболее важных и прин-щшиальных случаях. [c.185]

Переходя теперь к самому вопросу об определении эффективной вязкости суспензии, вычислим среднее (по всему объему) значение тензора плотности потока импульса П , совпадаю-ujero в линейном по скорости приближении с тензором напряжений — ацг. [c.109]

В некоторых случаях, когда ииерциоипые эффекты относительного движения фаз несуществеипы, для описания гетерогенных смесей можно использовать н диффузионное (одножидкостное) приближение. В качестве примера укажем не очень быстрые течения концентрированных суспензий или эмульси11, когда истинные плотности материала фаз достаточно близки между собой. [c.27]

В жидкостях (и газах) с примесями иногда наблюдается молионная электропроводность, характерная для коллоидных систем, которые представляют собой тесную смесь двух веществ (фаз) при этом одна фаза в виде мелких частиц (капель, зерен, пылинок и т.п.) равномерно взвешена в другой. Из коллоидных систем наиболее часто встречаются в электронной технике эмульсии (обе фазы - жидкости) и суспензии (дисперсная фаза -твердое вещество, дисперсионная среда - жидкость). Стабильность эмульсий и суспензий, т.е. способность их длительно сохраняться без оседания дисперсной фазы на дно сосуда (или всплывания ее на поверхность) вследствие различия плотностей обеих фаз, объясняется наличием на поверхности частиц дисперсной фазы электрических зарядов (при одноименном заряде частицы юаимно отталкиваются). Такие заряженные частицы дисперсной фазы и называют молионами. При наложении на коллоидную систему электрического поля молионы приходят в движение, что выражается в виде электрофореза. [c.101]

Жидкие диэлектрики отличаются значительно более высокой электрической прочностью, чем газы, несмотря на большую зависимость электрических свойств жидкостей от загрязнений, которые в, газообразном состоянии почти не изменяют электрической прочности газа. Основной причиной более высокой прочности жидких диэлектриков является их более высокая (в 2000 раз) плотность и значительно меньшие расстояния между молекулами. Однако примеси полярных жидких (эмульсии) или твердых (суспензии) веществ порождают новые формы теплового НЛП ноннзацнонпого (в случае газообразных включений) иробоя, которые снижают пробивное напряжение даже неполярных жидкостей, у которых в чистом виде пробой носит характер ударной, ионизации, как у газов, но вследствие значительно меньшей длины свободного.пробега ионов для развития процесса ударной ионизации требуется более высокое напряжение. [c.32]

Вода и некоторые электролиты могут реагировать с частицами или способствовать их агломерации, поэтому имеются определенные рекомендации для подбора сред в первую очередь жидкость должна иметь высокую энергию смачивания. Для достижения такой энергии к выбранной жидкости иногда добавляют поверхностно-активные вещества (ПАВ) с минимальной концентрацией, достаточной для образования монослоя на поверхности частиц. Подбор седиментационной жидкости производят опытным путем наиболее подходящей является та, в которой достигается максимальная оптическая плотность суспензии. Хорошая смачиваемость порошка жидкостью (капля ее быстро впитывается порошком) позволяет определять и концентрации ПАВ (для водных растворов чаще всего применяют пирофосфат или метафосфат натрия). Влияние различных пептизаторов на кажущиеся размеры частиц можш просле Дить по рис. 4. [c.24]

Рис. 7. Номограмма для определения относительной плотности суспензий ро и коицеятрация С частиц. Значения плотностей добавок рд приведены в относительных единицах (рн20 = 1).

Устойчивость суспензий зависит от природы электролита и частиц второй фазы, что видно из экспериментальных данных, приведенных на рис. 9. Плотность суспензий измеряли денсиметрами. Наблюдающиеся на кривых ступени плотности объясняются сменой денсиметра, располагаемого уже на другой, меньшей глубине, чем предшествующий. Поэтому у малоустойчивых искусственно неперемешиваемых суспензий желательно было бы измерять плотность (концентрацию частиц) на различных участках ванны, особенно по ее высоте, для [c.31]

Рис. 9. Зависимость плотности суспензий ро от продолжительности электрофореза при раэличиых концентрациях С частиц корунда КО-7 и МП-ilO

Контакт поверхности покрытия с частицами более вероятен при различных плотностях частиц и электролита. В этих условиях происходит седиментация частиц со скоростью, значительно превышающей скО рость роста покрытий. Содержание частиц в покрытии Оудеор, выраженное в объемных процентах, иряМ 0 проиорциояально концентрации частиц в суспензии Сф.- [c.41]

Рис. 14. Теоретические составы суспензий ири горизонтальном расположении катода для получения КЭП никель—корунд при плотности добавкй рд =4000 кг/м (а) и серебро—графит при плотности добавки Рд =2200 кг/м (б) rf — диаметр частиц.

Природа частиц и их поверхности. Физические и химические свойства частиц влияют на их адгезию к катоду и зарастаемость осадком. Плотность частиц порошка связана с устойчивостью суспензии. Лучше всего использовать частицы плотностью, близкой к единице или чуть больше (плотность применяемых электролитов равна 1050—1400 иг/м ). [c.56]

Важность зависимости a =f( ti), например, приведенной на рис. 22 и 23, послужила основой для обсуждения механизма ооо1саждения частиц с учетом их адсорбции на поверхности катода, плотности тока и перенапряжения выделения металла [108]. Из рис. 23 видно, что >садержа ние частиц в композиции превышает более чем в 10 раз их концентрацию в суспензии. В основном кривые a-o=f ) аналогичны изотермам адсорбции. [c.69]

Р ис. 23. Зависимость объемного содержания TiOj а никеле от концентрации частиц в суспензии С пр,и различных плотностях тока (кА/м ) [c.71]

С целью нанесения на профилированные изделия покрытий при повышенных плотностях тока (1—10 кА/м ) применяется вибрация суспензий ( абразиветое электроосаждение ). Так, для осаждения никеля и меди были использованы серийные вибрационные машины емкостью 10 и 140 дм [125]. Ниже приведены характеристики частиц применяемых абразивов [c.91]

Получено износостойкое покрытие на внутренних трохоидальных поверхностях двигателей внутреннего сгорания, эксплуатирующихся в жестких условиях [134]. Образование покрытия протекает через следующие последовательные операции осаждение слоя цинка толщиной около 1 мкм нанесение первого слоя никеля толщиной 10—20 мкм из суспензии, содержащей твердые частицы размером 1 мкм и менее и концентрацией до 100 кг/м (ванна находится в покое, а частицы седимен-тируют) нанесение второго слоя никеля толщиной 300— 320 мкм из той же ванны при непрерывном перемешивании. Плотность тока при нанесении первого слоя никеля 0,2—0,9 1кА/м2, при нанесении [второго моя никеля — около 2 кА/м . [c.122]

Покрытие никель—дисульфид молибдена, предназначенное для защиты деталей от газовой коррозии в условиях глубокого вакуума (10 мкПа), образуется из интенсивно перемешиваемой суспензии, содержащей 0,25— 20% (масс.) M0S2. Компактное КЭП получается при концентрации M0S2 3—12 мг/м и 1к=1Д кА/м . Повышение плотности тока до 3,3 кА/м не ускоряет процесс наращивания покрытия из-за осыпания части покрытия в результате образования наростов и дендритов. При этом наблюдается разогревание электролита и увеличение катодной поляризации. В случае возрастания концентрации порошка до 240 кг/м образуются только тонкие покрытия (15—33 мкм) вследствие изоляции частицами поверхности катода. [c.137]

Описаны [16, 41J покрытия Ni—a-BN, которые получаются из сульфатхлоридного и сульфатного электролитов. Частицы BN в количестве 1—2% (масс.) повышают твердость композиции с 2,5 до 3,0 ГПа и несколько понижают коэффициент трения —с 0,21—0,30 до 0,14—0,22 в зависимости от граничного трения и трения без смазки. При использовании высоких плотностей тока (более 0,5 (КА/м2) в суспензиях, содержащих a-BN, -происходит интенсивное пенообразование. [c.139]

Рис. 81. Влияние скорости перемешивания V i(a), плотност тока /к (6), температуры t i(e) на составы сплава d—iBi при С=100 кг/м / — В1 из чистого электролита 2 —то же из суспензии 3 —ZrOj из суспензии (стандартные условия V=20 рад/с =0,1 кА/м <=50 С).

Из аминохлоридного электролита, содержащего графит (50 кг/м ), получаются самоомазывающиеся материалы палладий — графит с содержанием частиц 2,5— 4% (масс.). Катодная поляризация суспензий при плотностях тока менее 10 А/м выше на 0,1 -В, чем чистого электролита. При / >10 А/м влияние частиц (50 нг/м ) на поляризацию незначительно (снижение на десятки мВ). Переходное сопротивление покрытий повышается на 20—30% при внедрении частиц графита С-1 и в 2— [c.216]

Содержание сурьмы в электролите для осаждения сплава должно быть 10—30 мг/м оно зависит от концентрации цианидов и карбонатов. Произведение растворимости SbaOs равно 7,9-lQ-i (при диссоциации на Sb+ и 0Н ) или 4-10- (при диссоциации Sb и 0Н ) . Катодная поляризация при осаждении из суспензии и плотности катодного тока 0,1—0,2 кА/м иже на 50—100 мВ, чем при осаждении из чистого электролита. [c.219]

Из электролита, содержащего тартрат калия, а также ЗЬгОз, находящийся в отдельной емкости, при плотности катодного тока 70—100 А/м получаются полубле-стящие покрытия Ag—Sb. Сплав содержит 0,5—1% Sb и обладает теми же свойствами, что и сплав, полученный из суспензии. Перемешивание способствует увеличению твердости на 100—150 МПа за счет повышения концентрации сурьмы в осадке. [c.220]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...