Характеристика решетки

Преобразование первоначального профиля скорости в заданный неравномерный может быть достигнуто с помощью не только неоднородных плоских решеток, т. е. плоских решеток переменного по сечению сопротивления, но и пространственных решеток с различной кривизной поверхности. При решении этой задачи предполагается, что малы не только отклонения (возмущения) скоростей от равномерного их распределения по сечению, но и степень неоднородности сопротивления решетки и кривизна ее поверхности, т. е. гидравлические и геометрические характеристики изучаемой решетки мало отличаются от этих характеристик для однородной и плоской решетки. Это допущение позволяет линеаризовать полученные уравнения и основной результат представить в виде линейной связи между характеристиками потока (профилями скорости) до решетки и за ней и характеристиками решетки. [c.121]

Зависимости (5.21), (5.27) и (5.28) устанавливают связь между скоростями гг) оо (до решетки) и ш+оо (за решеткой) и характеристиками решетки tg 0 и при заданных условиях потока на границах решетки, т. е. через величины к)р и 6+р. Чтобы получить прямую связь между скоростями t0+o и характеристиками решетки tg 9 и д, величины й)р и V/ следует исключить, используя для этого уравнение Лапласа (5.18). Для простоты решения этого уравнения будут приведены для различных условий течения в отдельности. [c.124]

Связь между профилями скорости в сечениях, расположенных далеко перед решеткой и за ней, и характеристиками решетки [c.125]

При запирании решетки число Маха уже не определяет однозначно величину потерь — характеристика решетки становится вертикальной -> =) уменьшается также угол поворота [c.73]

Другой важной характеристикой решетки является коэффициент расхода, равный отношению действительного расхода к теоретическому [1 = G/Gf. Коэффициент расхода учитывает влияние потерь на скорость, удельный объем, а также на сужение живого сечения канала вследствие образования пограничного слоя. [c.105]

Рис. 1. Характеристики решетки / (опытные кривые)

Рис. 2. Характеристики решетки II (опытные кривые)

Характеристики решетки II представлены на рис. 2. С ростом числа Ма от 0,3 до 0,7 происходит снижение профильных потерь энергии во всем диапазоне углов Pj. Дальнейшее увеличение числа Ма приводит к возрастанию потерь энергии при всех в опытах с изменением и Rea- Число Рейнольдса [c.229]

Рис. 3. Характеристики решетки III (опытные кривые)

При сохранении неизменной входной части профиля лопатки концевая часть может быть устроена подвижной на шарнире, и во время ее поворота меняется геометрическая конфигурация лопаток и соответственно угол выхода потока из решетки НА. Постоянство угла натекания потока позволяет сохранить расчетные показатели работы подводящего устройства. Аэродинамические характеристики решетки таких профилей, особенно при экстремальных положениях поворотной части лопаток, оставляют желать много лучшего, но в определенных ситуациях простота изготовления и способа регулирования оказывается превалирующей при выборе конструкции. [c.61]

Решетка лопаток НА иногда составляется из основных и промежуточных лопаток, причем последние способны перемещаться в окружном направлении от спинки одной основной лопатки до корыта последующей. Форма промежуточных лопаток отвечает сопрягаемым поверхностям элементов основных лопаток. Изменение положения промежуточных лопаток позволяет в широких пределах изменять характеристики решетки, проходное сечение каналов и угол выхода потока из решетки [c.61]

Теория решетки дает представление о потерях течения, раскрывает главные, влияющие на величину потери, факторы и зависимость от них величины потери, позволяет найти метод расчета потерь течения на базе теории пограничного слоя и на основе расчетов построить газодинамическую характеристику решетки. Однако надо показать, что в настоящее время предпочитают получать такие характеристики экспериментально, путем воздушной продувки плоских решеток в газодинамической лаборатории. Надо показать, как из большого числа испытанных в лаборатории турбинных профильных решеток заводы отбирают унифицированные профили и из последних отбирают профили, вошедшие в государственные стандарты. [c.160]

Существенно то, что основным влияющим фактором, определяющим качество работы решетки в потоке, является в таких экспериментах сам профиль лопаток, его контур, установка его в решетке. Потери энергии в потоке при обтекании плоской решетки здесь определяются именно этим влияющим фактором и характеристика решетки не затемнена учетом потерь, кото-188 [c.188]

Допустив, что указанная задача разрешена, придем к заключению, что по газодинамическим характеристикам решетки, построенным согласно требуемым ее качествам, можно по соответствующим 192 [c.192]

Следовательно, спроектировав профильную решетку, можно проверить ее качество путем расчетов, не прибегая к лабораторному эксперименту. Последним можно воспользоваться, когда из ряда расчетных вариантов будет выбран наиболее подходящий к условиям проекта с тем, чтобы получить более надежные характеристики решетки. Указанное придает расчетам параметров потока при изоэнтропном обтекании заданного межлопаточного канала практическое значение и в следующем параграфе мы с такими расчетами подробнее познакомимся. Здесь же следует завершить еще несколькими замечаниями вопрос о расходных характеристиках профильных решеток. Поскольку, как ясно из изложенного, расчеты коэффициентов расхода производятся с рядом допущений, расходные характеристики можно использовать для проектирования лишь после их экспериментальной проверки. [c.215]

В конгруэнтной ступени направляющая и рабочая решетки будут одинаковы, но иначе ориентированы по отношению к осевому направлению, что не должно изменить качество их работы. Вследствие сказанного можно считать коэффициенты скоростей для них одинаковыми и обозначать их одной буквой ф. Имея газодинамические характеристики решетки, получим значение профильных и концевых потерь, а следовательно, и коэффициента ф. [c.260]

Важной газодинамической характеристикой решетки является также угол выхода потока аь интенсивно меняющийся при переходе через зону насыщения. В соответствии с изменением коэффициентов потерь кинетической энергии и расхода средний для решетки угол выхода возрастает с приближением к состоянию насыщения и затем уменьшается при появлении мелкодисперсной влаги. [c.91]

Представленные на рис. 3.30 зависимости получены методом взвешивания сил и моментов, действующих на лопатку. Очевидно, что при этом трудно получить профильные характеристики решетки. Оценка выполнена по данным зондовых испытаний, а также экстраполяцией данных. [c.121]

Определив графически точку характеризующую конечное состояние потока при изоэнтропийном расширении, вычисляем соответствующую конечную скорость хл 2 - Зная приблизительно геометрические характеристики решетки, можем вычислить количество отданного тепла Q ,, воспользовавшись какой-либо из [c.126]

В первой главе изложены теория и методика расчета аэродинамических характеристик решетки лопаток бесконечной длины. Рассмотрено определение коэффициента профильных потерь в решетке с бесконечно тонкими выходными кромками лопаток и с кромками конечной толщины, определение угла выхода потока из решетки, влияние геометрических и газодинамических параметров на характеристики решетки. [c.3]

Аэродинамические характеристики решетки. При аэродинамическом исследовании решеток в качестве основных используются две характеристики энергетическая и силовая. [c.15]

В качестве второй основной характеристики решетки при заданных условиях на входе используется угол выхода потока Ра [c.18]

Влияние периодической нестационарности потока. Определение аэродинамических характеристик решетки, как правило, производится при условиях на входе, отличающихся от условий, имеющих место в машине. [c.78]

Исследование влияния предшествующего венца на аэродинамические характеристики решетки в экспериментальной турбине представляет большие трудности. Кроме того, в настоящее время это не дает надлежащей точности. [c.79]

Проведенные ею экспериментальные исследования показали, что начальная турбулентность потока может оказывать значительное влияние на развитие пограничного слоя, а следовательно, и на характеристики решетки. При этом турбулентность потока на входе в решетку создавалась искусственным способом. [c.80]

Влияние геометрических и газодинамических параметров на аэродинамические характеристики решетки [c.90]

Аналогично расчетным путем могут быть построены зависи мости изменения аэродинамических характеристик решетки при изменении направления потока на входе, т. е. угла Pi. [c.90]

ВЛИЯНИЕ ДЛИНЫ ЛОПАТОК НА ХАРАКТЕРИСТИКИ РЕШЕТКИ [c.136]

Характерной особенностью этого типа решеток является сравнительно резкая зависимость характера течения рабочей среды от числа М. При отклонении условий работы от расчетных аэродинамические характеристики решетки значительно изменяются, коэффициент потерь при этом возрастает. Для иллюстрации на рис. 92 приведены графики изменения коэффициентов скорости и расхода в зависимости от числа Ма для сегмента расходящихся сопел [c.179]

В результате проведенных исследований были получены поля полных и статических давлений перед решеткой и за ней, а также поля направлений потока на выходе. Это позволило определить основные характеристики решетки к. п. д., коэффициенты потерь и углы выхода. При обработке экспериментальных данных производилось осреднение неравномерного потока по энтропии. [c.216]

Одной из важнейших геометрических характеристик решетки является относительный шаг / где I — хорда лопатки. [c.60]

При относительном зазоре —=0,4 поток успевает выровняться, т. е. при расположении последующей решетки от предыдущей на расстоянии, равном горлу, влиянием закромочного слоя на характеристику решетки можно пренебречь. Это справедливо для решеток с углом выхода большим 25—30°. [c.67]

Она зависит от характеристик решетки [c.225]

Характеристики решетки tp (ф) и определяются экспериментально или рассчитываются по приближенным (полуэмпирическим) зависимостям. [c.163]

Оптимальные характеристики решетки установочный угол Ру — 75 4- 790, относительный шаг t — 0,58 4- 0,70, угол входа р, = 18 4- 33°, угол выхода Рг = 16 -f-19 [c.166]

Примеры характеристик решетки ТС-1 и ТР-1 приведены, на фиг. 5-52 и 5-53. Зависимость коэффициента профильных потерь от [c.166]

Более подробным исследованием вопросов преобразования профилей скорости в двухмерном потоке занимался Элдер [177]. В его работе на основе тех же гидродинамических методов найдена линейная связь между неоднородными характеристиками решетки произвольной формы и распределением скоростей перед решеткой и за пей. При этом результаты, полученные Тейлором и Бэтчелором, а также Оуэном и Зенкевичем, являются частными случаями теории Элдера. [c.11]

Все перечисленные потери взаимосвязаны и зависят от режима течения и геометрических характеристик решетки профилей. На профильные потери большее влияние оказывают угол поворота потока, угол атаки, относительный шаг, толщина выходной кромки и шероховатость поверхности лопаток, на концевые потери — относительная длина лопаток. Режим течения в решетках характеризуется числами М и Re. При вычислении числа Re за определяющий размер принимается хорда лопатки, так что Rei, = ibjo , Кеаг = W2tbJo2- [c.107]

Кратко суммируя эти достижения, можно отметить, что в основе современных описаний структуры таких границ зерен лежит концепция решетки мест совпадения [155, 156], в соответствии с которой в двух произвольно ориентированных кристаллах может быть выбрана сверхрешетка таким образом, чтобы атомы обоих кристаллов находились в ее узлах. Характерным дискретным углам поворота соответствует определенная плотность узлов совпадения, т. е. их доля по отношению ко всем атомам решетки кристалла. Для характеристики решетки совпадения обычно используют не плотность узлов совпадения, а обратную ей величину Е — число атомов решетки кристалла, приходящихся на один узел совпадения в общей сверхрешетке. При некоторых разори-ентировках соседних зерен совпадающие узлы встречаются сравнительно часто и для них значения II относительно малы. Такие разориентировки называют специальными. В качестве критерия близости к специальным ориентировкам часто применяют значе- [c.87]

В зависимости от фактора, характеризующего режим, строится графическая зависимость к. п. д. решетки или ступени, называемая гидродинамической характеристикой решетки или ступени. Все профильные решетки и их комбинации в ступени, используемые для облопатывания турбин и компрессоров, снабжаются характеристиками, полученными в лабораториях и подтвержденными натурными исследованиями соответствующих агрегатов. [c.15]

Наконец, в [Л. 114] был предложен в качестве основной характеристики решетки параметр а ) — степень разделения потока — более четко выраженная модификация второго параметра — густоты расположения отверстий. Этот параметр определяется как dJnS , где do и п — диаметр и число отверстий решетки, а 5 — их шаг. По своим экспериментальным данным автор [Л. 114] [c.199]

Выбор шага решетки тесно связан с ее характеристикой — зависимостью потерь кинетической энергии от шага. Поэтому необходимо предварительно было бы спроектировать решетку на указанное число Маха и определить для нее оптимальный относительный шаг 1= t/b Ь — хорда решетки). В данном случае приходится ограничиться прогнозом, положив t = 0,6. Хорда решетки определяется на основании прочностного расчета. Оценка показывает, что можно принять Ь = 10 м. Тогда шаг сопловой решетки i = 5-10 м, что определяет число лопаток z = ndjt л л 63. Далее следует определить потери кинетической энергии в сопловой решетке и коэффициент скорости на основании характеристик решетки. В рассматриваемом случае предварительного расчета примем, что фс = 0,9, так что угол выхода из решетки на расчетном режиме примерно равен эффективному. [c.103]

Определив предварительно хорду профиля рабочей решетки из прочностного расчета bj, = 5-10 м и оптимальный шаг по характеристике решетки t = 0,6, найдем число профилей на рабочем колесе Zj = 105. Расчетное значение коэффициента скорости рабочей решетки примерно равно 0,9, так что действительный угол выхода Рз мало отличается от эффективного Роэф- [c.104]

Интересное исследование в этой области проведено в МЭИ В. А. Врублевской [4]. Ее теоретические исследования показали, что влияние турбулентности потока на развитие пограничного слоя зависит не только от уровня турбулентности, но и от соотношения между продольной и поперечной составляющими пульса-ционной скорости на границе пограничного слоя. Это указывает на необходимость при экспериментальном исследовании влияния турбулентности на эродинамические характеристики решетки обращать должное внимание на способ генерирования турбулентности потока. [c.80]

We. .j) и a2( i) изменяется основная энергетическая характеристика решетки — коэффициент потерьэнергии [c.162]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...