Вязкость естественная

Такая модель вполне аналогична отрыву жидкости от стенки ири барботаже через микропористую поверхность, т. е. в наиболее простой ситуации (неограниченная поверхность, исчезающая вязкость, естественная конвекция в большом объеме жидкости) определяется некоторым значением критерия гидродинамической устойчивости газожидкостной смеси i(l-59). [c.198]

Относительная вязкость естественных суспензий [c.542]

Основная причина заключалась в следующем. Явление сверхпроводимости очень похоже на явление сверхтекучести жидкого гелия, открытое Капицей в 1938 г. [153. Теория этого явления была построена Ландау в 1941 г. [154]. Одним из проявлений сверхтекучести является течение гелия по капиллярам с нулевой вязкостью. Естественно было интерпретировать сверхпроводимость как сверхтекучесть электронной жидкости. [c.287]

Другое интересное следствие из уравнения (19.41) касается асимптотического поведения функции Р(к, ) при к->0, на которое вязкость, естественно, не оказывает влияния. При очень малых к основную роль в правой части (19.41) играет член подынтегрального выражения. [c.256]

Однако реальные жидкости являются вязкими. Как уже отмечалось, вязкость жидкости проявляется в области течения вблизи твердых границ. Для практики важно найти сопротивление, возникающее при обтекании поверхности, которое обусловлено вязкостью. Естественно, что и при решении задач конвективного теплообмена поле скорости следует определять, пользуясь моделью вязкой жидкости. [c.89]

Естественную вязкость следует выбирать таким образом, чтобы в случае, когда величина модуля G имела порядок единицы при 5 1, модуль т также имел бы порядок единицы и величина г/Л описывала бы величину напряжения, соответствующую предыстории деформирования, также имеющей порядок единицы. [c.265]

Не существует точного определения Л, которое соответствовало бы интуитивному в той же мере, что и определение для [J,. Предпочтительнее всего получать Л из линейной вязкоупругой функции / (s), поскольку естественная вязкость определяется через ту же самую функцию (см. уравнение (7-2.13)). Здесь предпочтем (весьма произвольно) основывать это определение на динамическом модуле G. Из уравнения (5-1.28) имеем [c.267]

Наличие влияния диаметра означает, что коэффициент трения зависит не только от числа Рейнольдса, а также и от некоторых других безразмерных критериев. Такой критерий можно получить лишь при помощи введения еще одного параметра, кроме диаметра трубы, скорости, плотности, вязкости и перепада давления очевидно, в качестве такого параметра следует выбрать естественное время. Действительно, в настоящее время общепризнано, что снижение сопротивления связано некоторым образом с упругими свойствами жидкости. [c.283]

Металл, подвергнутый холодной обработке давлением, обладает повышенным запасом внутренней энергии и поэтому находится в термодинамически неустойчивом состоянии. В соответствии со вторым законом термодинамики такая система стремится к состоянию с наименьшим запасом свободной энергии. Этот процесс в низкоуглеродистой стали протекает при обычной температуре — так называемое естественное деформационное старение, однако для этого необходимо длительное время. В результате деформационного старения прочность и твердость стали повышаются, а пластичность и особенно ударная вязкость понижаются. Порог хладноломкости сдвигается в область более высоких температур. При повышении температуры (например, при нагреве стали до 100—250° С) этот процесс ускоряется — так называемое искусственное деформационное старение. [c.87]

Естественно, что при Lpi Э- 1 влиянием вязкости можно пренебречь (если длина возмущающих волн Ь а). Именно в этих 17 [c.259]

В книге, написанной физиками и в первую очередь для физиков, нас, естественно, интересовали вопросы, которые обычно не излагаются в курса теории упругости таковы, например, вопросы теплопроводности и вязкости твердых тел, ряд вопросов теории упругих колебаний и волн. В то же время мы лишь очень кратко касаемся ряда специальных проблем (например, сложных математических методов теории упругости, теории оболочек и т. п.), в которых к тому же авторы ни в какой степени не являются специалистами. [c.7]

Тепловой расчет. Конструктивно силовые червячные передач выполняют обычно в закрытом исполнении (редукторы). При длительной работе червячного редуктора происходит значительное-тепловыделение. Температура масла, залитого в редуктор, повышается, вязкость масла падает, и оно в значительной мере теряет свои смазывающие свойства. Для обеспечения нормальной работы передачи необходимо, чтобы количество теплоты, выделяющееся в результате превращения механической энергии в тепловую, не превышало количества теплоты, отводимой от передачи естественным или искусственным путем. Поэтому, кроме геометрического и прочностного расчетов, для червячных редукторов обязательным яв.тя-ется тепловой расчет его задача состоит в том, чтобы температура масла в картере редуктора не превышала допускаемого значения 1Д] = 80. .. 90 С. [c.485]

Жидкость при любых малых усилиях легко изменяет свою форму, что проявляется в текучести. Естественно, что текучесть (обратная ей величина —вязкость) различных жидкостей меняется в широких пределах. Жидкостям с весьма высокой вязкостью (ряд битумов) свойственно разрушение (подобно твердым телам) при резком приложении нагрузки, тогда как постепенное и непрерывное увеличение нагрузки позволяет обнаружить у них текучесть. [c.12]

Кроме недостаточно точного соответствия опытным данным в пристенной зоне логарифмический закон (6.39) имеет еще один недостаток он не удовлетворяет естественным условиям на оси симметрии течения. Эти недостатки теории, основанной на двухслойной модели течения, заставили исследователей искать другие пути решения проблемы. Так, А. Д. Альтшуль, принимая для коэффициента турбулентной вязкости выражение е = lu [c.366]

Получаемые таким путем формулы не вполне удовлетворительны, так как хотя и дают хорошее соответствие экспериментам для турбулентного ядра течения, но не удовлетворяют некоторым естественным условиям (например, равенству нулю градиента скорости на оси трубы). Усилия многих исследователей были направлены поэтому на уточнение полуэмпирических теорий, в первую очередь путем учета молекулярной вязкости в турбулентном ядре. В этом направлении достигнуты определенные успехи. В частности, получены достаточно удобные расчетные зависимости для коэффициентов сопротивления, применимые в широком диапазоне изменения параметров. Тем не менее не потеряли своего значения и основные результаты основоположников полуэмпирических теорий, поскольку ими были установлены фундаментальные закономерности течения в трубах. Одной из таких фундаментальных закономерностей является логарифмический закон распределения скоростей турбулентного потока в круглой цилиндрической трубе, к обоснованию которого мы и перейдем. [c.169]

Помимо недостаточно хорошего соответствия опыту в пристенной зоне, логарифмический закон (6-39) имеет, как нам известно, еще один недостаток он не удовлетворяет естественным условиям на оси симметрии течения. Эти недостатки теории, основанной на двухслойной модели течения, заставили исследователей искать другие пути решения проблемы. Так, А. Д. Альтшуль [21, принимая для коэффициента турбулентной вязкости выражение 8 = аи у, где а — постоянная, и учитывая также молекулярную вязкость, пришел к дифференциальному уравнению du и i [c.402]

В качестве условия для выбора аналогично условиям для выбора Nui и Nua, естественно взять условие совпадения декремента затухания (1.6.35) но точному решению и декремента затухания по схеме с эффективной вязкостью [c.125]

При ламинарном течении вследствие изменения теплофизических свойств жидкости могут иметь место два режима движения— вязкостный и вязкостно-гравитационный. Теплообмен при этих режимах протекает различно. Вязкостный режим характеризуется преобладанием сил вязкости над подъемными, т. е. этот режим соответствует течению вязких жидкостей при малом влиянии естественной конвекции или отсутствии его. При вязкостно-гравитационном режиме движения силы вязкости и подъемные силы соизмеримы. [c.301]

Из-за большого числа переменных величин, определяюш их движение жидкости, сложности наблюдаемых при этом явлений и трудности математического исследования действительное движение жидкости обычно заменяется некоторой условной, упрощенной схемой, расчленяющей движение на отдельные составные части. Такой схемой, лежащей в основе гидродинамики и логически наиболее хорошо отвечающей естественным представлениям о движении жидкости, является схема, рассматривающая поток жидкости состоящим из отдельных элементарных струек Иногда для упрощения жидкость полагают идеальной — лишенной вязкости и имеющей постоянную во всех точках плотность. Полученные таким образом уравнения движения идеальной жидкости затем исправляются введением соответствующих поправок и опытных коэффициентов, переносятся на реальные жидкости и применяются для решения конкретных практических задач. [c.57]

Пример 48. Определить дебит естественного газа из скважины, диаметр которой равен 300 мм. Мощность пласта 2 ж, радиус контура питания 500 ж, проницаемость 3 дарси. Статическое давление у забоя 70 ama, динамическое давление у забоя 50 ama. Газ имеет средний молекулярный вес 18,5 и абсолютную вязкость 2,3 10 г/сж сек при пластовой температуре +50°. [c.337]

Определить дебит естественного газа из скважины диаметром = 200 мм. Мощность пласта = 2,5 м радиус контура питания / = 800 м, проницаемость = 4 дарси. Статическое давление у забоя Рз. с — 90 ата динамическое давление / з, д = 60 ama. Средний молекулярный вес газа Л1 — 20,0 вязкость i = 2,0 Ю z M сек. Температура пласта равна 7 = 50 "С. [c.149]

При турбулентном режиме носителями импульса становятся жидкие макрочастицы (турбулентные моли), совершающие хаотическое движение пульсационного характера, которое накладывается на основное направленное движение жидкости (так называемое осредненное движение). Полуэмпирическая теория турбулентности Л. Прандтля основана на определенном сходстве хаотического движения турбулентных молен с хаотическим движением молекул в газе. Если, основываясь на этой простейшей теории турбулентности, сравнить перенос импульса турбулентными молями с переносом импульса молекулами, то окажется, что турбулентный поток им пульса во много раз больше молекулярного. Поскольку поток импульса через единицу поверхности, параллельной направлению осредненного движения, равен трению на этой поверхности, то естественно ввести понятие турбулентного трения и формально связанной с таким трением турбулентной вязкости Тт = Цт((5шж/<3)/), где цт — турбулентная вязкость. Так же формально можно ввести кинематический коэффициент турбулентной вязкости (кинематическую турбулентную вязкость) Ут =, ит/р. [c.360]

Движению теплоносителей около поверхности всегда противодействует сила внутреннего трения, возникающая из-за вязкости жидкостей и газов. Благодаря вязкому трению течение жидкости около поверхности затормаживается, поэтому несмотря на то, что наибольший прогрев жидкости, а соответственно и величина подъемной силы при естественной конвекции будут около теплоотдающей поверхности, скорость движения частиц жидкости, прилипших к самой поверхности, равна нулю (см. рис. 9.1). Нулевая скорость жидкости у самой поверх- [c.80]

Переходя к рассмотрению конкретных плоскопараллельных течений, начнем с плоского течения Куэтта с линейным профилем скорости U z)=Az, Первые попытки его изучения, предпринятые (с помощью не очень строгих математических методов) около 1910 г. рядом авторов (Орр, Зоммерфельд, Мизес, Хопф и др.) привели к выводу, что это течение является устойчивым при всех числах Рейнольдса. С одной стороны, этот вывод казался довольно естественным (так как Орром (1906—1907) было доказано, что при отсутствии вязкости течение Куэтта устойчиво,, а действие вязкости, естественно, предполагалось стабилизирующим) однако, с другой стороны, он явно противоречил эмпирическим фактам о турбулизации всех известных течений при достаточно больших числах Рейнольдса. [c.104]

Поэтому здесь вполне можно ограничиться изучением обычной задачи на собственные значения для уравнения Орра — Зоммерфельда (2.28). Первые попытки такого изучения, предпринятые (с помощью не очень строгих математических методов) около 1910 г. рядом авторов (В. Орр, А. Зоммерфельд, Р. Мизес, Л. Хопф и др.) в применении к плоскому течению Куэтта с линейным профилем скорости, привели к выводу, что это течение является устойчивым при всех числах Рейнольдса. Этот вывод казался, с одной стороны, довольно естественным (так как Орром (1906—1907) было доказано, что при отсутствии вязкости течение Куэтта устойчиво, а действие вязкости, естественно, предполагалось стабилизирующим) но, с другой стороны, он явно противоречил эмпирическим фактам о турбулизации всех известных течений при достаточно больших числах Рейнольдса. В начале 20-х годов Прандтль (1921) и Тить-енс (1925) рассмотрели вопрос об устойчивости течений с профилем скорости, составленным из отрезков прямых, и пришли к совсем неожиданному выводу, что при наличии вязкости такие течения будут неустойчивыми при любых (в том числе и сколь угодно малых) числах Рейнольдса. В те же годы появилась большая работа Гейзенберга (1924), посвященная исследованию с помощью метода малых колебаний устойчивости плоского течения Пуазейля. В этой работе с помощью тонкого исследования 1асимптотического поведения решения соответствующего уравнения ОрраЗоммерфельда при большом Ке (т. е. малом V) был получен казавшийся в то время парадоксальным (но оказавшийся тем не менее правильным) результат о том, что течение Пуазейля, которое при отсутствии вязкости будет устойчивым по отношению к малым возмущениям, в случае вязкой жидкости при достаточно больших числах Рейнольдса становится неустойчивым. Результат Гейзенберга, однако, долго вызувал серьезны сомнения, и доказательства устойчивости [c.125]

В жидкости основной причиной воздействия одного слоя на другой (т.е. переноса количества движения) является взаимодействие молекул, рас-положенных по разные стороны границы между слоями, а не перенос молекул через эту границу. Как уже отмечалось, молекулярно-кинетическая теория жидкости еще недостаточно развита, поэтому механизм вязкости в жидкости изучен значительно хуже, чем в газах. Обычно считают, что в жидкости непрфьшно образуются и разрушаются при относительном сколь-жении слоев квазикристаллические структуры, а силы, необходимые для их разрушения, и обусловливают вязкость. Естественно, с увеличением темпе-ратуры молекулы жидкости становятся более подвижными и разрушение структур происходит при меньших значениях сдвигающих сил. Таким об-разом, динамический коэффициент вязкости жидкости с увеличением тем-пературы уменьшается (в отличие от газов - см. выше). [c.10]

Определение, данное выше для естественной вязкости [х, было до некоторой степени интуитивным, а специальное определение, которое повело бы к конкретной возможности измерения (г, представляется делом выбора. Поскольку известно (см. разд. 4-3), что все простые жидкости с затухаюш ей памятью ведут себя как ньютоновские жидкости в предельном случае медленных течений, представляется уместным отождествить естественную вязкость с предельной ньютоновской вязкостью жидкости, скажем [c.266]

Сталь 5ХГМ имеет пониженную пластичность (г 5 = 30 %) и вязкость (ohj = 3-h4 кгс-м/см2) — естественное следствие замены никеля марганцем. [c.440]

Для этого выясним предварительно, какими параметрами могут вообще определяться свойства турбулентного движения в участках, малых по сравнению с /, но больших по сравнению с расстояниями ,о. на которых начинает играть роль вязкость жидкости ниже будет идти речь именно о таких расстояниях. Этими параметрами является плотность р жидкости и, кроме того, еще одпа. характерная для турбулентного потока величина — энергия е, диссипируемая в единицу времени в единице массы жидкости. Мы видели, что е представляет собой поток энергии, непрерывно передаваемой от пульсаций с большими к пульсациям с меньшими масштабами. Поэтому, хотя диссипация энергии и обусловливается в конечном итоге вязкостью жидкости и происходит в самых мелкомасштабных пульсациях, тем не менее величина е определяет свойства движения и в больших масштабах. Что касается масштабов I и Аи размеров и скорости движения в целом, то естественно считать, что (при заданных р и е) локальные свойства турбулентности от этих величин не зависят. Вязкость жидкости V тоже не может входить ни в какие интересующие нас теперь величины (напоминаем, что речь идет о расстояниях [c.189]

Вь бирая жидкости, мы стремились к тому, чтобы вязкость и удельный вес примерно соответствовали средней вязкости и удельному весу естественных нефтей, Поэтому было выбрано трансформаторное масло. [c.27]

Дело в том, что при малых значениях объемов созданной оторочки, как было указано выше, общий объем образозавшейся в поровом пространстве смеси невелик и составляет относительно небольшую долю первоначального объема вытесняемой жидкости. Поэтому, естественно, и время, необходимое для его вытеснения, невелико, несмотря на то, что средняя скорость фильтрации в смесительный период превышает среднюю скорость фильтрации в однофазный период ввиду более низкого значения вязкости смеси (трансформаторного масла с керосином) по сравнению с вязкостью чистого трансформаторного масла (см. 4 настояш,ей главы). [c.77]

Распространение завихренности или, что то же самое, диффузия вихря, в условиях турбулентного движения несжимаемой вязкой жидкости представляет собой достаточно трудную задачу, вследствие чего естественно начать рассмотрение с одномерного случая. Известная задача о диф( )узии прямолинейной вихревой нити в потоке несжимаемой жидкости не является при турбулентном движении жидкости одномерной из-за зависимости коэффициента турбулентной вязкости 1 от расстояния от стенки, вследствие чего приходится ограничиться рассмотрением диффузии вихря в обтекающем бесконечную пластину турбулентном потоке. [c.646]

Для обозначения состояний деформируемых сплавов приняты следующие, шифры М—мягкий, отожженный П — полунагартованный Н — нагартованный Т — закаленный и естественный состаренный Т1 —закаленный и искусственно состаренный на высокую прочность Т2 — закаленный и искусственно состаренный по режиму, обеспечивающему по сравнению с режимом Т1 более высокие значения вязкости разрушения и сопротивления коррозии под напряжением ТЗ — закаленный и искусственно состаренный по режиму, обеспечивающему наиболее высо- [c.52]

Согласно новой теории Прандтля примем, что кинематический коэффициент е турбулентной вязкости в формуле Буссинеска т = ре duJdy постоянен в пределах поперечного сечения струи. Приближенность этого допущения почти очевидна, так как вблизи границы струи (при больших у) более естественно считать е -> 0. Тем не менее результаты, получаемые при допущении о незавн-симостн е от у, оказываются вполне удовлетворительными. Принятая гипотеза н условия размерности позволякуг заключить, что коэффициент е турбулентной вязкости можно выразить формулой [c.382]

При свободном движении среды (естественная конвекция) когда движение осуществляется только за счет разности илотно стей, вызванной неравномерностью температурного ноля, кри терием подобия, определяющим расиространение теплоты в среде является критерий Грасгофа. Он находится из ироиз ведения числа Рейнольдса на отношение подъемной силы = = pgP к силе вязкости F [c.82]

Важно отметить, что ударная вязкость с уменьшением температуры падает, что кажется естественным. Но коварство заключается в неравномерности этого падения. Для многих материалов существуют критические низкие температуры, при переходе через которые ударная вязкость скачком уменьшается в несколько раз. Некоторые стали, например, проявляют свойство хладоломкости, на которое приходится обращать особое внимание, в частности, при выборе материалов для сооружений и транспортных средств, работающих в арктических условиях. [c.98]

Важно отметить, что ударная вязкость с уменьшением температуры надает, что кажется естественным. Но коварство заключается в неравномерности этого падения. Для многих материалов существуют критические низкие температуры, при переходе через которые ударная вязкость скачком уменьшается в несколько раз. Некоторые стали, например, проявляют свойство хладоломкости, на которое приходится [c.84]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...