Стенка

Подача готовых сте] ]аи й п подача обмазочной массы [c.101]

Зная Яд, можно определить глубину проплавления вертикальной стенки тавра п = (0,8 Ч- 1,0) Я,,. [c.197]

Рис. 151. Влияние толщины стенки формы (скорости охлаждения) па структуру чугуна

Найти толщину стенки Л трубопровода диаметром d = S см, обеспечивающую надежность Я = 0,999. Трубопровод выполнен из стали, несущая способность которой случайна, и нагружен внутренним избыточным давлением q, величина которого случайна с нормальным законом распределения с параметрами отg = 10 МПа а = = 1 МПа. [c.27]

Для сравнения найдем толщину стенки трубопровода без учета усечения закона распределения несущей способности. [c.27]

Таким образом, учет усечения распределения несущей способности слева (а это означает отбраковку трубопроводов, у которых несущая способность меньше Л ) приводит к уменьшению толщины стенки на 9 % при той же надежности. [c.28]

Найти толщину стенки Л трубопровода диаметром rf = 5 см, обеспечивающую надежность по прочности Н = 0,99. Трубопровод изготовлен из стали, несущая способность которой случайна и имеет следующий закон распределения [c.50]

Манипуляторы с магнитным приводом. Манипуляторы этого типа находят применение в основном в тех случаях, когда необходимо обеспечить абсолютную герметизацию объема камер (работы в зонах больших давлений, глубокого вакуума и т. п.). В качестве приводов в них используются муфты на постоянных магнитах, позволяющие передавать движения через глухую стенку, без проемов под передаточные механизмы. Манипуляторы с магнитными муфтами бывают двух видов с торцовыми магнитными муфтами и с цилиндрическими магнитными муфтами (рис. 30.13). [c.619]

Например, при изучении процесса прядения и скручивания нити в прядильной машине в качестве системы отсчета можно выбрать пространство, неподвижное относительно стенок лаборатории. Таким образом, будут индивидуализированы скорость частицы и другие рассматриваемые векторы и тензоры. Для проведения определенных вычислений может оказаться удобным выбрать некую координатную систему, скажем декартову. Вследствие цилиндрической симметрии нити можно вместо этого выбрать цилиндрическую систему координат или из-за некоторых других причин можно выбрать какую-либо другую систему координат, но каждый такой выбор будет влиять только на компоненты векторов и тензоров, а не на сами векторы и тензоры. [c.37]

С другой стороны, можно наблюдать движение с точки зрения системы отсчета, которая неподвижна относительно небольшого куска нити и, следовательно, смеш,ается и враш,ается относительно стенок лаборатории, следуя поступательному и крутильному движению нити. В системе отсчета такого типа тензоры и векторы (например, скорость) изменятся. В этой новой системе отсчета вновь можно выбрать какую-либо представляющуюся удобной систему координат, и этот выбор будет влиять только на их компоненты. [c.37]

Величина интерпретируется как скорость сдвига на стенке (сVI. уравнение (2-5.7)) предполагается, что зависит только от Tw [c.71]

Вернемся теперь к общему случаю, когда на стенке имеет место скольжение, т. е. Л 0. Дифференцирование уравнения (2-5.9) по Tw при постоянном Ар дает [c.71]

Если Л = О, то из уравнения (2-5.9) следует, что Ya является однозначной функцией Xw, и, следовательно, кривые зависимости от Ya, полученные в опытах с трубками разных радиусов, налагаются друг на друга. Если же на стенке имеет место скольжение, то наблюдаемые кривые при различных радиусах будут сдвинуты друг относительно друга действительно, в этом случае представляется физически нереальным, чтобы А была однозначной функцией Tw Когда наблюдается такой сдвиг, уравнение (2-5.22) можно использовать для вычисления значения А. Если теперь предположить, что р = 1, то уравнение (2-5.12) или (2-5.20) можно использовать для вычисления Yw и, следовательно, кажущуюся вискозиметрическую вязкость т] можно определить даже при наличии скольжения на стенке. [c.72]

В весьма частом случае ньютоновских жидкостей при отсутствии скольжения на стенке п = и = 1. К = К = тя. уравнение (2-5.18) сводится к уравнению [c.72]

Определение обобщенного числа Рейнольдса по уравнению (2-5.25) подразумевает, что при расчетах течения в трубке следует использовать значения К ж п, соответствующие напряжению сдвига на стенке. При распространении на различные задачи ламинарных или ползущих течений необходимо определить ли6<у характеристическую скорость, либо характеристическое напряжение так, чтобы были определены используемые значения п и К. [c.73]

Вначале проверим, будет ли существовать какое-либо скольжение. Как видно из уравнения (2-5.9), отсутствие скольжения на стенке означает, что 7а является однозначной функцией Tw (или наоборот), не зависящей от радиуса трубки. Используя уравнения (2-5.8) и (2-5.10), из необработанных данных Ap/L и Q вычисляют соответствующие значения Xw и уа ДЛЯ двух капилляров. [c.86]

Сварку вертикальных швов можно выполнять на подъем (снизу вверх, рис. 19, а) или на спуск. При сварке на подъем ни кележащий закристаллизовавшийся металл шва помогает удери ать расплавленный металл сварочной ваппы. При этом способе облегчается возможность провара корня шва и кромок, так как расплавленный металл стекает с них в сварочную ванну, улучшая условия теплопередачи от дуги к основному металлу. Однако внешний вид шва — грубочешуйчатый. При сварке на спуск получить качественный провар трудно шлак и расплавленный металл подтекают под дугу и от дальнейшего сте-кания удерживаются только силами давления дуги и поверхностного натяжения. В некоторых случаях их оказывается недостаточно, и расплавленный металл вытекает из сварочной ванны. [c.26]

Техника сварки кольцевых стыков труб. Сварка кольцевых стыков трубопроводов имеет некоторые специфические особенности. Обычно сваркой выполняют Д1вы на трубах диаметром от десятков миллиметров до 1440 мм при толщине стенки до 16 мм и более. При толщине стенки труб из низкоуглеродистых и низколегированных сталей до 8 — 12 мм сварку можно выполнять в один слой. Однако многослойные швы имеют повышенные механические свойства, определяемые положительным влиянием термического цикла последующего шва на металл продыдущего шва, [c.29]

При сварке тонколистового металла электрод отклоняют от вертикали па 20—30° в сторону па-прапления сварки. При сварке угловых швов в соедипенпях с вертикальной стенкой держатель [c.59]

Если предъявляется требование обеспечить сплошной провар стенки таира, а при максимально допустимой плотности тока обеспечить требуей[ую глубину проплавления невозмолаю, то прибегают к разделке кромок. Если весь наплавленный одним проходом металл размещается в разделке, общую высоту заполнения можно рассчитать пс формуле (35). Если же наплавленный металл при выполнении сварки одним проходом не размещается в разделке, то общая высота на плавленного лшталла С = с[ -+ i (рис. 103). Согласно этому [c.197]

Если Агежду стенкой тавра и полкой имеется зазор величиной Ь, то коэффициент Л и 5 в уравнении (38) определяют по формулам (39) и (40), а коэффициент D — по формуле [c.198]

Суммируя с и С2, находят высоту наплавленного металла С, а зная общую высоту шва С (рассчитанную при наплавке на данном реягиме), определяют глубину проплавления притупления и тем самым решают вопрос о пригодности принятого режима для обеспечения сплошного провара стенки тавра. [c.198]

При данном составе структура чугуна II большой степени завнсиа от скорости охлаждения. На ркс. 151 приведена схема, характеризующая зависимость структурного состояния чугуна от толщины стенки песчаной формы, с увеличением которой замедляется скорость охлаждения после заливки. [c.323]

Однако для более полного эффекта выжигания углерода необходимо применять режимы сварки, характеризующиеся относи-те.пьно большой погонной энергней, что, однако, отрицательно сказывается на околонговной зоне в ней образуются значительные по размерам участки отбеливания и закалки, приводящие к образованию трещин. При сварт е чугуна с достаточно высоким содержанием элементов-графитизаторов при небольшой толщине стенки свариваемых деталей можно получить положительные результаты. [c.335]

Геометрические параметры сортамента, из которого изготавливаются элементы конструкции (толщина листа, площадь поперечного сечения профиля, толщина стенок труб и т.п.),также являются случайными величинами с законом распределения Д И). Поэтому найденный в соответствии с зависимостями (1.4), (1.6), (1.9) размер поперечного сечения /1расч представляет собой [c.8]

Выведенными соотношениями можно пользоваться при определении сил трения в винтовых парах с прямоугольной резьбой. При треугольной резьбе (рис. 11.20) весьма приближенно считают, что движеиие гайки аналогично движению клинового ползуна по желобу, у которого угол между вертикалью и стенками [c.226]

Уравнение (2-5.9) показывает, что Уа (1 — является однозначной функцие напряжений на стенке [c.70]

Уравнение (2-5.16), известное как уравнение Муни — Рабиновича, служит отправным пунктом для определения кривой т] (S) на основании данных по падению давления в ламинарном потоке. Действительно, как так и являются непосредственно измеряемыми величинами график зависимости Xw от в логарифмических координатах позволяет получить значение п. Конечно, п является, вообще говоря, функцией у , но в большинстве случаев эта зависимость чрезвычайно слаба. Уравнение (2-5.16) можно использовать для вычисления истинной скорости сдвига на стенке. Кажущаяся вискозиметрическая вязкость и соответствующее значение S определяются тогда в виде [c.71]

Смотреть страницы где упоминается термин Стенка : [c.13] [c.17] [c.50] [c.78] [c.30] [c.40] [c.41] [c.49] [c.61] [c.61] [c.62] [c.66] [c.81] [c.151] [c.152] [c.164] [c.270] [c.331] [c.28] [c.418] [c.69] [c.70] [c.72]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...