Однофазный период

С увеличением оторочки от 5 до 30% увеличивается объем вытесняемой жидкости —модели нефти, вступающей в полное смешение с оторочкой, а потому на долго однофазного периода вытеснения приходится меньший остаточный объем вытесняемой жидкости. Это подтверждается экспериментальными данными, приведенными в таблице 3, и графиком зависимости отдачи от объема созданной оторочки за смесительный период. [c.38]

Рис. 7. Зависимость отдачи за однофазный период

Так, при градиенте давления, равном 0,025 атм м, отдача за однофазный период составляет в среднем 10%, а при максимальном значении градиента давления (0,20 атм м) она снижается до 7%, т. е. на 3%. [c.41]

Из таблиц 4 и 5 и рис. 8 видно, что зависимость продолжительности однофазного периода от объема смешивающейся оторочки f(N) имеет следующую четко выраженную закономерность в диапазоне изменения объемов смешивающейся оторочки 5 -30% эта зависимость, за исключением кривой /, имеет почти линейный характер. [c.41]

Стабилизация времени при достижении оторочкой своих оптимальных объемов (30—40%) объясняется стабилизацией в этом интервале отдачи за однофазный период. В этих условиях весь объем модели нефти, оставшейся в поровом пространстве к моменту окончания однофазного периода, полностью смешивается с указанными выше объемами оторочки. [c.77]

С увеличением размеров смешивающейся оторочки объем образующейся смеси растет, а следовательно, растет и время, необходимое для его вытеснения из пористой среды. Одновременно с этим объем вытесняемой жидкости, подлежащей извлечению из пористой среды за однофазный период, непрерывно уменьшается, а потому уменьшается и время, необходимое для его вытеснения. При этих обстоятельствах, естественно, должен наступить момент, соответствующий определенному объему созданной оторочки, когда продолжительности смесительного н однофазного периодов должны стать равными, что мы и наблюдали в экспериментах (см. таблицу 4 и 4 настоящей главы). [c.77]

Как видно из данных таблицы 5, в интервале изменения объемов созданной оторочки в 5—20% при любых исследованных значениях приложенного градиента давления средний процент времени, затрачиваемый на смесительный период, от общей продолжительности эксперимента оказывается ниже аналогичного процента времени, приходящегося па однофазный период. Например, при минимальном значении градиента давления 0,025 агм м продолжительность однофазного периода на 9,05% превышает продолжительность смесительного периода. Однако при достижении оптимальных значений объемов созданной оторочки (30—40%) картина резко меняется, и время, затрачиваемое на смесительный период, начинает превышать время, идущее на однофазный период, и при данном фиксированном градиенте давления это превышение составляет 6,16 fl. При максимальном же значении приложенного градиента давления 0.20 атм/м среднее время, затрачиваемое на смесительны i период (4,64%), [c.78]

Резюмируя вышесказанное, приходим к выводу, что при малых объемах смешивающейся оторочки средняя скорость фильтрации за безводный период будет близка к средней скорости фильтрации за однофазный период, в то время как с ростом объема оторочки эта скорость будет приближаться к средней скорости фильтрации за смесительный период. [c.98]

Для характеристики водного периода также представляют интерес зависимости, построенные по данным таблицы 4 и графически представленные на рис. 34. Как видно из таблиц 4 и 5 и рис. 34, зависимость продолжительности водного периода от объема созданной оторочки f N) имеет следующую четко выраженную закономерность продолжительность рассматриваемого водного периода уменьшается с увеличением объемов оторочки от 5 до 30%, а с достижением оптимальных значений их (30—40%) стабилизируется. Физическая интерпретация указанного явления (как было отмечено выше при анализе аналогичных зависимостей за однофазный период, см. 1 настоящей главы) находится в полном соответствии с разобранными ранее зависимостями — / N). [c.101]

У стали определенного состава периоды кристаллической решетки не зависят от температуры закалки однофазной аустенитной области при значительной скорости охлаждения. [c.102]

Сравнивая однофазный и смесительный периоды, из данных таблицы 4 можно увидеть, что в зависимости от величины приложенного градиента давления при объемах созданной оторочки 23—28% эти два периода становятся равными между собой. Равенство этих двух периодов вполне закономерно и физически может быть хорошо объяснено. [c.77]

Безводный период в исследуемых процессах вытеснения модели нефти оторочкой растворителя, продвигаемой водой, объединяет как однофазный, так и смесительный периоды, уже рассмотренные нами. [c.87]

При таком взгляде на безводный период выявляются некоторые особенности, остающиеся малозаметными при раздельном анализе периодов вытеснения (однофазного и смесительного), составляющих его. [c.88]

Отдача за безводный и водный периоды в отдельности не характеризует изучаемый процесс одностороннего вытеснения смешивающихся жидкостей в целом. Поэтому для окончательного суждения об изучаемом процессе необходимо рассмотреть полный период, т. е. суммарный период, включающий как однофазный, смесительный, безводный, так и водный периоды. [c.113]

Ю. При исследованных значениях градиентов давления (0,025—0,20 атл/ж ) с увеличением объема оторочки от 5 до 30% отдача всех периодов (однофазного, смесительного, безводного, водного и полного) вытеснения резко увеличивается, а при последующем возрастании размера оторочки более чем на 30% — стабилизируется. Установлено, что с увеличением размера смешивающейся оторочки величина отдачи за полный период увеличивается в зависимости от значения приложенного градиента давления в среднем от 79,42 до 89,43%, т, е. на 10,1%, по сравнению с аналогичным периодом обычного несмешанного вытеснения. [c.120]

Первая группа элементов при легировании никеля образует твердый раствор замещения до тех пор, пока период кристаллической решетки не достигнет 0,370 - 0,388 нм. Дальнейшее легирование элементами Сг, Мо, W приводит к образованию в структуре сплава интерметаллидных соединений - плотно упакованных фаз, присутствие которых, как правило, снижает механические свойства, Следовательно, количество элементов первой группы должно быть таким, чтобы период решетки никелевого твердого раствора не превысил указанных значений. При этом прочностные характеристики однофазных сплавов в литом состоянии следующие <7в = 588 МПа a-j = 294 МПа. Период решетки твердого раствора на основе никеля при легировании изменяется по уравнению п [c.411]

Таким образом, процесс генерации пара вызывает интенсивный массообмен в кипящей жидкости и, дополнительную турбулизацию пристенной области. При этом устанавливается значительно более мощный по сравнению с конвективным теплообменом в однофазных средах механизм переноса. Особенность этого механизма заключается в том, что от элементов поверхности, находящихся непосредственно под паровыми пузырями, тепловой поток отводится в основном с паром паровых пузырей (в форме теплоты испарения), а также в виде избыточной энтальпии перегретой жидкости, выталкиваемой из пристенного слоя паровыми пузырями в период их роста и при отрыве от теплоотдающей поверхности. [c.162]

При работе однофазных электромагнитов переменного тока магнитный поток не остается постоянным следуя закону изменения переменного тока, он проходит в течение каждого периода 2 раза через ноль. Вследствие этого якорь магнита, находящийся все время под действием усилия замыкающей пружины, отрывается от сердечника при переходе магнитного потока через ноль и тут же опять притягивается вновь нарастающим магнитным потоком. Таким образом, при частоте тока, равной 50 гц, якорь магнита совершает колебательное движение небольшой амплитуды с частотой 100 гц, создавая характерный шум. Для уменьшения шума и вибрации якоря каждый электромагнит этого типа имеет короткозамкнутый виток, представляющий собой вторичную обмотку, которая создает магнитный поток, по величине примерно равный Уз основного потока и сдвинутый по фазе на некоторый угол. Этот магнитный поток способствует удержанию якоря у сердечника при проходе основного потока через нулевое значение. [c.412]

В том случае, когда степень неоднородности двухфазной смеси (размер частиц дисперсной фазы и расстояние между частицами) меньше длины волны возмущения, по отношению к волне среда ведет себя как непрерывная. При этом для определения скорости звука можно воспользоваться уравнением Лапласа = (Эр/0p)j. При распространении акустических волн в однофазной среде имеет место явление дисперсии, проявляющееся в зависимости скорости звука от частоты звуковой волны. Зависимость эта молекулярной природы. Говоря о дисперсии скорости звука в двухфазной среде, можно отметить, по крайней мере, две формы ее проявления. Первая характерна для двухфазной среды в целом и связана с тремя происходящими в ней релаксационными явлениями с процессом массообмена между фазами - фазовым переходом, процессом теплообмена - выравниванием температур между фазами и процессом обмена количеством движения — выравниванием скоростей между фазами. Даже в случае равновесной двухфазной среды при распространении в ней звуковой волны равновесие между фазами нарушается и в ней протекают релаксационные процессы. Вторая форма возникает из-за дисперсии звука в среде-носителе и природа ее та же, что дисперсии в однофазной жидкости. Для нее характерна область высоких частот, когда длительность существования молекулярных ансамблей в жидкости или в газе соизмерима с периодом звуковой волны. [c.32]

К наиболее важным теплоэнергетическим объектам с распределенными параметрами [39—45] относятся теплообменники с однофазным и двухфазным теплоносителем. При аналитическом исследовании динамических свойств распределенных теплообменников обычно поток рабочей среды считается одномерным, т. е. физические параметры среды по сечению трубы предполагаются постоянными. При рассмотрении обычно также пренебрегают изменением кинетической и потенциальной энергии движущейся среды, поскольку эти величины малы по сравнению с изменениями тепловой энергии, имеющими место в период переходных процессов. С учетом этих замечаний основные уравнения для рабочей среды, которые принимают исходными при аналитическом исследовании распределен-ных теплообменников, записывают в следующем виде [c.820]

Зависимость отдачи за однофазный период от объема сметивающейся оторочки [c.38]

Зависимость отдачи за рассматриваемый период от объема смешивающейся оторочки довольно четко видна из данных, приведенных в таблице 3, и графика, представленного на рис. 7. Очевидно, что зависимость /( V) при всех созданных в экспериментах градиентах давления характеризуется резким увеличением отдачи в интервале значений объемов оторочки от 5 до 30%, с полной стабилизацией ее при значениях объема оторочки, превышающих 30% от объема пороБОГО пространства. Например, отдача за однофазный период при значениях объемов созданной оторочки от 30 до 40% остается постоянной (см. рис. 7). [c.38]

Как было указано выше, продолжительность рассматриваемого однофазного периода уменьшается с увеличением объемов оторочки от 5 до 30<>6 и при достижении объемов оторочки 30—40% от объема норового пространства стабилизируется. [c.41]

Данные таблиц 4 н 5 свидетельствуют о том, что однофазный период при наименьшем начальном градиенте давления, равном 0,025 атм м, в интервале изменения объемов оторочки от 5доЗО"ь линейно уменьшался с 34 мин. 42 сек. до 8,5 мин., т. е. в 4,1 раза. В процентах от обш,ей продолжительности экс- [c.41]

Размер оторочки. ц от оОъе-ма пор однофазный период Т , смесительный период 6" безаолный период водный период Т в полный период [c.43]

С увеличением объемов созданной оторочки при прочих равных условиях увеличивается объем полученной смеси, а потому и наблюдается рост отдачи за рассматриваемый смесительный период. Это, в свою очередь, влияет, как было отмечено выше, на характер зависимостм ri /(7V) за однофазный период, отдача в течение которого резко уменьшалась, так как общий материальный баланс за оба периода (однофазный и смесительный) оставался неизменным. [c.74]

Дело в том, что при малых значениях объемов созданной оторочки, как было указано выше, общий объем образозавшейся в поровом пространстве смеси невелик и составляет относительно небольшую долю первоначального объема вытесняемой жидкости. Поэтому, естественно, и время, необходимое для его вытеснения, невелико, несмотря на то, что средняя скорость фильтрации в смесительный период превышает среднюю скорость фильтрации в однофазный период ввиду более низкого значения вязкости смеси (трансформаторного масла с керосином) по сравнению с вязкостью чистого трансформаторного масла (см. 4 настояш,ей главы). [c.77]

При размерах смешивающейся оторочки 5—10% абсолютная величина отдачи за смесительный период вытеснения в диапазоне изменения градиентов давления 0,025 —0,20 атм1м оказывается меньше величины отдачи за однофазный период.. При значениях размеров оторочки (15—30%) картина резко меняется, и отдача за смесительный период при тех же изменениях градиентов давления становится выше отдачи за однофазный период вытеснения. [c.118]

При размерах смешивающейся оторочки 5—10% в диапазоне изменения градиентов давления 0,025— 0,20 атм1м средняя скорость фильтрации за безводный период будет близка к средней скорости фильтрации за однофазный период вытеснения, в то время как с ростом размера смешивающейся оторочки (15—40%) указанная скорость б дет приближаться к средней скорости фильтрации за смесительный период (см. таблицу 7). [c.120]

Опытами установлено, что при всех значениях градиентов давления (0,025 - 0,20 атм1м) и при наличии смешивающейся с вытесняемой жидкостью оторочки из осветительного керосина (5 -40% ) продолжительность всех исследованных периодов (однофазного, сиесительного, безводного, водного и полного) в среднем в 2 — 2,5 раза меньше, чем продолжительность аналогичного периода обычного несмешанного вытеснения. [c.121]

Продолжительность всех исследованных периодов (однофазного, смесительного, безводного, водного и полного) в процентах от общей продолжительности эксперимента при значениях объемов оторочки 5—40% с увеличением градиента давления от 0,025 до 0,20 атм1м имеет тенденцию к снижению. [c.121]

Питание печей производится через однофазный высоковольтный трансформатор. В комплект входит автоматический регулятор электрического режима, поддерживающий максимальную мощность печи в течение всего периода плавки. Печи снабжены сигнализаторами состояния футеровки тигля, внешними магнитопрово-дами для уменьшения рассеивания электромагнитных волн. В печах типов И АТ и ИЛТ магнитопроводы устанавливают снаружи индуктора. Внутри индуктора производят набивку тигля. Между индуктором и тиглем имеется прослойка из асбеста и миканита. Индуктор с тиглем и магнитопроводом заключен в кожух из мягкой стали. Кожух скреплен с металлическим каркасом, к которому крепят рабочую площадку печи. Сливной носок имеет ось, опирающуюся на подшипники. Два гидравлических цилиндра со штоками, установленными по бокам печи, обеспечивают поворот ее вокруг оси для слива металла (см. рис. 118). [c.246]

Расположение волокон. Некоторые типы композиционных материалов не имеют четко выраженной противофаз-ности расположения волокон в смежных элементах. Для этих материалов характерно наличие одинаковых форм искривления волокон во всем объеме и смещение искривлений по фазе в направлении оси 1 в смежных. элементах на часть периода. В зависимости от относительного смещения по фазе упаковка искривленных волокон в смежных, элеме 1тах может быть однофазной, противофазной или иметь средний характер. Приближенно оценить значения упругих констант материалов с искривленными волокнами, смещенными по фазе,. можно по моделям для композиционных материалов с протпвофазно и однофазно искривленными волокнами. Погрешность расчета может быть оценена сравнением характеристик материалов, имеющих однофазное я противофазное расположение волокон в смежных элементах. Степень и закон искривления волокон в материалах обоих типов при этом принимают одинаковыми. [c.95]

На фиг. 22, а дана схема питания двигателя от однофазной сети переменного тока через два тиратрона и Тд, на фиг. 22, б — от трёхфазной сети через три тиратрона Т , 2, Тз, Регулирование фазы сеточного напряжения для воздействия на периоды зажигания тиратронов производится в первом случае регулированием / и во втором — поворотом фазорегулятора (небольшого заторможенного [c.13]

Особенности калькуляции продукции и услуг вспомогательных цехов. В цехах, выпускающих однородную продукцию (электростанция, компрессорная и кислородные станции, цех водоснабжения, паро-силовой цех и т. п.), применяется метод передельной однофазной калькуляции. Объектом калькулиро-рования является натуральная единица измерения физического объёма или массы продукции — тонна или килограмм пара, кубометр воды, воздуха, кислорода. Себестоимость единицы продукции определяется путём деления общей суммы затрат цеха за отчётный период на количество выпущенной продукции цеховые расходы в этом случае необязательно показывать отдельно. В ремонтно-механических цехах машиностроительных заводов обычно применяется позаказный метод учёта производства и калькулирования. [c.281]

Прежде всего это относилось к освоению на практике переменных токов. В течение всего предшествующего периода применение электричества базировалосьисклю-чительно на постоянном токе. Сложилось убеждение, что переменный ток не пригоден для технических целей. Для питания же свечей, как заметил Яблочков, лучше подходил переменный ток, обеспечивавший равномерное сгорание обоих углей. В короткий срок осветительные установки по системе Яблочкова былп переведены на питание переменным током. Естественным результатом был увеличившийся спрос на генераторы однофазного переменного тока. [c.56]

Рис. 160. Кривые равЕшх периодов решетки фазы с кубической структурой типа S1 в сечении системы Hf —КЬС—UG прн 2050 С I, соответственно однофазная и двухфазная области

Проблемы коррозии в воде, характерные для прямоточных парогенераторов, можно в значительной степени уменьшить повышением давления теплоносителя, в результате чего рабочая жидкость повсюду станет однофазной. Проблемы концентрации минеральных солей в зоне испарения уменьшаются или снимаются вообще, а коррозия под напряжением не возникает. Примером невосприимчивости к коррозии под напряжением может служить, опыт эксплуатации парогенератора на электростанции в Халсе [3]. В процессе работы в сверхкритической области в период пуска создавалась высокая концентрация каустической соды, вводимой в парогенератор и нейтрализуемой в перегревателе. Этот эффект каустической соды был проверен на испытательном стенде, специально сконструированном для моделирования работы парогенератора в сверхкритических условиях. Испытания показали практически полное отсутствие коррозионного взаимодействия. [c.182]

В перем. неоднородных синфазных магн. полях (напр., в поле витка с перем. током) на Ф.т. также действуют усреднённые по периоду колебаний силы. На тела, размеры к-рых / меньше или порядка масштаба неоднородности магн. поля L, действует выталкивающая сила, что используется для эл.-магн. подвески тел. Когда / , на Ф. т. действует сила в направлении сообщённой телу скорости и при условии uобмотками статора (направление вращения задаётся спец. пусковыми обмотками). [c.379]

При быстром охлаждении сплавов Т1—N1, имеющих избыточную концентрацию никеля по сравнению с эквиатомным составом, из высокотемпературной однофазной области.при увеличении концентрации никеля значительно понижается. В сплаве Т1 — 51 % (ат.) N1 >й 90°С, а в сплаве Т1 —52% (ат.) N1 — ниже температуры жидкого азота. Применение этих сплавов в качестве специальных материалов ограничивается возможностью использования их псевдоупругости превращения или областью чрезвычайно низких температур. Однако если эти сплавы подвергнуть старению при Г< 550 °С, то избыточный N1 переходит в чрезвычайно дисперсные выделения, концентрация никеля в матрице уменьшается, повышается M , между исходной фазой, имеющей упорядоченную структуру типа СзС1, и мартенситной фазой, имеющей моноклинную структуру, выделяется промежуточная фаза, имеющая ромбическую гранецентрированную структуру, и наблюдается описанное ранее двух-ступенча ое превращение. Как и в других сплавах, дисперсные частицы в начальный период выделения имеют с матрицей межфазную границу, характеризуемую когерентной деформацией. Это обусловливает поле внутренних напряжений, достаточное для управления мартенситным превращением в исходной фазе. Но и превращение исходной фазы в [c.88]

За рубежом используют углеродовосстановительный процесс для выплавки ферромолибдена на блок , [27]. Брикеты из обожженного концентрата и порошка древесного угля или торфяного кокса и железную стружку проплавляют в небольших печах (однофазных мощностью 300— 500 кВА и трехфазных 500—1500 кВА). Плавку высокоуглеродистых брикетов (восстановительный процесс) чередуют с плавкой брикетов, составленных с недостатком восстановителя (период рафинирования). После нэплавления блока печь останавливают, блок охлаждают, затем дробят и сортируют. Все отходы проплавляют в другой печи на передельный сплав, который переплавляют в первой печи. Процесс характеризуется высоким расходом электроэнергии 16020 МДж/т (4450 кВт-ч/т), повышенными потерями молибдена и относительно высоким содержанием углерода в сплаве (6—8% С). Сплав содержит 35—50 % Мо и 1 — [c.287]

Другое преимущество применения относительно грубых сит заключается в том, что с их помощью нетрудно приготовить количество опилок, достаточное для того, чтобы химический анализ был проведен на самих опилках после их окончательной термообработки. Это дает возможность сопоставить данные химического и рентгеновского анализов. Такой метод несколько компенсирует влияние небольших колебаний состава однофазных сплавов, так как данные измерений периода решеток и результаты химического анализа относятся к одному и тому же образцу. Компенсация оказывается, конечно, непол- [c.263]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...