Сварка ультразвуковая (см. Ультразвуковая сварка)

Сварка ультразвуковая (см. Ультразвуковая сварка) [c.683]

Обширную область применений ультразвуковой сварки представляет соединение фольг (преимущественно алюминиевых) как в производстве фольг (соединение рулонов, ширина до 180 см), так и в изготовлении различных упаковок [34]. Такие упаковки сшиваются шовной сваркой (прямые швы) и кольцевой сваркой. При кольцевой сварке швы могут быть прямоугольной, овальной и другой формы. Ею пользуются для упаковки гигроскопичных и биологических материалов, лекарств, пиротехнических и взрывчатых веществ и т. д. [34]. Следует указать, что сварка взрывоопасных материалов, благодаря слабому нагреву соединения во время сварки, совершенно безопасна. Испытания таких упаковок [c.156]

Давление при ультразвуковой сварке необходимо для достижения акустического контакта, обеспечивающего ввод колебаний в материал, и для сближения размягченных поверхностей свариваемого материала. С увеличением давления до определенного предела улучшается акустический контакт и температура, развивающаяся в зоне сварки, заметно возрастает (рис. 182). Дальнейшее увеличение давления приводит к снижению темпе-ратуры в результате выхода системы из резонанса и уменьшения амплитуды. При ультразвуковой сварке жестких термопластов (органическое стекло, винипласт, полистирол) давление выбирают в пределах 6,0—10,0 Мн/м (60—100 кГ/см ). [c.214]

Ультразвуковая сварка — см. Сварка ультразвуковая [c.464]

Помимо типов сварных соединений, установленных ОСТ 1.41117-87, при сварке пленок можно применять нахлесточное соединение с заделкой кромок, выполненное двусторонней термоконтактной, высокочастотной либо ультразвуковой сваркой (см. табл. 23е, условное обозначение Н7). [c.128]

Одним из достоинств ультразвуковой сварки является простота изготовления изделий и невысокая стоимость сварочных машин. Для получения ультразвуковых колебаний используют магнито-стрикционный эффект, состоящий в изменении размеров некоторых металлов, сплавов и керамических материалов под действием переменного магнитного поля. Магнитострикционный преобразователь I выполняют в виде пакета штампованных пластин из магнитострик-ционных материалов (см. рис. 306), например чистый никель или железокобальтовые сплавы толщиной 0,1—0,2 мм с размещенной на нем обмоткой. [c.481]

При ультразвуковой сварке материал прогревается по всему объему незначительно. Тепло выделяется главным образом в месте сварки и под концентратором. В связи с этим в меньшей степени проявляется остаточная пластичность материала, необходимая для получения хорошего контакта. Оптимальное давление при сварке ультразвуком стеклотекстолитов КАСТ-В и ВФТ-С составляет 10—12,5 (100—125 кГ/см ). [c.218]

Рис. 184. Скорость нарастания температуры в сварном шве в процессе ультразвуковой сварки с активным отражателем при давлении 7,5 Мн/м стеклотекстолита КАСТ-В (толщина 1,5 мм, площадь сварки 3 см ).

УЛЬТРАЗВУКОВОЙ СВАРОЧНЫЙ ПИСТОЛЕТ — см. Точечная ультразвуковая сварка. [c.169]

Рассмотрим схему установки для точечной ультразвуковой сварки (см. рис. 2, е). Основным элементом машины являются колебательный блок 1—3, который состоит из нескольких самостоятельных элементов. Цифрой 1 на рис. 2, в помечен магнитострик-ционный вибратор (иначе еще его называют преобразователь), который представляет собой сердечник с навитой на него обмоткой 2, питаемой от высокочастотного генератора. Сердечник изготовляют из сплавов, обладающих особенно заметным магнито-стрикционным эффектом. К вибратору 1 крепится (чаще всего посредством пайки) волновод 3 (по другой терминологии — концентратор или трансформатор скорости). [c.108]

В предыдущих параграфах рассмотрено влияние различных обстоятельств на взаимодействие наконечника с деталью в зоне сварки и взаимодействие деталей в зоне соединения. Не менее важен вопрос о колебаниях деталей вне зоны сварки с частотой возбуждения / (назовем их паразитными колебаниями), вызванных упруго-пластическим взаимодействием наконечника (колеблющегося с этой частотой) с верхней деталью. Паразитные колебания деталей снижают прочность уже сваренных соединений (ранее сваренные соединения на многоточечных конструкциях могут даже разрушаться) и обусловливают динамическое нагружение деталей, опасное вследствие возможности появления трещин в местах концентрации напряжений. Чтобы избавиться от этих неприятных явлений, рекомендуют изменять положение деталей по отношению к направлению колебаний, от чего изменяются условия их возбуждения, или же демпфировать колебания с помощью массивных прижимов и изменять размеры деталей, чтобы избавиться от особенно опасных резонансных колебаний [34, 39]. Эти общие рекомендации применимы в любых случаях, когда надо подавить паразитные упругие колебания. При использовании ультразвуковой сварки необходимы были бы более конкретные рекомендации, которые отвечали бы, скажем, на вопрос, как выбрать шаг многоточечных соединений, где располагать демпфирующие массы и т. д. Такие рекомендации отсутствуют, поскольку характер паразитных колебаний еще недостаточно изучен. В настоящем параграфе описаны эксперименты, поставленные для выяснения характера колебаний деталей при сварке. На их основе, в частности, даны рекомендации но выбору шага многоточечных соединений. Кроме того, здесь определены реактивные составляющие нагрузки, обусловленные свариваемыми деталями эти величины понадобятся при рассмотрении режима работы сварочных колебательных систем (см. следующий параграф). [c.91]

В некоторых работах, предполагающих сходство ультразвуковой сварки со сваркой трением, имеются данные, говорящие как раз об отсутствии такого сходства (см., например, [12]). [c.105]

В 3 гл. 1 мы рассмотрели ряд явлений в зоне соединения. Напомним, что при ультразвуковой сварке возможны и реализуются два основных режима— без проскальзывания (и с проскальзыванием При сварке плоским наконечником эти режимы могут реализоваться в чистом виде вследствие однородного распределения удельных тангенциальных сил / в зоне соединения. При сварке сферическим наконечником специфика состоит в том, что даже при < х, т. е. в том случае, когда проскальзывания поверхностей друг относительно друга нет, проскальзывание в зоне соединения все же происходит в пределах некоторого кольца (см. ниже). [c.106]

В заключение остановимся на затронутом во многих работах вопросе о возможности плавления металла в микрообъемах в зоне соединения. В работе [50] на основании работ по трению (см., например, [123]) предполагается возможность такого плавления при ультразвуковой сварке, где обнаружены высокие температурные пики на малых участках контакта поверхностей. Для выяснения этого вопроса в работе [37] производилось [c.126]

Однако сварка фольг не ограничивается только упаковками. Представляет интерес технологический монтаж (приваривание) фольг высокотемпературных припоев ручными сварочными пистолетами. С помощью ультразвуковой сварки из алюминиевой фольги изготавливают различные решетки для заполнения конструкций (см., например, рис. 80), защитные кожухи нагревательных устройств диаметром до 1 ж и длиной до 2 ж (8=0,075 мм), а также емкости, рассчитанные на работу под давлением. На рис. 81 показан сосуд из алюминиевого сплава (8==0,025 мм), на котором шов по образующей выполнен с помощью распределенной продольной системы (см. 4 гл. 3) [34]. Примером кольцевой сварки фольги является показанное на рис. 82 окно счетчика космической радиации диаметром 18 мм, выполненное из бериллия (8=0,025 мм). [c.157]

Указанные швы допускается не смещать относительно друг друга в сосудах, предназначенных для работы под давлением не более 1,6 МПа (16 кгс/см ) и температуре стенки не выше 400° С, с номинальной толщиной стенки не более 30 мм при условии, что эти швы выполняются автоматической или электрошлаковой сваркой и места пересечения швов контролируются методом радиографии или ультразвуковой дефектоскопии в объеме 100 %. [c.43]

Для металлографического исследования производственных угловых и тавровых сварных соединений, выполняемых электродуговой сваркой на элементах из стали перлитного класса (за исключением случаев, когда эти соединения подвергаются 100%-ному ультразвуковому контролю или просвечиванию — см. п. 4.9.5 а ), соответствующие контрольные соединения должны быть сварены в следующем объеме (количестве) [c.558]

Измельчение первичной столбчатой структуры и уменьшение микрохимической неоднородности металла шва -принципиально возможны путем применения специальных элементов модификаторов, возбуждения в сварочной ванне ультразвуковых или механических колебаний и увеличения скорости остывания сварочной ванны. Однако использование указанных методов сложно и поэтому не находит широкого применения (см. гл. 10). Швы, выполненные электроннолучевой и лазерной сваркой, также имеют литую структуру. [c.91]

К применяемым в промышленности способам сварки давлением относят также холодную, прессовую, диффузионную, ультразвуковую, трением, с нагревом т. в- ч., взрывом и др. (см. рис. 1). [c.101]

Метод поузловой сборки и сварки конструкций из аустенитных сталей позволяет осуществить надежный контроль качества сварных соединений, что особенно важно при сварке литых элементов. Известно, что проблема борьбы с горячими трещинами разрешена еще не для всех марок сталей. При сварке приходится подвергать визуальному осмотру каждый валик и контролю травлением почти каждый шов ввиду того, что другие методы контроля (просвечивание, ультразвуковой контроль и др.) не обеспечивают выявления мелких трещин (см. п. 36). По-узловая сварка обеспечивает свободный доступ к наиболее ответственным швам и облегчает их контроль. [c.210]

Расчетные сопротивления металла стыковых швов к с устанавливаются Строительными нормами и правилами (СНиП) Госстроя СССР. По этим нормам для стыковых швов, выполненных ручной и полуавтоматической сваркой на стали СтЗ, расчетное сопротивление Дс при растяжении равно (при условии применения обычных способов контроля швов — наружный осмотр и обмер швов) Кс = 1800 кгс/см при более сложных и точных способах контроля (рентгено- и гаммаграфия, ультразвуковая и магнитографическая дефектоскопия) — [c.46]

Есть основания согласиться с тем, что между ультразвуково сваркой и сваркой трением имеется сходство, но при этом есть целый ряд оговорок, хотя бы потому, что трение при ультразвуковой сварке имеет весьма специфический характер (см. гл. 1, 3). В работе [21] указывается, что при ультразвуковой сварке процессы трения происходят значительно скорее, нежели при сварке трением. Но если сопоставить линейные скорости перемещения деталей (рассматриваем сварку трением вращением) при обоих видах сварки, то неправильность этого утверждения очевидна порядок величин скоростей одинаков для обоих видов сварки. Надо еще принять во внимание, что при сварке трением вращением зоны схватывания многократно разрушаются и места схватывания перемещаются по поверхностям деталей на значительные расстояния. При ультразвуковой сварке этого не происходит. Наиболее близкой к ультразвуковой сварке по кинематической схеме, пожалуй, является сварка вибротрением с воз-вратно-поступательным движением деталей. При сопоставлении с хо,лод-ной сваркой (осуществляется при температурах Т ниже температуры рекристаллизации Уреь-р) или прессовой сваркой (при Т сбра- [c.105]

Зазор между стыкуемыми сегментами принимают в обоих случаях 0,5—1,0 мм. Производят сварку за 2—3 прохода последовательно всех швов по окружности мембраны, обеспечивая ширину усиления шва 8+2 мм и высоту усиления 1 1. Усиление шва снимают заподлицо с мембраной, проверяя достаточность удаления линейкой. Переворачивают мембрану, закрепляют ее струбцинами или другими приспособлениями к плазу или фланцу подогревателя, проверяют прилегание и выполняют разделку кромок и корня шва под углом 90° 5° при обоих вариантах на глубину 6+1 мм по первому и 4+1 мм по второму вариантам. Последовательно выполняют сварку стыков по всей окружности, обеспечивая высоту з силения 1 1мм при обоих вариантах и ширину усиления 11+2 мм по первому и 8+2 мм по второму вариантам. Усиление швов снимают заподлицо с плоскостью мембраны, проверяя полноту его удаления линейкой. Все сварные швы мембран по всей длине контролируют ультразвуковой дефектоскопией. При положительных результатах контроля сварных соединений производят окончательную механическую обработку мембраны, обеспечивая снятие фаски по наружному торцу (угол разделки) под углом 45+5° и высоту притупления кромки 2,5+0,5мм (см. рис. 4.5, г). [c.392]

Такое нагревание особенно заметно сказывается при работе ферритовых преобразователей в установках ультразвукового резания и ультразвуковой сварки без системы охлаждения (возможность работы без охлаждения является большим преимуществом ферритовых преобразователей перед преобразователями из металлов). Как показал опыт, установившаяся температура сердечника может достигать в таком режиме от 50 до 90°С. Однако и при работе излучателей в жидкости сердечник нагревается из-за термоизолирующего действия обмотки. Измерения с помощью термопар показали, что при интенсивности излучаемого в воду звука около 3 вт1см ферритовые сердечники с обычной двухслойной обмоткой проводом в хлорвиниловой изоляции нагреваются на поверхности на 10— 30°, При одностороннем излучении в жидкость преобразователь, контактирующий с ней одной своей торцовой поверхностью, естественно, нагревается еще сильнее. При этом в сердечнике могут возникать заметные температурные градиенты. Расчет показывает, что эти градиенты в ферритах ввиду их меньшей теплопроводности приблизительно в 10 раз превышают градиенты в никеле при одинаковой интенсивности излучения и с учетом разницы в эффективности (коэффициент теплопроводности для никеля составляет 58-10 втп1см °С, а для ферритов 3,5-10" вт см °С). [c.123]

Ультразвуковая сварка не сопровождается значительными пластическими деформациями металла, уменьшаю-щим Ч толщину сечения, как это происходит при холодной еварке (о сущности холодной сварки см. стр. 201). При сварке ультразвуком пластические деформации наблюдаются лишь в тонком слое у поверхности сонрико-ековения соединяемых деталей, причем они способствуют разрушению хрупких окисных и других образующихся здесь пленок. В результате обнажаются чистые поверхности металла, сближением которых на расстояние взаимодействия атомов получают сварное соединение. [c.186]

Существующие схемы ультразвуковой сварки отличаются характером колебания инструмента (продольные, изгибные, крутильные), его пространственным расположением по отношению к поверхности свариваемого изделия, способом передачи сжимающей силы на заготовки и констр тсцией опорного элемента (см. рис. 8.19). Для точечной, контурной и шовной сварки металлов используются варианты с продольными и изгибными колебаниями. Воздействие ультразвуковых колебаний может сочетаться с местным импульсным нагревом заготовок от отдельного источника теплоты. При этом достигаются определенные технологические преимущества возможность снижения амплитуды колебаний, силы и времени пропускания ультразвука. Энергетические ха- [c.510]

Термографиравание процесса ультразвуковой сварки подтвердило представления о развитии процесса сварки мягких и жестких термопластов. Термопары, расположенные в массе мягкого полимера (см. рисунок, а) на расстоянии 0,7—1 мм от поверхности, [c.102]

В последние годы для ультразвуковой сварки пластмасс и синтетических тканей нащли применение преобразователи из ферритов, изготовленные прессованием из мелких частиц соединения типа МеО-РегОз, где Ме — символ двухвалентного металла N1, Mg, Си, 2п и др. Основными видами потерь при работе преобразователей из ферритов являются потери на магнитный и механический гистерезис. Ввиду высокого удельного электросопротивления ферритов (1 10 ол см) потери на вихревые токи в монолитных пакетах очень малы. По этим причинам к.п.д. фирритовых преобразователей выше, чем магнитострикционных, и достигает 60%. Вследствие малых потерь эти преобразователи в процессе работы в течение длительного вре.мени нагреваются только до температуры 60—70°С, что позволяет использовать их без водяного охлаждения. [c.94]

Ультразвуковая сварка обладает рядом принципиальных преимуществ. Прежде всего она не сопровол<дается в оптимальных режимах нежелательными явлениями, присущими различным видам сварки плавлением (появление трещин, поводок, резкого изменения механических свойств на границе литое ядро—основной металл, насыщение газом, образование хрупких интерметаллических фаз и т. д.). Отсутствие значительных тепловых воздействий (сварка происходит в твердом состоянии при температурах, не превышающих обычно температуру рекристаллизации металла, см. гл. 2) и небольшие изменения в металле в зоне сварки по сравнению с основным металлом делают в ряде случаев этот вид сварки единственно возможным способом соединения металлов. Традиционный и наиболее наглядный пример — это соединение фольг со значительно более толстыми деталями (например, медной фольги с толстыми пластинами алюминиевого сплава). В этом случае основной бич сварки плавлением — прожог фольги. В случае приварки металлических проводников к полупроводниковым приборам особенно важно незначительное тепловое и механическое воздействие. Ультразвуковая сварка позволяет получить, например, высококачественное соединение кремния с золотом, причем не только не происходит диффузионного насыщения золотом тонкого полупроводникового слоя, но сохраняются защитные пленки, нанесенные на кремний [13]. При термокомпрессионной сварке свойства полупроводникового перехода могут меняться и происходит разрушение защитных пленок. Следует отметить также весьма низкий по сравнению со сваркой плавлением уровень остаточных напряжений в ультразвуковом сварном соединении. [c.74]

Рассмотрим кратко основы расчета сварочных колебательных систем (см. рис. 21—23). Исследований и расчетов, относящихся к продольным, изгнбным и крутильным колебаниям стержней, известно много, но нас, естественно, интересуют особенности конструирования и расчета стержней, применяемых для ультразвуковой сварки. Специфика работы сварочных колебательных систем, например, по сравнению с системами для резания, состоит прежде всего в наличии в системе не только стоячих. [c.101]

Мы останавлииаемся на вопросе о выходе дислокаций на поверхность по следующей причине. Согласно последним работам в области схватывания [115, 116], необходимое условие схватывания при сварке в твердом состоянии, кроме сближения поверхностей, которое, как мы говорили, наблюдается при сварке ультразвуком, состоит в создании активных центров (дислокаций, вакансий) в приповерхностном слое, а также в выходе дислокаций на поверхность. Еще одно условие схватывания — отсутствие окисных пленок на соединяемых поверхностях или хотя бы Нарушение их ненрерывности при ультразвуковой сварке это получается автоматически (при сварке меди см. [16]). На рис. 33 для примера приведена микрофотография поверхности алюминиевой детали (т=0,1 сек, 0=3 мк), в середине которой на светлом участке видна сетка тонких тре- [c.108]

Наиболее простой вид активного управления сваркой состоит в первоначальном подборе законов изменения ТУ (т) и ( ) или ( ) в процессе данной сварки. Такой подбор позволяет получить оптимальные зависимости N ) (см., например, [40]) и о ( )> которые выдерживаются затем автоматически. Такой вид активного управления был порожден необходимостью сваривать трудносвариваемые металлы. Например, чтобы реализовать в начале сварки жаропрочных металлов [34] хороший механический контакт наконечника с деталью, процесс ведут при малой мощности Рзл и большом значении N, а затем, чтобы получить сварку, увеличивают Рэд и уменьшают N. Если материалы свариваются хорошо, то активное управление процессом сварки позволяет улучшить качество соединений. Простейший случай такого управления, однако, более сложен [57], чем автоматическая работа по выбранным зависимостям N ), (х). Согласно работе [57], управление процессом сварки (управление величиной т) происходит во время каждого сварочного цикла, в соответствии с регистрируемой во время цикла изменяющейся величиной з, т. е. амплитудой колебаний опоры Когда достигает величины, установленной заранее для данного объекта сварки, процесс сварки прекращается. Полагают, что изменения ёз (х) отражают кинетику образования сварного соединения [57]. Управление осуществляют с помощью простого устройства электродинамический датчик колебаний опоры соединен с устройством, выключающим электрический генератор при заранее найденной величине сигнала датчика. При таком методе управления процессом колебания прочности соединений составляют всего +5%. Управление процессом в зависимости от изменения некоторого выбранного параметра в течение каждого сварочного цикла наиболее перспективно именно при ультразвуковой сварке металлов, так как в этом способе сварки есть много параметров, пригодных для такого вида управления. Например, можно одновременно управлять величиной N, настраивая систему на максимальную величину (см. 5 гл. 1), и мощностью Р. для сохранения выбранной величины Очевидно, что все такие системы управления должны строиться с учетом физики процесса сварки для получения максимальной прочности соединений и минимального разброса прочности и времени сварки (повышение производительности). Системы с автоматизированным поиском оптимальных условий могут дополняться системами, обладающими широкими возможностями экспериментального подбора зависимостей ТУ (т) и ( )- Одна из таких систем основана на управлении величиной в течение сварочного цикла, в соответствии с требованием обеспечить большое время нарастания до установившейся величины (см. гл. 1 и 2) и с возможностью увеличивать или в конце свароч- [c.144]

Технологический арсенал ультразвуковой сварки достаточно обширен и, хотя появление новых объектов сварки потребует, естественно, дальнейшего развития технологии, ее основы, отражаюш ие специфику этого вида сварки, видимо, не изменятся (см. гл. 3). Что касается сварочного оборудования, то направления его усовершенствования могут быть следуюш ими. Прежде всего, по нашему мнению, точечные машины, используюш ие продольно-поперечную колебательную систему, будут вытеснены машинами с крутильной колебательной системой, так как получаемые с их помош ью соединения должны обеспечивать меньшую концентрацию напряжений в конструкции. Кроме того, крутильная колебательная система, обла-даюш ая тем же достоинством, что и продольно-поперечная система (осевое приложение давления), суш ественно прош е по конструкции и расчету. [c.159]

При сварке ш ров ультразвуком были испо ь ова хы две схемь подвода ультразвуковых колебаний передаточная (сварка точеч ным волноводом) — см p i . П1.48, б и контактная (сварка кон турным волноводом) — см. рис. 1П.48, а. При контактной сварю шаров по кольцуй использовался волновод трепапоидальнои формы Диаметр рабочей поверхности волновода на 1 мм меньше наиболь ше о диаметра свариваемого шара, что давало возможность вво дить ультразвуковые колебап тя в непосредственной близости о сварного шва. Недостаток схемы заключался в том, что в мест приложения волновода на издел щ оставался след. При передаточ [c.130]

Основные детали теплообменника корпус, изготовляемый из отдельных обечаек и днищ посредством сварки (обечайки изготовляют из листовой стали и перед сборкой корпуса внутри обтачивают) патрубки выемная часть, состоящая из ряда деталей в виде решеток, отражателей, вытеснителей верхняя крышка. Технологический цикл сборки теплообменника продолжается около года. Одновременно с теплообменником изготовляют трубопроводы в виде коллекторов, колен, гнутых в различных пространственных положениях участков труб. Диаметры труб от 160 до 325 мм, толщина стенки от 8 до 15 мм. Изготовление перечисленных узлов и деталей производится в различных цехах завода, после чего они поступают на сборку. В процессе сборки отдельные детали и трубопроводы подвергают электродуговой или ручной аргоно-дуговой сварке. После сварки парогенераторы в собранном виде подвергаются термообработке — отпуску при температуре 720—740° С, гидравлическим испытаниям, пропариванию при различных режимах (наибольшая температура пара 300° С и давление 5—7 кгс/см ), вакуумным испытаниям. Трубки 16x20 мм проходят перед запуском в производство ультразвуковой контроль при полностью очищенных поверхностях от загрязнений и консервирующих веществ. В процессе производства трубки подвергают холодной гибке, резке, обработке кромок и в сборках — всем перечисленным выше операциям. [c.89]

Установка У СМ-46 для сварки листового фторопласта-4. Сварочная установка УСМ-46 предназначена для термоультразвуковой сварки листов фторопласта-4 встык со скосом и без скоса кромок [3] при непосредственном действии ультразвуковых колебаний на соединяемые поверхности в процессе их разогрева от температуры плавления кристаллической фазы до температуры сварки. [c.63]

Р. часто нользуются в громкоговорителях [2], при этом существенно увеличивается излучение звука в области низких частот и, следовательно, повышается кпд громкоговорителя. Это обусловлено тем, что давление и колебательная скорость в Р. практически спнфазны даже для звука сравнительно низкой частоты. Р., нрименяемые для связи голосом, наз. мегафонами. Для усиления ультразвука иногда применяют Р. в виде сплошного металлич. стержня переменного сечения. Ири распространении волн от широкого конца Р. к узкому происходит их концентрация и, следовательно, увеличение интенсивности ультразвука (см. Концентратор акустический). Такие Р. применяются в ультразвуковых станках для сверления, сварки и т. и. [3, 4]. [c.453]

Эти ткани можно сваривать на шовной машине, на которой установлен ферритовый преобразователь СГ-28, разработанный в Акустическом институте АН СССР [15]. Источником питания головки СГ-28 является ультразвуковой генератор ГУФ-28/40 мощностью 100 вт, сварочное давление 6—8 кгс/см , амплитуда колебаний 30—40 мкм, скорость сварки 20—30 м/ч. На установке может быть испольаован никелевый или пермендюровый преобразователь, работающий от ультразвукового генератора УЗГЗ-04 мощностью 0,4 кет величина сварочного давления 10 кгс/см , амплитуда колебаний 25—30 мкм, скорость сварки 100—200 м/ч. Сварка производится на опоре-ролике, волновод изготовлен из алюминиевого сплава Д16Т. [c.82]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...