Образ контактной формы

Определение. Образом контактной формы р с точкой контакта х под действием контактного диффеоморфизма / контактного многообразия на себя называется форма [c.326]

Обмотка тора 251 Образ контактной формы 326 Однородность пространства 17 Одночлены внешние 146 Окрестность точки многообразия 73 Оператор дифференциальный 183 [c.470]

Проверка поверхностных слоёв рабочих тел производится по контактным напряжениям на площадке касания. Расчётные контактные напряжения при начальном касании по линии (рабочие тела — цилиндры, конусы, тела вращения с образующими по форме дуг окружностей одного радиуса) [c.705]

Ко второму типу можно отнести теплообменные аппараты, выполненные из пластинчато-оребренной поверхности [45], [49], [58]. Удельная поверхность такой аппаратуры достигает значения 800— 1600 м 1м и более. В этом типе распространена конструкция, набираемая из плоских листов, между которыми размещается оребрение в виде гофрированных листов. Форма этих гофров определяет вид канала, по которому движется теплоноситель. Каналы имеют обычно треугольную и прямоугольную форму сечения. Плоские и гофрированные листы соединяются совместно пайкой. Однако лучший тепловой контакт достигается в случае приварки корытообразных ребер к плоским листам на шовной контактной машине при этом образуются прямоугольной формы каналы. С целью интенсификации теплообмена путем уменьшения толщины пограничного слоя или его разрушения применяются волнистые ребра, короткие оо смещением ребра, разрезные ребра и др. Данные по теплообмену и сопротивлению, приведенные в работах [45] и [58], указывают на высокую эффективность пластинчато-оребренной поверхности теплообмена. Такая поверхность, однако, непригодна для теплообменников с резко отличающимися давлениями теплоносителей. [c.24]

Способ контактного формирования применяют для изготовления плоских деталей аппаратов днищ, крышек, заглушек и т. п. Этим способом изделия из стеклопластика изготовляют следующим образом. В форму укладывают требуемое количество слоев стеклонаполнителя, пропитанного связующим веществом, затем накладывают целлофан и устанавливают пуансон, на который действуют равномерной нагрузкой, равной 0,1 кгс/см . После этой операции изделие отверждают в той же форме при температуре 65—70° С в течение 3—4 ч. [c.340]

Заданная на контактном многообразии дифференциальная 1-форма а определяет в каждой точке контактную форму. Все эти контактные формы образуют в симплектическом многообразии 2п 1-мерное подмногообразие. Проекция п диффеоморфно отображает это подмногообразие на исходное контактное многообразие, а вертикали пересекают это подмногообразие под ненулевым углом. [c.329]

М и покажем, что сильно неустойчивое многообразие W (p) плотно в М для каждой периодической точки р потока р . Аналогично тому, как это имеет место для диффеоморфизмов, из этого факта следует топологическое перемешивание. Пусть dim M = 2m -1. Контактная форма 9 индуцирует инвариантную гладкую меру, соответствующую элементу объема в так что по теореме Пуанкаре о возвращении 4.1.19 NW(ip ) = M. Таким образом, топологическая транзитивность следует из связности и наличия спектрального разложения. Достаточно показать, что множество W (p) плотно в окрестности U точки р, потому что тогда классы эквивалентности, определенные пересечениями многообразий, открыты, так что на самом деле есть только один такой класс и W (p) плотно. [c.577]

Рассмотрим сверхзвуковое обтекание тела более сложной формы. Геометрия тела, поперечные сечения и две проекции (сверху и снизу) изображены на рис. 4.28 [13—16, 18]. На рис. 4.29 представлены результаты расчетов обтекания тела при нулевом угле атаки и при числе Маха в набегающем потоке М = 6, а также местоположения внешнего скачка уплотнения в различных сечениях, =11, 20, 24,. и в двух проекциях (вид сверху и снизу). Следует отметить пересечение отошедшей ударной волны со скачком уплотнения от кабины летательного аппарата, в результате чего образуется контактная поверхность, положение которой можно проследить по распространению энтропийного, следа от точки пересечения скачков. Взаимодействие внутреннего скачка уплотнения и внешней ударной волны происходит в районе крыльев. [c.240]

Рассмотрим теперь напряжения и деформации, возникающие, когда длинный жесткий цилиндр без трения скользит или катится по поверхности упругого полупространства со скоростью, перпендикулярной его оси [70]. Мы видели, что при дозвуковом режиме деформация поверхности движущейся нагрузкой по форме подобна реализующейся при статической нагрузке динамический эффект приводит к увеличению перемещений за счет скоростного множителя Р1М /(1 —v)N , где Рь Мг и определены выше. Таким образом, полупространство деформируется так, как если бы его жесткость. уменьшилась в это же количество раз. Таким образом, контактное давление для движущегося цилиндра можно получить как суперпозицию сосредоточенных нагрузок, интенсивности которых подобраны так, чтобы результирующие перемещения поверхности в зоне контакта отвечали профилю цилиндра. Отсюда следует, что рас- [c.421]

Линейные контакты соприкасаются по прямой линии или практически по очень узкой поверхности (рис. 135, бив). При этом могут быть получены высокие удельные нажатия, достаточные для снятия окисных пленок с поверхности. Эти контакты нашли самое широкое применение в аппаратах с частыми включениями и выключениями. Такие контакты, замыкание которых сопровождается ударом (линейные контакторы, групповые контакторы), имеют большей частью Г-образ-ную форму (рис. 136). Разновидностью линейных контактов являются скользящие пальцевые контакты Я (рис. 137), замыкающиеся между собой контактными сегментами /(С, расположенными на барабане Б, или медными пластинками М, укрепленными на колодке К- Нажатие на пальцевые контакты Я в силовых цепях создается спиральными пружинами, а во вспомогательных цепях (блок-контакты) сами пальцы представляют собой плоскую пружину. [c.159]

Одно из преимуществ низших кинематических пар по сравнению с высшими — возможность передачи больших сил, поскольку контактная поверхность соприкасающихся звеньев низшей пары может быть весьма значительна. Применение высших пар позволяет уменьшить трение в машинах (классический пример — шарикоподшипник) и получать нужные, самые разнообразные законы движения выходного звена механизма путем придания определенной формы звеньям, образующим высшую пару. [c.23]

Решения системы уравнений (23.9) позволяют определить функцию f (х), т. е. картину распределения реакции вдоль контактных линий. Это позволяет рационально конструировать звенья механизмов и элементы кинематических пар, стремясь к выравниванию нагрузки вдоль контактных линий, например, в зубчатых механизмах зубьям придавать бочкообразную форму, что, кроме того, повышает класс кинематической пары в зацеплении, в фрикционных механизмах делать криволинейные образующие колес и т. п. Использование реального закона распределения нагрузки позволяет избежать ошибок при конструировании звеньев механизма. Учет действия различных факторов проводится добавлением в уравнения системы (23.9) соответствующих перемещений участков контактных линий. [c.298]

В тех случаях, когда форма деталей такова, что соприкосновение их поверхностей при отсутствии нагрузок, прижимающих эти детали друг к другу, происходит в точке или по линии, говорят, что имеет место начальный точечный или линейный контакт (шарик и кольцо шарикоподшипника, колесо и рельс и т. п.). Под действием нагрузки, прижимающей детали друг к другу и направленной по общей нормали к их поверхностям в месте касания, происходит местная деформация соприкасающихся тел, называемая контактной. Вместо контакта в точке или по прямой линии возникает контакт по некоторой малой площадке (контактная площадка). В частном случае контакта двух цилиндров с параллельными образующими площадка контакта имеет форму прямоугольной полоски. [c.340]

Контактные напряжения. Контактными называются напряжения и деформации, возникающие при сжатии тел криволинейной формы, причем первоначальный контакт может быть линейным (например, сжатие двух цилиндров с параллельными образующими) или точечным (например, сжатие двух шаров). В результате деформации контактирующих тел начальный точечный или линейный контакт переходит в контакт по некоторой малой площадке. Решение вопросов о контактных напряжениях и деформациях впервые дано в работах немецкого физика Г. Герца (1857—1894). [c.205]

Контактные напряжения. Контактными называют напряжения и деформации, возникающие при взаимном нажатии двух соприкасающихся тел криволинейной формы. Контакт тел в этом случае может быть линейным (например, сжатие двух цилиндров с параллельными образующими) или точечным (например, сжатие двух шаров). Вследствие деформации в местах соприкосновения элементов конструкций передача давлений происходит по весьма малым площадкам. Решение вопроса о контактных напряжениях и деформациях впервые дано в работах немецкого физика Г. Герца в 1881 — 1882 гг. [c.12]

На изучение темы отводится всего 2 часа больше не позволяет общий бюджет времени на курс сопротивления материалов. За это время предусмотрено изучить следующие вопросы общее понятие о контактных деформациях и напряжениях примеры возникновения контактных напряжений контакт тел, ограниченных сферическими поверхностями (форма и размеры контактной площадки, максимальное контактное давление) контакт цилиндров с параллельными образующими (форма и ши- [c.185]

Тонкая игла перед тупым телом. Такая игла, вызывая отрыв потока, способствует снижению сопротивления и теплопередачи при больших сверхзвуковых скоростях. Рассмотрим механизм этого явления. Отсоединенный почти прямой скачок уплотнения перед затупленным телом (рис. 1.12.4,а) может изменить свою форму, если перед таким телом установить тонкую иглу (рис. 1.12.4,6). Поток может оторваться на игле и образовать область течения клинообразного или конусообразного типа (в зависимости от того, является ли тело плоским или цилиндрическим). Под влиянием такого отрывного течения изменится форма головного скачка уплотнения от почти прямого до косого, что обусловит снижение лобового сопротивления и теплопередачи в точке полного торможения затупленной поверхности. Однако в контактной области скачка и поверхности иглы могут возникать высокие местные тепловые потоки, что несколько снижает эффективность использования иглы. [c.106]

Поле зацепления. До сих пор, в сущности, рассматривалось только зацепление плоских шаблонов, имеющих форму сечения цилиндрического колеса плоскостью, параллельной торцовой. Прямые зубья реальных цилиндрических колес, образующих передачу, соприкасаются не в точке, а по контактной линии, параллельной осям вращения колес, которая проецируется в точку С на торцовую плоскость. При вращении колес эта контактная линия перемещается в пространстве вместе с точкой С. След ее движения образует плоскость, или поле зацепления (рис. 9.11), ширина которого Ь равна ширине колес, а длина ga — длине активного участка линии зацепления. Активный участок ограничивают точки пересечения окружностей вершин (с радиусами Гах, Газ) с линией зацепления NyN . Как было показано на рис. 9.7, расстояние между двумя соседними эвольвентными профилями, измеренное по общей нормали к ним (а линия зацепления NiN и есть такая общая нормаль), равно pi,i — шагу зубьев по основной окружности. Так как шаг ры = л /2, то с учетом формулы (9.8) [c.245]

Пусть в момент времени i = Тд жесткий штамп произвольной формы вдавливается в это полупространство на конечную, глубину W и далее удерживается в этом положении. Тогда при i = Тд рассматриваемое полупространство будет деформироваться так, что образуется область контакта 12, в которой возникает контактное давление (ж), а смещения и деформации примут значения Ui (х, у) и Sij (х, у). [c.306]

Для снижения влияния контактных сил трения при испытаниях на сжатие в ряде работ использовалась методика осадки цилиндрических образцов в конусных бойках, наклон которых подбирали таким образом, чтобы цилиндрическая форма образца в процессе сжатия сохранялась. [c.52]

Другим примером является давление абсолютно жесткого штампа на упругое полупространство (рис. 9.5). Особенностью контактных задач является то, что для точек площадки контакта (размеры которой в ряде случаев зависят от величин сил) заданными являются не непосредственно величины напряжений или перемещений. Для точек площадки контакта в процессе решения приходится находить напряжения или перемещения как неизвестные заранее сложные функции нагрузки, формы и материала контактирующих тел. Контактные задачи образуют самостоятельный класс сложных задач. [c.615]

Тепловой метод контроля сварной точки. Для контроля качества провара сварных точек С. Т. Назаровым был предложен следующий метод (фиг. 339) к сварной точке с одной стороны подводят нагреватель, имеющий форму электрода в контактной машине, а с другой стороны наносят слой краски, образующей [c.575]

Контактирование между собой твердых тел — простое на первый взгляд механическое явление, знакомое каждому из обыденной жизни. Два контактирующих тела А и В соприкасаются частями своих поверхностей, совмещающихся друг с другом и образующих единую для обоих тел поверхность соприкосновения С. Площадь поверхности соприкосновения может быть велика или мала, в пределе (теоретически) может быть лишь одна точка соприкосновения, например точка контакта абсолютно твердых шара и плоскости. Точкой контакта сг двух тел А и В называется их общая точка, т. е. точка, принадлежащая одновременно телам А я В. Таким образом, точка контакта С/ по своей природе является двойной, образованной слиянием двух точек f и f, принадлежащих телам А и В соответственно. Поверхность соприкосновения С (поверхность контакта) тел А та В является совокупностью ( геометрическим местом ) точек i контакта и в указанном смысле такн е является двойной, образованной слиянием двух поверхностей — (поверхности контакта, принадлежащей телу А) и равной ей по площади поверхности контакта С (принадлежащей телу В). Заметим, что поверхности и С физических тел А ш В, слившиеся в одну контактную поверхность С, при этом деформированы, т. е. форма и площадь поверхности С контакта отличаются от формы и площади каждой из соприкасающихся поверхностей и С , находящихся Б свободном (до момента контакта) состоянии. Степени [c.11]

Сравнительно высокая концентрация напряжений во впадинах упорной резьбы с шагом 9,5 мм обусловлена главным образом малой величиной радиуса закругления впадины ( 0,8 мм). Сначала была опробована форма впадины в виде сопряжения дуг с радиусами 1,27 и 0,9 мм. Дуга радиусом 0,9 мм касалась дна основания, а дуга радиусом 1,27 мм касалась контактной поверхности зуба (фиг. 10.47). Линия, соединяющая центры этих двух дуг, образовывала угол 38° с линией, перпендикулярной оси модели. На фиг. 10.48 показано, как наибольшие напряжения изменяются в разных впадинах при указанной их форме. Критическая точка на поверхности первой впадины располагается под углом всего 23° по отношению к линии, перпендикулярной оси модели это свидетельствует о том, что наибольшие напряжения возникают на участке дуги меньшего радиуса около дна впадины. Во впадине девятого зуба наибольшие напряжения возникают на участке дуги большего радиуса. [c.315]

Для снижения концентрации контактных давлений вблизи края диска можно несколько (на 20—30 ) уменьшить угол раствора на хвостовике. Заметим, что такой прием иногда используют на практике для облегчения сборки. Более эффективной, хотя и менее технологичной будет выпуклая форма рабочей грани на хвостовике лопатки. Для снижения контактных давлений в пазах дисков иногда применяют угол раствора а = 45° и увеличивают таким образом размеры площадки контакта. [c.173]

В подшипнике с линейным контактом после приложения нагрузки образуется контактная площадка, имеющая форму прямоугольника. Однако это может произойти только лишь при идеальных условиях контакта, когда ролик и дорожка качения имеют одинаковую длину. На практдке же ширина дорожки качения в подшипнике больше длины ролика, и поэтому в местах контакта дорожек качения с торцами ролика возникают растягивающие напряжения, а напряжения сжатия на кромках роликов значительно выше, чем в центральной части контакта. Для устранения кромочного давления подшипники в ряде случаев изготовляются с модифицированным линейным контактом, при котором ролики или дорожки качения имеют с краев скругленную (бомбинирован-ную) поверхность, позволяющую выровнять напряжения на всей длине контакта. [c.394]

Слоем этого расслоения является множество контактных форм с общей точкой контакта. Все такие форьш получаются друг из друга умножением на отличное от нуля число (так как онн задают одну и ту же контактную плоскость). Таким образом, слой нашего расслоения одномерен это прямая без точки. [c.322]

В отличие от симплектического многообразия, которое допускает множество гамильтоновых векторных полей, контактные многообразия снабжены каноническим векторным полем v, которое определяется соотношениями г = 1 и v d6=0. Оно единственно, поскольку ядро формы одномерно и не пересекается с ядром формы 9 в силу невырожденности. Отметим, что производная Ли 0 обращается в нуль, поскольку = onst, так что поток поля V, называемый характеристическим потоком контактной формы, сохраняет 9 и, следовательно, все структуры, определенные в терминах 9, в частности объем. Таким образом, характеристический поток представляет собой канонический пример потока, сохраняющего объем. [c.238]

Предположим теперь, что X — векторное поле, порождающее поток, сохраняющий контактную форму 9. Тогда этот поток должен сохранять и kerd0" и, следовательно, должен коммутировать с характеристическим потоком формы в. Таким образом, контактные потоки всегда возникают как потоки, коммутируюоще с характеристическим потоком контактной формы. То же остается в силе для контактных диффеоморфизмов. [c.238]

Работа контактов при размыкании цепи. Номере у меньшения контактного нажатия возрастает Гп, а следовательно, возрастает и выделяемая на них мощность Р .=Ргк. К концу процесса размыкания мощность приобретает наибольшее значение, поскольку почти все приложенное напряжение надает на переходное сопротивление контактов. Разогрев контактов может произойти настолько сильно, что между контактами образуется контактный перешеек металла, который затем разрывается, вызывая изменение формы контактов. В особенно тяжелых условиях работают при размыкании контакты цепи, содержащей, помимо активного сопротивления, индуктивность. Как известно, при изменении тока, иротека-юигего по катущке, обладающей индуктивностью I, возникает ЭДС самоиндукции тем большая, чем больше скорость изменения тока [c.214]

Для оценки несущей способности сварных соединений, ослабленных мягкими прослойками различных геометрических форм, как было показано в /2/, можно использовать общ то Д1я данного класса задач зависимость (3.10) плтем подстановки в нее соответствующих значений коэффициентов контактного > прочнения А" , определенных для данных геометрических типов прослоек. Таким образом, расчетная оценка фактически сводится к определению величин А . [c.132]

На рис. 2.32 сплошные кривые представляют собой гидростатически равновесные формы межфазной поверхности для задач типа II. Линии QAB, ODB, ВС, О определяют границы максимальных участков устойчивости равновесных поверхностей раздела в гидростатических системах для разного типа задач. Линия ODB соответствует предельным формам свисающих капель (или сидящих пузырьков) на плоской поверхности при разных значениях контактного угла 0, (для капель — краевого угла 9). Ниже этой линии, ограниченной справа границей ВС, находится область устойчивых (в малом) двухфазных систем этого типа (на линии ВС контактный угол равен нулю). Линия ОАВС соответствует предельным формам капель и пузырьков на срезе капилляра (см. рис. 2.21, а). Линия FH соответствует предельным формам границы раздела в перевернутых цилиндрических контейнерах для различных контактных углов (точка F — угол О (или п), точка Н — угол п/2). Вдоль линии OJFконтактный угол 0, = 0. Таким образом, устойчивым осесимметричным состояниям жидкости, подвешенной в цилиндре ( перевернутый контейнер , рис. 2.20, б), соответствуют интегральные линии, оканчивающиеся внутри области OЯFJO( м. рис. 2.32). Равновесные линии, оканчивающиеся внутри области OGFDKO (см. рис. 2.32), отвечают устойчивым состояниям жидкой капли, подвешенной на цилиндрическом стержне (или газового пузырька снаружи цилиндра, целиком погруженного в жидкость) — см. рис. 2.21, б. [c.117]

Кривые рис. 2.32 позволяют, таким образом, получать информацию для различных конкретных задач. Например, по известным значениям радиуса перевернутого контейнера и контактного угла 0, можно найти форму свободной поверхности жидкости в контейнере контактный угол и объем позволяют найти форму поверхности капли или пузырька на твердой поверхности и т. д. Конечно, практически наибольший интерес представляют именно предельные случаи, определяемые кривыми ОАВС, ODB , OJFHO,OGFDKO и разобранные выше в пунктах а , б , в . [c.121]

Таким образом, эпюра Давлений при износе имеет гиперболический характер, в то время, как для неподвижного стыка из условия деформации поверхностных слоев она будет прямоугольной р — onst (рис. 102). Гиперболический характер эпюры р у изношенного сопряжения означает, что поверхностные слои в зоне больших значений р будут подвергаться меньшей деформации. Поэтому при остановке дисков и снятии нагрузки (Р — 0) форма поверхности будет отличаться от плоскости (рис. 102, внизу). Эта форма такова, что и при статической нагрузке эпюра давлений должна подчиняться уравнению (93). Если считать, что контактные [c.321]

Контактное формование или выкладка вручнут. ш оле широко используемым методом изготовления оборудования для химической промышленности является контактное формование с выкладкой армирующего наполнителя вручную. Приготовляют и полируют стальную форму. На формующую поверхность наносят антиадгезиоиное покрытие или оборачивают ее пленкой Майлар или целлофаном. После нанесения слоя покрытия из связующего и выкладки облицовочных стекломатов марки С укладывают последовательно слои стекломатов с массой 32 г, пропитанных связующим. Зате.м укладывают слои ровничной ткани и маты из рубленного стекловолокна до достижения заданной толщины изделия. При необходимости определенные участки изделия упрочняют и устанавливают металлические вкладыши. Однако оснащение патрубками и люками, как правило, осуществляют после изготовления оболочки. Внешняя поверхность образуется матами с покрытием, наносимым методом горячего окунания. [c.315]

Теорема о системе размерных и физико-механических параметров технической поверхности. Если при фиксированных материале детали, металлургических условиях его изготовления, тепловой обработке и абсолютных размерах конструкции состояние системы S геометрических и физико-механических параметров технической поверхности в их взаимосвязи и взаимодействии в каждый данный момент характеризуется целостностью, определенностью геометрической формы поверхности при снятии внешней нагрузки и переход системы из состояния i в состояние i - - 1 заключается в. изменении указанного ее свойства, причем комбинации уровней параметров определяют состояние системы S, имеющей множество Е возможных состояний и F — функция распределения в , а для каждого промежутка времени от момента S до i > S существует линейный и унитарный оператор H t (Е) = = Fj, при помощи которого, зная функцию распределения F в момент времени s, можно определить функцию распределения F, для момента t, а оператор (F) удовлетворяет при любых S < и < t уравнению = H tHsay то изменение качества технической поверхности протекает по схеме марковского процесса. Любое последующее состояние системы и в том числе нарушение целостности поверхности вследствие усталостного разрушения или износа или изменение ее формы по причине пластических деформаций, ведущее к изменению контактной жесткости, зависит от того состояния, в котором она пребывает, и не зависит от того, каким образом она пришла в данное состояние. Отсюда следует, что качество поверхности в рассматриваемом смысле инвариантно по отношению к технологическим операциям обработки. Роль технологической наследственности состоит в определенном вкладе в данное состояние системы предшествующих операций, но не в специфичности признаков самих этих операций (кинематика, динамика, тепловое и физико-химическое воздействие и т. п.). [c.181]

Таким образом, поступают, например, при изучении концентрации напряжений в толстостенных композитных элементах (см. рис. 2.8). Как уже отмечалось, для изучения концентрации напряжений в вершинах вырезов на поверхности внутреннего канала (в точках 1 на рис. 2.8) от действия внутреннего давления допустимо использовать плоские модели, имеющие форму поперечного сечения К01МПОЗИТНОЙ трубы. Для испытания их необходимо довольно сложное приспособление. Кроме того, чтобы получить в модели с оболочкой достаточное для проведения точных измерений число полос, нужно создать довольно большО е давление, потому что около 90% давления прихо дится на деформацию жесткой оболочки. Однако при определенных условиях можно воспользоваться моделью без оболочки. Так, при достаточно большой толщине свода ш = Ь—а (примерно при ш/Ъ>0,2) контактное давление рк на поверхности сопряжения можно принять равномерным. В этом случае приходим к схеме плоской модели без оболочки, нагруженной дав- [c.43]

Ударное нагружение в установках, действие которых основано на принципе торможения, формируется при помощи тормозных устройств. Различают необратимо деформируемые и упруго деформируемые тормозные устройства. Необратимо деформируемые тормозные устройства одноразового применения и, как правило, их действие основано на упругопластическом деформировании в процессе соударения тел. Передний фронт ударного воздействия формируют на активном этапе удара (при нагружении соударяющихся тел) путем пластического деформирования тормозного устройства в зоне контакта и его упругого деформирования в делом. Задний фронт ударного воздействия формируют на пассивном этапе удара (при разгруже-нии соударяющихся тел) путем восстановления упругих деформаций тормозного устройства. Меняя материал тормозного устройства и конфигурацию соударяющихся элементов в зоне контакта, можно существенным образом варьировать характеристики переднего фронта воспроизводимого ударного импульса (форма, длительность, максимальное ударное ускорение и др.). Основная характеристика тормозного устройства — зависимость изменения контактной силы от деформации (силовая характеристика). Когда силовые характеристики на активном и нас-снвном этапах удара одинаковы, тормозное устройство воспроизводит ударную нагрузку симметричных форм. Если силовые характеристики тормозного устройства на активном и пассивных этапах различны, то воспроизводятся ударные нагрузки несимметричных форм. Необратимо деформированные тормозные устройства могут быть основаны на смятии деформируемого элемента, внедрении в деформируемый элемент жесткого удар- [c.340]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...