Температура остаточных газов — Влияние

Как видно. Та уменьшается с увеличением е и или ра- Температура остаточных газов Т , не оказывает большого влияния на Та, при изменении ее на 200-250° Та изменяется на 3-3,5%, не более. Значительно большее влияние имеет величина 6, от которой Та зависит в обратной пропорциональности. [c.234]

Основными параметрами процесса наполнения, оказывающими наибольшее влияние на коэффициент наполнения г н, являются параметры свежего заряда перед впускными органами (рк и Тк) давление и температура в конце процесса наполнения (ра и Та) давление и температура остаточных газов (рг и Т,) величина коэффициента уг- [c.38]

Эта приближенная формула предполагает, что процесс расширения от в.м.т. происходит по политропе с показателем п. Температура остаточных газов Тост колеблется в пределах 700—800 К. Ошибка в оценке Т ст оказывает существенного влияния на расчет рабочего процесса, так как количество остаточных газов в четырехтактных двигателях невелико (7 = 0,04). [c.36]

В работе О тепловом расчете двигателя приводится оригинальный метод расчета цикла, базирующийся на составлении замкнутого теплового баланса, и обосновывается положение о практической независимости индикаторного к. п. д. правильно отрегулированного двигателя от коэффициента наполнения и внешнего давления. Доказывается, что индикаторный к.п.д. определяется степенью сжатия и коэффициентом (количеством) потерянного тепла. Этот же вопрос рассматривается и в работе Идеальный цикл быстрого сгорания (1927), посвященной расчету индикаторного к.п.д. цикла с учетом зависимости теплоемкости рабочего тела от температуры, влияния остаточных газов и теплообмена со стенками. Обе последние работы имели большое значение не только как теоретические основы построения характеристик двигателей, но и при практическом определении возможных путей повышения эффективности поршневых двигателей. [c.407]

Зависимость скорости сгорания смеси от степени сжатия объясняется совместным влиянием начальной температуры, начального давления и наличием остаточных газов. Увеличение степени сжатия приводит к повышению температуры и давления в конце сжатия и уменьшению относительного содержания остаточных газов в рабочей смеси, что увеличивает скорость сгорания. [c.32]

Наполнение. За начало принимается момент окончания процесса выпуска (выталкивания поршнем) отработавших газов из цилиндра. В этот момент поршень находится в в. м. т., а камера сгорания — заполнена отработавшими, оставшимися от предыдущего цикла газами с температурой 700-4-900° К. Количество остаточных газов будет зависеть от размеров камеры сгорания, а также от степени сжатия. Практическое влияние на работу двигателя оказывает не абсолютное количество их, а отношение этого количества к свежему заряду. Это отношение называют коэффициентом остаточных газов, которое колеблется для различных двигателей и разных способов наполнения цилиндров в пределах от = 0,10 до = 0,03.х [c.191]

В табл. 9 приведены результаты исследования влияния состава и давления остаточных газов на внешний вид алюминиевого покрытия (скорость конденсации 4 мкм/мин, температура 150° С). 54 [c.54]

Установлено, что с изменением скорости конденсации Сг от 0,5 до 10 мкм/мин среднее значение напряжений (сГ ,р), действующих во всем покрытии, не изменяется. По-видимому, если при малых скоростях конденсации покрытие больше насыщается остаточными газами, что должно привести к увеличению напряжений (эффект поверхностных слоев), то более длительное тепловое воздействие подложки приводит к отжигу и уменьшению напряжений. На рис. 57 приведена зависимость величины внутренних напряжений от толщины покрытий, полученных при температуре конденсации 500—550° С. Для тонких покрытий (до 5—7 мкм) характерны напряжения растяжения (0,5 ГПа при 2 мкм). При малых толщинах определяющее влияние на величину и характер внутренних напряжений оказывает подложка и условия формирования первых слоев покрытия (структурные напряжения). При толщине покрытия 5—10 мкм внутренние напряжения минимальны и меняют знак. Величина сжимающих напряжений увеличивается с повышением толщины покрытия и, начиная с 50—60 мкм, не [c.118]

Было исследовано влияние давления остаточных газов на размер кристаллов и микротвердость покрытий из 2п и Сс1 (рис. 73 и 74). Температура конденсации для кадмия 160° С и 200° С для [c.143]

Из этих выражений следует, что коэффициент наполнения зависит от отношения давлений и температур, измеряемых ле-ред впускными органами цилиндра и в начале процесса сжатия, а также от коэффициента остаточных газов. На коэффициент наполнения не оказывают непосредственного влияния условия на впуске в двигатель, т. е. наружные температура и давление, сопротивление фильтров и охладителей воздуха и др. [c.163]

Качество очистки цилиндра от продуктов сгорания влияет на коэффициент наполнения чем больше коэффициент остаточных газов у, тем меньше т] . Коэффициент остаточных газов для данного двигателя зависит от режимов работы и состояния выпускного тракта, т. е. его гидравлических сопротивлений, которые могут увеличиваться вследствие отложений нагаров на выпускных окнах, в сопловом аппарате турбокомпрессора и др. При увеличении гидравлических сопротивлений на выпуске повышается у и уменьшается ti в результате прямого влияния у на Tit, и повышения температуры Та в начале сжатия. [c.165]

При анализе влияния режима термоциклирования на рост объема алюминиевых сплавов следует учитывать и характер напряженного состояния образцов. С точки зрения образования дислокационных скоплений вблизи включений избыточной фазы эффект темпа смены температуры представляется независимым от ее направления. Поскольку уровень напряжений и пластических деформаций определяется градиентом температур, ускорение нагрева или охлаждения должно оказывать одинаковое воздействие на остаточное увеличение объема при термоциклировании. Вместе с тем интенсифицирующую роль играет лишь ускоренное охлаждение, тогда как при ускоренных нагревах рост образцов меньше, чем при медленных. Исходя из определяющей роли газов следует ожидать обратного эффекта, поскольку при ускоренном нагреве, следующем за быстрым охлаждением, газы не успевают выделиться в порах и остаются в растворе. Необходимо также предположить, что различное влияние ускоренного изменения температуры при нагреве и охлаждении связано и с напряженным состоянием образцов. При ускоренном охлаждении остывающая последней сердцевина образцов окажется под отрицательным давлением и при наличии в ней достаточного количества жидкости, особенно на границах зерен, возможно образование разрывов. При ускоренном же нагреве образца в почти аналогичной ситуации окажутся приповерхностные участки, в результате чего в них возникнут несплошности, сообщающиеся с внешней поверхностью. Поскольку последние при гидростатическом взвешивании образцов оказывались неопределимыми, различие эффективности ускоренных нагревов и охлаждений будет кажущимся. Однако этому выводу противоречат результаты металлографического анализа, согласно которым преимущественное образование трещин в приповерхностных участках образцов при ускоренных нагревах не наблюдается. [c.126]

Важным фактором, оказывающим влияние на процесс сублимации, является глубина вакуума, вернее, парциальное давление активных компонентов остаточной газовой среды, так как известно, что скорость десорбции и разложения вещества в вакууме определяется не только температурой поверхности, но в значительной степени зависит от остаточного давления газа. [c.432]

Опытным путем установлено, что а) выделение газов из воды происходит главным образом за счет диффузии через слой жидкости в греющий пар б) в той части деаэраторной колонки, где температура воды достигает температуры кипения, в водяных струях или пленках образуются мельчайшие газовые пузырьки, выделяющиеся в последующем в паровую среду в) в верхней части деаэраторной колонки содержание растворенных в воде газов снижается незначительно, так как при высоком начальном содержании их в дегазируемой воде относительно большая концентрация в паре газов, выделившихся в нижней части колонки, затрудняет диффузию газов из воды в паровую среду г) существенное влияние на эффективность удаления мельчайших газовых пузырьков, находящихся в нерастворенном состоянии, оказывает продолжительность пребывания воды в баках-аккумуляторах чем она больше, тем меньше остаточное содержание кислорода в воде на выходе из деаэратора, главным образом за счет продолжающегося в баке-аккумуляторе выделения газовых пузырьков обычно емкость баков-аккумуляторов принимается равной 20—30-минутному расходу питательной воды. [c.354]

Деаэраторы типа ДСВ удаляют кислород и углекислоту из воды значительно более эффективно, чем струйные деаэраторы. На рис. 4.16, а показана зависимость остаточного содержания кислорода, а на рис. 4.16, б—остаточного содержания углекислоты в деаэрированной воде в зависимости от удельного расхода выпара. Из этих рисунков видно, что при удельном расходе выпара более 0,5 кг/м его влияние па процесс десорбции газа уменьшается, а при выпаре около 2 кг/м процесс десорбции практически стабилизируется при любой начальной концентрации газа в воде. Деаэраторы типа ДСВ при давлении 0,0075 МПа, удельном расходе выпара более 2 кг/м и температуре деаэрированной воды 303 К обеспечивают глубокое удаление углекислоты и кислорода. Остаточная концентрация кислорода в деаэрированной воде не превышает 10 мкг/кг. В режиме работы деаэраторов ДСВ для подпитки тепловых сетей температура воды может быть увеличена до 343 К, что позволяет уменьшить вакуум до 0,03 МПа при том же качестве десорбции газов. [c.148]

Процесс спекания. Прессованная заготовка термодинамически неустойчива, так как обладает повышенным уровнем внутренней энергии (остаточная энергия деформации, значительная поверхностная энергия большого числа порошинок, избыточная энергия искаженной кристаллической структуры). При высокой температуре, когда рез ко повышается подвижность атомов, создаются условия для образования более рав новесной системы — спеченного тела. Вся предшествующая история брикета (состояние и характер поверхности частиц порошка, его дисперсность, степень деформации и пористость брикета, состояние и напряженность контактных участков и т. д.) оказывает решающее влияние на преобладающее значение того или иного механизма перемещения атомов, обусловливающего образование спеченного образца. Современное порошковое металловедение считает возможной значительную миграцию атомов по поверхности пор и в результате объемной диффузии, а также учитывает влияние малых перемещений (вязкое течение, ползучесть) и сдвигов в относительно больших объемах (пластическая деформация). Эти процессы одновременно с дополнительным влиянием среды и температуры (удаление с поверхности порошинок адсорбированных газов и пленки окислов) приводят к увеличению и изменению качества контактной поверхности , следствием чего и является превращение брикета в прочное тело, т. е. спекание. [c.1486]

Дистилляционный метод очистки металлов в вакууме основан на различии упругости паров и скоростей испарения, конденсации основного металла и содержащихся в нем примесей. В результате этого содержание примесей в конденсате отличается от содержания их в исходном металле. Процесс дистилляции включает в себя несколько последовательно протекающих стадий прогрев расплава до температуры испарения, испарение со скоростью, зависящей от параметров испарения, конденсация паров на поверхности конденсатора при заданной температуре. Процесс дистилляции неравновесен. Жидкость в испарителе должна иметь несколько большую температуру, чем температура конденсата, для того, чтобы избыточное давление пара уравновешивало потери давления при движении пара к поверхности конденсации. Учитывая, что дистилляция, как правило, происходит при низком давлении, следует учитывать термическое сопротивление фазового перехода и связанный с этим перепад температуры [3]. При низких давлениях дистилляции гидростатическое давление столба жидкого металла в испарительном сосуде может существенно превышать давление пара металла у поверхности испарения. В области низких давлений температура насыщения сильно зависит от давления. Поэтому температура насыщения у дна сосуда может на сотни градусов превышать температуру насыщения у поверхности жидкости вследствие гидростатического давления. Для возникновения кипения и образования пузырьков пара у обогреваемого дна сосуда нужен соответствующий перегрев. При низких давлениях необходимый для вскипания перегрев может составлять сотни градусов. Такой перегрев в жидком металле обычно невозможен ввиду высокой теплопроводности металлов. Поэтому дистилляция происходит за счет испарения металлов с поверхности без кипения. Как правило, при дистилляции над поверхностью испарения имеется достаточно высокое давление газов и имеет место вязкостное течение пара. В этом случае действительная скорость испарения уменьшается. Большое влияние на скорость дистилляции оказывают состояние и чистота поверхности испарения. Так, присутствие на поверхности пленки нелетучих примесей может существенно снизить коэффициент испарения, уменьшить скорость и даже вообще практически прекратить испарение. Летучие пленки окислов могут увеличить скорость испарения металлов в присутствии остаточного давления кислорода. [c.51]

Для выяснения влияния степени наддува на показатели рабочего цикла были рассчитаны циклы для шести значений давления в начале такта сжатия Рд=0,85 (отсутствие наддува) 1,05 1,25 1,45 1,7 1,9 кГ/см . Принятые величины давления приблизительно соответствуют давлениям наддувного воздуха 1,033 (отсутствие наддува) 1,2 1,4 1,6 1,8 и 2 кГ/см . Были приняты исходные величины, использованные в примере расчета цикла дизеля при разных углах опережения воспламенения (глава III, п. 13), однако со следующими изменениями степень сжатия е = = 13 коэффициент избытка воздуха а=1,6 продолжительность сгорания tp =60° поворота коленчатого вала. Кроме этого, для каждого значения давления начала такта сжатия Ра (давления наддува р были оценены свои давления и температуры остаточных газов р, я к повышение температуры свежего заряда за счет нагрева от горячих стенок АТ [c.216]

Установка двигателя в конкретных условиях силового агрегата неизбежно связана с созданием сопротивлений на впуске и противодавлениях на выпуске. При этом колебания температуры наружного воздуха могут лежать в пределах от —30° С до 40° С. Если в натурных испытаниях двигателя первые условия выполняются достаточно просто, то изменение температуры воздуха моделируется достаточно сложно. Рассматриваемая математическая модель с одинаковой легкостью реагирует как на изменение сопротивлений газовыхлопных трактов, так и на температурные условия. На рис. 52, а приведены кривые влияния противодавления на основные характеристики того же двигателя, полученные расчетным путем на математической модели. Увеличение противодавления приводит к росту температуры остаточных газов и температуры свежего заряда, а следовательно, к уменьшению плотности самого заряда. Уменьшение веса заряда рабочего цилиндра при одновременном увеличении работы выталкивания отработанных газов приводит к уменьшению среднеэффективного давления цикла и росту удельного расхода топлива. Естественно, что уменьшение заряда при неизменной подаче топлива приведет к росту температуры гйзов и увеличению отдачи тепла в детали цилиндро-поршневой группы. [c.127]

После проведенной оценки влияния каждой составляющей теплопереноса при изменении толщины, авторы приходят к выводу, что в слоисто-вакуумных изоляциях на основе алюминиевой фольги и стеклобумаги СБР-М при свободной укладке слоев основная доля теплопереноса падает на остаточные газы. Но так как Яэфгг есть функция Р, то и Хаф также есть функция Р, где Р — давление остаточных газов, которое согласно проведенным измерениям является функцией толщины. При этом наибольшие значения давлений наблюдаются в средних зонах, поэтому и Яэф.гг в этих зонах наибольшие, а следовательно, наибольшие и Обобщая сказанное, авторы делают заключительный вывод даже в том случае, когда давление среды, в которой находится образец, ниже 1-10-3 Н/м эффективный коэффициент теплопроводности следует рассматривать как функцию температуры и остаточного давления в слоях изоляции, т. е. Яэф=/( , Р). где Р=Р(б). [c.11]

В качестве примера такого влияния рассмотрим зависимость скорости сублимации чистого магния от глубины вакуума. На рис. 196, а—в показаны начальные участки кинетических кривых сублимации металла при изотермических выдержках в вакууме 6,7 мн/м (5-10 5), 67 mkhIm (5-10 ) и 2,66 мкн/м (2-10 мм рт. ст.). Сравнивая кривые, можно заметить, что повышение давления остаточных газов при постоянной температуре ведет к возрастанию продолжительности инкубационного периода. Например, при 350° С длительность инкубационного периода при сублимации магния в вакууме 2,66 мкн м (2-10" мм рт. ст.) составляет 7 мин, при 67 мкн1м (5-10 мм рт. ст.) 70 мин, а при нагреве в вакууме 6,7 мн1м (5-10 мм рт. ст.) инкубационный период настолько затягивается, что экспериментально его измерить не удается (по расчету он становится порядка нескольких сотен часов). [c.432]

Влияние примесных компонентов оказывается не только одной из причин образования дефектов. Статистический характер накопления дефектов в кристаллах совокупности является причиной развития в покрытиях ограниченной текстуры при использовании нжлонных молекулярных пучков. [23]. На рис. 9 показаны полюсные фигуры молибденовых покрытий толщиной 20 мкм на подложках из Al Oj и МогС. Направление пучка составляло 45 по отношению к плоскости подложки. Температура подложки 800—1700 К, скорость роста 0,1 — 6,0 мкм/мин. Давление остаточных газов не превышало 10 Па. Из приведенных полюсных фигур следует, что в покрытиях имеется ограниченная текстзфа [63]. В покрытии, полученном при температуре 1100 К, четко просматриваются окружности, характерные для наклонной аксиальной текстуры, ось которой совпадает с направлением пучка (рис. 9,а). На по.люсной фигуре покрытия, полученного при 1200 К (рис. 9уб), имеются выходы двух таких осей. [c.39]

Дальнейшему развитию теории поршневых двигателей посвящены помещенные в настоящем издании работы О тепловом расчете двигателя ( Техника воздушного флота , 1927, № 2) и Идеальный цикл быстрого сгорания (литогр. издание ВВА им. И. Е. Жуковского, 1927). В первой из работ на основании оригинального расчета цикла, базирующегося на составлении замкнутого теплового баланса, впервые теоретически обосновывается положение о том, что индикаторный к. п. д. правильно отрегулированного двигателя практически не зависит от коэффициента наполнения и внешнего давления и в основном определяется степенью сжатия и коэффициентом потерянного тепла. Некоторые из этих вопросов более подробно анализируются в работе Идеальный цикл быстрого сгорания . Работа посвящена расчету индикаторного к. п. д. цикла с учетом зависимости теплоемкости рабочего тела от температуры, влияния остаточных газов и теплообмена со стенками. Обе работы имели большое практическое значение не только как теоретические основы построения характеристик двигателей, но и при определении возможных путей повышения эффективности поршневых двигателей. [c.310]

В особо сложных условиях выполняются операции, необходимые для придания деталям и узлам свойств, непосредственно обеспечивающих электрические и другие параметры приборов (активирование катодов, тренировка и др.). Характерные для этих операций физические и химические процессы -протекают в условиях вакуума, воздействия сильных электрических полей, нагрева до строго определенных температур, влияния остаточных газов и других трудноучитываемых и недостаточно изученных факторов. Недостаточная изученность этих процессов затрудняет производство, вызывает необходимость широкого использования различного рода экспериментальных данных (проб) и является, по-видимому, одной из причин часто наблюдаемой невоспро-изводимости параметров приборов. [c.8]

Рассматривая выражения (152), (153), (157) и (159), видим, что на коэффициент наполнения влияют давление и темнература Та в конце впуска, температура подогрева заряда Д7 , коэффициент остаточных газов, температура Г,, и давление р,., степень сжатия е, коэффициенты дозарядки и очистки. В свою очередь, указанные величины зависят от ряда факторов и, кроме того, взаимосвязаны ме кду собой. Поэтому наряду с анализом воздействия отдельных факторов на коэффицпенг т) целесообразно расслхатривать совокупность их влияния на него в зависимости от режима работы двигателя. [c.83]

При увеличении пагрузки в карбюраторном двигателе возрастают давление и температура конца процесса сжатия. Одновременно меняется состав смеси, относительное количество остаточных газов и угол опережения зажигания. Совокупное влияние указанных факторов на развитие процесса сгорания и теплообмен газов со стенками приводит к тому, что 2 в исследованных двигателях меняется только в области небольших нагрузок (рис. 75, б). В дизеле с ростом нагрузки (уменьшение а) увеличивается количество впрыскиваемого топлива, что приводит к большей продолжительности фазы догорания, в результате чего По снижается (кривая 7, рис. 75, в). Влияние размеров цилиндра на 2 связано с изменением относительной величины теплопередающей поверхностп. С увеличением размеров цилиндра при неизменном отношении S/D теплопередающая поверхность, приходящаяся на единицу объема, уменьшается, что при прочих равных условиях приводит к понижению П2- Такое же влияние на гга оказывает уменьшение отношения S/D при постоянном V/ . [c.138]

Изменение химического состава гетерофазного сплава в результате сублимации вызывает количественные и качественные изменения в его структурном состоянии. Быстрее всего, конечно, такие изменения наступают в поверхностной зоне материала, но со временем они распространяются на внутренние слои. Исследование влияния вакуумного нагрева [остаточное давление газа изменялось от 67 мкн1м (5-10 ) до 0,133 мкн1м (l 10 мм рт. ст.), а температура от 760° до 980° С] на микроструктуру нержавеющей стали 316 обнаружило значительное изменение фазового состава сплава [398]. Выдержка этой стали при 870° С в течение 3453 ч привела к выделению относительно грубых частиц Х фазы. Первоначально высокая скорость потери марганца — элемента, стабилизирующего аустенит,— явилась причиной появления на ранних стадиях сублимации в припо- верхностной зоне островков феррита, однако дальнейшая выдержка стали 316 в вакууме при 870 и 980° С привела к полному исчезновению феррита. Авторы объясняют повторный переход сплава в у-состояние сочетанием сравнительно низких потерь никеля и больших потерь хрома. Интересно отметить, что при переходе поверхностного слоя образцов в а-состояние скорость сублимации сплава приближалась к скорости сублимации чистого железа. [c.435]

В настоящей статье изложены результаты изучения влияния глубины вакуума в интервале 1 10 —1 Ю " мм рт. ст. на состояние поверхности никеля и бериллиевой бронзы при различных температурах отжига. В литературе по этому вопросу существуют разноречивые данные [5—7]. Нами были получены сравнительные данные о свойствах и степени окисления никеля и бериллиевой бронзы БрБ2 при отжиге их в воздухе, парах воды и вакууме при величине остаточного давления от 1 10 до 1 10 < мм рт. ст., а также в защитных газовых средах. В качестве защитных сред применяли те.книче-ский водород из баллонов и экзотермический газ следующего состава 8—10% Нг 6—8% СОг,- 6—8%С0 остальное азот н пары воды. Температура точки росы 4-25° С. [c.54]

Аналогичная зависимость наблюдается и при растяжении, где предел прочности линейно зависит от плотности графита в интервале 1,56—1,84 г см и изменяется от 200 до 360 кГ1см [28]. Температурная зависимость предела прочности показывает, что с повышением температуры до 2400—2500° С величина его возрастает, а при более высоких температурах — резко падает. Различные исследователи выдвигают свои гипотезы, объясняющие такое аномальное поведение графита (и некоторых других материалов) при повышении температуры. Мрозовский [108] объясняет эту зависимость тем, что снимаются остаточные напряжения, возникшие вследствие анизотропного изменения размеров отдельных кристаллитов при охлаждении графита после графитизации. Эта теория была дополнена Хо-вом, который, основываясь на различных величинах коэффициента термического расширения по осям сна, показывает возможность заклинивания кристаллитов при повышении температуры. В этом случае структура становится более жесткой. По мнению авторов работ [89, 90], повышение прочности может быть обусловлено дегазацией графита (удалением сорбированных газов) при повышенных температурах. Мартенс и др. [91] связывают повышение прочности с проявлением ресурса пластичности графита при повышении температуры, в связи с чем снижается влияние внутренних напряжений, возникающих в местах структурных неоднородностей, в том числе в порах. Грин [92] объясняет изменение механических свойств графита по аналогии с полимерными материалами, у которых таким же образом возрастает модуль упругости и кривая напряже- [c.47]

Из слитка вытачивали бруски диаметром примерно 6,35 мм, которые подвергали ковке и протяжке на проволоку. Отношение электросопротивлений 7 298°к/- 1о к проволоки в состоянии поставки соответственно примерно 110. Отжиг и дегазация, а также последующее введение примесей внедрения в определенных заданных количествах производили по методике, разработанной Пауерсом и Дойле [9]. Первая обработка состояла в нагреве образца путем пропускания через проволоку тока большой силы до температуры примерно 2000°С с выдержкой в течение нескольких часов-при остаточном давлении газа <13,3 мкн1м Х X (1 10 мм рт. ст.). После указанной обработки отношение электросопротивлений соответствовало примерно 280 содержание кислорода уменьшилось до 0,0006 0,0003%, а содержание азота составляло 0,0005 0,0003%. Влияние температуры и ос- гат очного давления при обжиге и дегазации на электросопротивление ниобия при низких температурах показано на рис. 1,аиб. [c.100]

Влияние подрезов на усталостную прочность зависит от глубины подреза, величины остаточных напряжений и вида сварного соединения. Так, у трубопроводов для горючих, токсичных и сжиженных газов не допускаются подрезы в местах перехода сварного шва к основному металлу глубиной более 0,1 толшпны стенки трубы, но не более 1 мм. На одном стыке допускается подрез обш,ей протяженностью не более 30 % длины шва. Сварные стыки трубопроводов, работающих при условном давлении от 10 до 100 МПа и температуре от —50 до 510 °С, бракуют при наличии подрезов в местах перехода от шва к основному металлу - длиной более 20 % протяженности шва при наружном диаметре до 159 мм и длиной более 100 мм при наружном диаметре свьпие 159 мм. Кро.ме того, сварные стыки трубопроводов бракурот при подрезах глубиной более 5 % при толщине стенки до 10 мм и глубиной более 1 мм при толщине стенки более 10 мм. Суммарное влияние подреза и увеличения растягивающих остаточных напряжений может привести к снижению предела выносливости вдвое. [c.230]

Опытным путем установлено, что а) выделение газов из воды в греющий пар происходит главным образом, за счет десорбции б) в той части деаэраторной колонки, где температура воды достигает температуры кипения, в водяных струях или пленках образуются мельчайшие газовые пузырьки, выделяющиеся в последующем в паровую среду. Существенное влияние на эффективность удаления мельчайших газовых пузырьков, находящихся в нерастворенном состоянии, оказывает продолжительность пребывания воды в баке-аккумуляторе чем она больше, тем меньше остаточное содержание кислорода в воде на выходе из деаэратора, главным образом за счет продолжающегося в баке-аккумуляторе выделения газовых пузырцков обычно емкость бака-аккумулятора принимается равной 20—30-жын расходу питательной воды. [c.202]

Диффузионная сварка ниобиевых сплавов целесообразна при температурах ниже температуры рекристаллизации для предотвращения насыщения тугоплавких металлов газами (Og, Hj, N3) и роста зерна в процессе нагрева. Для этого необходимо. интенсифицировать диффузионные процессы за счет использования промежуточных металлов, наносимых на свариваемые поверхности напылением в вакууме. Толщина напыленного слоя — от нескольких десятков до нескольких тысяч ангстрем. Слой имеет очень мелкозернистую структуру. Такие прокладки растворяются в свариваемых металлах и поэтому не оказывают влияния на прочность сварного соединения. При сварке ниобиевого сплава ВН-3 (4—5,2% Мо 0,8—2,0 Zn 0,08—0,16 С 0,03 Оа <0,04 <0,005N2 остальное Nb) в качестве прокладки применяли никель, обладающий малой растворимостью в ниобии и имеющий при температуре 1373 К коэффициент диффузии на три порядка меньше коэффициента диффузии ниобия в никеле. Сварку выполняли при Т 1237 К, р = 9,6 МПа, I = 30 мин. Микроструктурные исследования деталей с напыленной поверхностью при нагреве без сварки показали, что во всех случаях происходит испарение никелевой пленки по всей поверхности, кроме зон, расположенных по границам кристаллитов. Это свидетельствует о преимущественном развитии диффузионных процессов между пленкой и границами зерен на свариваемой поверхности. Прочность сварных соединений, выполненных через никелевую пленку на оптимальном режиме Т — 1273 К, р = 19,6 МПа, = 30 мин, составляет 0,9 прочности основного металла (рис. 4). На деталях и образцах, сваренных на оптимальном режиме, остаточной деформации не наблюдали. [c.154]

При расчете двигателя предполагалось, что температурная кривая, отличающаяся ог идеальной, совпадает по фазе с кривой изменения давления, т. е. так же, как и в случае идеальных процессов. Эта температурная кривая оказывает влияние не только на амплитуду давления, что было принято ранее, но также и на фазовое смещение давления и объема. Предполагалось, что некоторому элементу объема при определенной идеальной температуре соответствует определенная масса рабочего тела с изменением температуры этого объема изменяется и его масса, т. е. предполагаемая температурная кривая соответствует различному массораспределению в цикле, что обусловливает иное изменение давления. В этом случае кривая смещается на некоторый фазовый угол по отношению к прежней идеальной кривой изменения давления. Таким образом, различие между идеальной температурой рабочего тела в цилиндрах, теплообменниках и соединительных трактах (с одной стороны) и действительной температурой (с другой) неизбежно приводит к смещению по фазе давления и объема. Эти потери, названные адиабатными остаточными потерями , очевидно, имеют максимальное значение при наибольшем изменении давления, соответствующем определенному фазовому углу. При большом фазовом угле смещения, когда объем газа, находящийся между поршнями, совершает лишь возвратно-поступательное движение, а амплитуда давления определяется разностью температур между горячей и холодной полостями, влияние этих потерь невелико. [c.49]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...