Сталь изменение свойств при нагрев

Наиболее важным является превращение а у и связанное с ним изменение свойств, поскольку при обычных температурах в структуре стали имеется твердый раствор на основе а-Ре, а для большинства видов горячих технологических процессов нагрев производится до структуры твердого раствора на основе у-Ре. Между тем а-Ре и у-Ре имеют разные удельные веса, плотности, магнитные и другие физические свойства. Растворимость С в этих модификациях Ре также различна. Растворимость С в у-Ре значительно превышает максимальную растворимость С в а-Ре, что используется при термической и химикотермической обработке стали. [c.58]

Подробные исследования влияния критической степени деформации на механические свойства и величину зерна пластически деформированной стали рекристаллизационного отжига при температуре 500° С показывают, что для нее критической степенью деформации является предварительное обжатие до 10—20%. Нагрев деформированного металла не только сказывается на изменении статических характеристик металла, но и заметно влияет на изменение предела выносливости. Это имеет большое значение применительно к тем деталям, которые в процессе изготовления или в условиях эксплуатации подвергаются кратковременному воздействию повышенной температуры. [c.356]

Отпуск Нагрев и выдержка закаленной стали ниже критической точки. При отпуске происходит распад мартенсита с образованием цементита, что сопровождается изменением свойств стали и уменьшением остаточных напряжений [c.162]

Неполный отжиг — нагрев стали до температуры выше Лс,, но ниже Лсд, выдержка при этой температуре и медленное охлаждение Применяется для заэвтектоидной стали и для проката и поковок из доэвтектоидной стали с целью улучшения обрабатываемости резанием и снятия внутренних напряжений. При неполном отжиге происходит частичное изменение свойств (вследствие частичной фазовой перекристаллизации). [c.667]

Механическая обработка стали — обработка резцом, абразивным инструментом или полированием, накаткой роликами или дробеструйным наклепом изменяет физико-механические свойства приповерхностного слоя металла. В результате механической обработки появляется новый микрорельеф поверхности, вследствие силового воздействия инструмента пластически деформируется (наклепывается) приповерхностный слой металла, а нагрев обрабатываемого металла, всегда сопровождающий механическую обработку, может вызвать фазовые превращения в приповерхностном слое металла при механической обработке возможно также появление дефектов поверхности в виде трещин, рванин, задиров, и шлифовочных ожогов. Изменения свойств приповерхностного слоя металла при механической обработке часто происходит неравномерно по поверхности и в глубину обрабатываемого изделия, чем усиливается гетерогенность металла, ео всех физико-химических процессах. [c.141]

Ограниченное число исследований по влиянию старения на изменение механических свойств средне- и высокоуглеродистой сталей привело к неправильному выводу о том, что они не стареют и что основной структурной составляющей, ответственной за старение, может являться только избыточный феррит в низкоуглеродистых сталях [233]. Что касается феррита, входящего в состав перлита, то он, по существовавшему мнению, к старению не склонен, и стали с содержанием углерода выше 0,6% практически не чувствительны к старению [234]. Поэтому долгое время считали, что с увеличением содержания углерода в стали снижается склонность ее к деформационному старению. Однако выдержка, например, среднеуглеродистой стали при комнатной температуре приводит к некоторому упрочнению [235]. Нагрев же деформированных средне- и высокоуглеродистых сталей до 200—300° С вызывает значительное изменение свойств без заметных структурных изменений. [c.121]

При нагревании наклепанной стали происходит сначала так называемый отдых (возврат) кристаллов — постепенное восстановление механических свойств без заметного изменения микроструктуры. Дальнейший нагрев металла до температуры, равной примерно 0,47 Т ., — температура [c.421]

К структуре зоны термического влияния, а следовательно и к термическим циклам нагрева и охлаждения при сварке, предъявляются различные требования, которые зависят и от материала и от условий эксплуатации изделия. В результате несоблюдения необходимых режимов структура шва и зоны влияния может значительно ухудшиться, что приведет к снижению качества сварных соединений. Так, в малоуглеродистой стали существенного изменения свойств у зоны термического влияния обычно не происходит. Низколегированные и углеродистые конструкционные стали в результате слишком быстрого охлаждения и подкалки иногда значительно снижают пластичность. В закаленных сталях (перлитного и мартенситного класса) при излишне замедленном охлаждении может произойти отпуск зоны термического влияния. Длительный нагрев высоколегированных хромистых сталей ферритного класса приводит к укрупнению их зерна, снижению пластических свойств и коррозионной стойкости. Хромоникелевые стали аустенитного класса нельзя длительное время перегревать выше температуры распада аустенита, так как при этом нарушается однородность аустенитной структуры и теряется коррозионная стойкость. [c.154]

В ЗТВ всех этих сталей должны происходить укрупнение зерна и коагуляция, а вблизи шва и растворение упрочняющей фазы. Такие изменения строения в фазовом состоянии сопровождаются изменением свойств — снижением прочности и ударной вязкости ЗТВ. Однако изменение свойств ЗТВ этих сталей при сварке можно свести к минимуму, снижая погонную энергию и увеличивая скорость охлаждения после сварки. Ограниченному снижению свойств ЗТВ способствует то, что упрочняющая фаза, содержащая ванадий, ниобий и молибден, состоит из стойких карбидов или карбонитридов. Эти соединения обладают повышенной устойчивостью к коагуляции, для их растворения требуется нагрев до высоких температур в течение более длительного времени, чем для карбидов железа, марганца и хрома. Кратковременный нагрев при сварке не приводит к существенному растворе- [c.181]

Таким образом, критическая точка а практически характеризует температуру, при которой сталь начинает принимать закалку. Перед закалкой стальное изделие требуется нагреть несколько выше этой точки н быстро охладить. Такое стремительное охлаждение задерживает изменение структуры стали и наделяет ее новыми механическими свойствами. [c.80]

Хромоникельмолибденовые стали при комнатных температурах имеют те же механические свойства, что аустенитные типа 18-8 (см. рис, 1), а при высоких — повышенную жаропрочность. Длительный нагрев (до 9 тыс, ч) при 650 и 750° С не вызывает больших изменений механических свойств. Эти стали сочетают достаточно высокую длительную прочность с высокой пластичностью [22], [c.149]

Стали для штампов горячей обработки давлением работают в тяжелых условиях, испытывая интенсивное ударное нагружение, периодический нагрев и охлаждение поверхности. От них требуется сложный комплекс эксплуатационных и технологических свойств. Кроме достаточной прочности, износостойкости, вязкости и прокаливаемости (для крупных штампов) эти стали должны обладать также теплостойкостью, окали-ностойкостью и разгаростойкостью. Под разгаростойкостью понимают устойчивость к образованию поверхностных трещин, вызываемых объемными изменениями в поверхностном слое при резкой смене температур. Это свойство обеспечивается снижением содержания углерода в стали, которое сопровождается повышением пластичности, вязкости, а также теплопроводности, уменьшающей разогрев поверхностного слоя и термические напряжения в нем. [c.626]

Пластические свойства металлов зависят от структуры, химического состава, температуры нагрева и скорости деформации. С увеличением температуры нагрева, понижением скорости деформации пластические свойства металла возрастают. Деформирование металлов в холодном состоянии приводит к наклепу, искажению кристаллической решетки, изменению структуры металла. Такое состояние металла нестабильно, так как металл может изменять свои свойства. Чтобы восстановить деформированную структуру, необходимо нагреть деталь до температуры рекристаллизации, равной 0,4 температуры плавления металла. При меньших температурах происходит только частичное устранение искажения в кристаллической решетке. При восстановлении деформированием рекомендуются следующие температуры 1250—800° С деталей из углеродистых сталей, 1150—850° С — из легированных сталей, 850—700° С — из бронзы. [c.226]

Высокие режущие свойства и производительность труда можно обеспечить, работая хорошо заточенным инструментом с определенными геометрическими параметрами, точными размерами, высоким качеством поверхностей режущей части. Большое влияние на качество заточки оказывает выбор шлифовального круга. Шлифовальный круг и режим заточки должны быть выбраны так, чтобы на затачиваемом инструменте в процессе заточки не создавались чрезмерные местные нагревы, которые снижают режущую способность инструмента. На инструментах из углеродистых и быстрорежущих сталей местный нагрев приводит к изменению микроструктуры пограничных слоев, снижению твердости на отдельных участках, заметных по цветам побежалости. На инструментах с пластинками из твердого сплава местный нагрев создает повышенные внутренние напряжения, что приводит к образованию трещин и повышенной склонности к выкрашиванию режущих кромок. Шлифовальные круги для заточки инструмента характеризуются материалом абразивных зерен, зернистостью, веществом связки, твердостью, структурой, формой и размерами. При заточке инструментов из быстрорежущей стали в качестве абразивного материала используется электрокорунд, а для твердосплавных инструментов — карбид кремния зеленый. Для изготовления шлифовальных кругов абразивные материалы применяются в виде зерен. Размеры зерен характеризуются зернистостью. Номер зернистости определяется размерами сторон ячеек контрольных сит. Величина зерна оказывает большое влияние на чистоту поверхности и производительность заточки. Черновая заточка инструмента производится кругами с но- [c.212]

Мп 0,008% N и 0,040% А1 нагреть до 1200° С, при которой нитрид алюминия полностью диссоциирует, а зерно заметно вырастает, то она оказывается столь же склонной к деформационному старению, как и кипящая. Отпуск при 680—700° С, приводящий почти к полному выделению азота в виде нитрида алюминия, резко снижает склонность стали к деформационному старению (судя по изменению прочностных свойств), но падение ударной вязкости и повышение температуры хладноломкости остается значительным, так как обработка в а-области не измельчает зерна [176]. [c.103]

В среднем интервале температур отпуска наблюдается резкое снижение прочностных свойств. Пластические же свойства, особенно в сильнодеформированных сталях, после некоторого роста либо не изменяются, либо заметно снижаются (рис. 55) (см. [254—256, 295, 401] вплоть до температур развитого процесса рекристаллизации. Если нагрев деформированных сталей с мелкопластинчатым цементитом приводит к заметному росту относительного удлинения (см. рис. 55), то в низкоуглеродистых сталях [256] или в сталях с глобулярным цементитом [119, с. 106] (см также рис. 56) относительное сужение, а также относительное удлинение остаются на довольно низком уровне, не превышающем их величину в деформированном состоянии, до температур развитого процесса рекристаллизации. Предел упругости при отпуске до 300—350° С достигает максимального значения. Общий характер изменения предела упругости примерно одинаков в сталях с мелкопластинчатым, а также в сталях с глобулярным цементитом (рис. 56). [c.214]

Нагрев вызывает изменение механических свойств металла Как видно из графика (рис. П1.4), предел прочности углеродистых сталей с повышением температуры (примерно с 300° С) непрерывно уменьшается, а относительное удлинение увеличивается. Следовательно, при деформировании стали, нагретой, например, до температуры 1200° С, можно достичь большего формоизменения при меньшем приложенном усилии, чем при деформировании ненагретой стали. Все металлы и сплавы имеют тенденцию к увеличению пластичности и [c.88]

Возникающий в процессе деформации наклеп стали может достигнуть такой величины, что сталь становится хрупкой и дальнейшая деформация ее становится невозможной. Для возвращения стали пластичности и возможности дальнейшей ее деформации проводится рекристаллизационный отжиг. Нагрев холоднодеформированной стали до 400—450° С заметных изменений в микроструктуре не вызывает механические свойства изменяются незначительно, и только снимается большая часть внутренних напряжений. При нагреве до более высокой температуры механические свойства стали резко изменяются твердость и прочность понижаются, а пластичность повышается (рис. 53). При этом изменяется строение стали. Вытянутые в результате деформации зерна становятся равноосными. [c.56]

Понятное стремление изготовителя источника питания снизить расход активных материалов (обмоточных проводов, шин, трансформаторной стали) приводит к повышению рабочей температуры узлов источника, прежде всего обмоток силовых трансформаторов и дросселей. Изоляция обмоточных проводов, межслоевая изоляция обмоток, пластмассовые детали их крепления и другие детали, соприкасающиеся с токоведущими частями конструкции источника, должны выдерживать нагрев без изменения своих свойств в течение всего срока службы источника (как правило, 5 лет при двухсменной работе). Большинство промышленных источников питания изготовляют по классам нагревостойкости В, Р и И с допустимым превышением температуры обмоток над температурой окружающего воздуха соответственно 85, ПО и 135 °С. Для однослойных обмоток допускается увеличение этих значений на 10 °С. [c.221]

Рис, 33, Изменение механических свойств стали 17-7РН в зависимости от температуры испытания (нагрев при термической обработке 950°) [c.1377]

При горячей гпбке, в отличие от ковки, металл подвергается небольшим деформациям. Поэтому изменение свойств при указанной операции определяется в осн. ее температурным режимом. Существенное различие между этими операциями наступает только в том случае, если пластич. деформация заканчивается ниже 600°. В этом случае уже приходится считаться с явлением наклепа. Для простой углеродистой и марганцовистой стали 09Г2 горячая гибка, подобно нормализации, не ухудшает, а улучшает их свойства. Нагрев легированной стали до высоких темп-р вызывает существенное изменение не только ее склонности к хрупким разрушегашм, но и почти всех механич. хар-к. Наиболее существенным и важным при этом является снижение стали, служащего основой для расчетов корпусных конструкций на прочность. Для малолегированной стали нет общей закономерности изменения прочностных свойств по мере повышения темп-ры нагрева. Различное поведение стали при нагревах в значительной мере определяется индивидуальными особенностями отдельных плавок. [c.282]

Структура закаленной стали (мартенсит и остаточный аустенит) неустойчива при нагревании она будет стремиться перейти в более устойчивое состояние (ферритоцементитную смесь). Нагрев закаленной стали до температур, лежащих ниже точки, с последующим охлаждением (большей частью на воздухе), при котором происходит изменение свойств и, иногда, структуры закаленной стали, называют отпуском стали. [c.112]

Рис. 101. Изменение механических свойств стали Х17Г9Н5АБ (ЭП55) при различных температурах испытания (плавка 2, табл. 44). Исходное состояние нагрев 1050° С, 30 мин воздух

При низком отпуске (до 200°) этот мартенсит переходит в отпущенный, отличающийся от первого весьма незначительным изменением свойств, заметным иногда только при точных измерениях. Например, твердость его повышается всего на 2—3 единицы хрупкость остается попрежнему значительной. Но все-таки в этом состоянии хрупкость меньше, так как нагрев до 200° снижает напряжения, полученные при закалке. В связи с этим в низкоотпу-шенной стали наблюдается повышение предела упругости и ударной вязкости. [c.238]

Устройства для определения электрических свойств при высоких температурах. В воздушной среде измерения производят в камере из керамического материала, в пазы которой, на внешней ее стороне, уложена спираль из высокотемпературного сплава. Нагреватель теплоизолирован асбестом или кварцевым стекловолокном и встроен в металлический каркас. Конструкция камеры обеспечивает равномерное распределение тепла по всему объему, сводя к минимуму его потери, исключает влияние электрических полей, наводимых нагревателем. Мощность нагревателя 2 кВ А обеспечивает нагрев камеры до 1 000° С. Автоматическое регулирование напряжения позволяет производить нагрев со скоростью 3 °С/мин. Высоковольтные, измерительные и термопарные вводы вмонтированы в поддон камеры через изоляционную шайбу, выполненную из нагревостойкого пластика толщиной 20 мм, и дополнительно изолированы трубками из высокоглиноземной керамики. При определении Я высоковольтным электродом является измерительный столик, изготовленный из нержавеющей стали, измерительным — цилиндр из той же стали, обкатанный платиновой фольгой. Перед измерением проверяется отсутствие в системе токов утечки, для чего определяется изменение сопротивления вводов при нагревании до 600 °С. Величина вводов при 600 °С должна быть не менее 10 Ом. Сопротивление образцов измеряется после нагревания их до заданной температуры и выдержки при этой температуре в течение 10—15 мин. При определении измерительный столик заземляют, напряжение подают на цилиндрический электрод, свободно передвигающийся при помощи манипулятора, вмонтированного в дверцу камеры. Камера оборудована осветительным и смотровым окнами (рис. 22-22), [c.427]

Для того чтобы закончить рассмотрение экспериментальных данных о тонкой структуре металла околошовной зоны, отметим, что спад значений параметров Я, р, а, р, термо-ЭДС прекращается как только замедляется или совсем не происходиг рост зерен в результате оплавления границ или выпадения ст-феррита при температурах, близких к Гпл- В условиях, когда ферритной фазы в образцах становится достаточно много (см. рис. 58, сталь 12Х18Н10Т), процесс очистки может в известной степени вновь восстановиться вследствие более высокой диффузионной подвижности углерода в феррите, а также большей растворимости атомов замещения титана (ниобия) в нем. В этом случае имеет место накопление атомов углерода в объеме границ у/а главным образом в участи границ. Дополнительным подтверждением выявленного механизма процессов в металле околошовной зоны являются результаты исследования изменения свойств металла образцов, обработанных по термическому циклу, имитирующему сварочный цикл [79, 80]. О правомочности использования для указанных исследований образцов, подвергнутых термической обработке, имитирующей только нагрев (не имитирующий напряженного состояния околошовной зоны), го-вор ит высокая степень корреляции кривых, характеризующих изменение их свойств в зависимости от термического воздейст-108 [c.108]

Происходящие прн различных операциях термической обработки изменения структуры вносят свой вклад в изменение свойств сталей. Изменение структуры, состоящее б изменении размеров и состояния фазовых составляющих, определяет изменения в движении и торможении дислокаций и тем самым сопротивление деформации и предельную величину деформации нри нагружении стали. Наличие в аустенитной или ферритной матрице избыточной фазы в дисперсном состоянии или даже в состоянии пред-Быделения приводит к рассредоточенному множественному блокированию движения дислокаций и тем самым к значительному упрочнению стали. При этом, естественно, кесколько снижаются пластичность и ударная вязкость стали. К, образованию таких выделений чаще всего приводит нагрев с длительной выдержкой при температуре 300—600 "С в зависимости от состава стали (старение). [c.153]

Во-вторых, в зонах перехода от локально нагреваемого участка к ненагреваемому будет иметь место градиент температур. При локальном высоком отпуске температуры будут изменяться от 700 до 20 °С, при локальной нормализации от 950 до 20 С. Нагрев в указанном интервале температур в разных участках переходной зоны может вызвать изменение свойств стали. В участках, нагревающихся в интервале 300—450 °С, могут выделяться дисперсная фаза и упрочняться участки, нагревающиеся до 700 °С (при локальной нормализации), могут происходить коагуляция карбидов и понижение прочности. [c.165]

Диффузия легирующих элементов через границу раздела разнородных сталей может иметь некоторое значение при длительных нагревах до высоких температур, значительно превышающих по этим параметрам возможные условия нагрева при термообработке или эксплуатации. К. Е. Чарухина и С. А. Голованенко получили данные об изменении концентрации хрома в стали 12Х18Н10Т, находящейся в сварном контакте с нелегированной сталью СтЗ (биметалл) после нагрева при 950 и 1150°С (рис. 11.7). Только длительный нагрев при 1150 Сдает заметное перемещение хрома из высоколегированной стали в нелегированную и некоторое повышение твердости приграничного участка нелегированной стали. Такое перемещение хрома (закономерность перемещения никеля и других элементов в этих условиях практически аналогична) и связанное с этим очень небольшое изменение свойств, которое может иметь место только при высокотемпературной термообработке, для агрегатных свойств сварного соединения практического значения не имеет. Возможные расстояния перемещения тех же элементов при более низких температурах эксплуатации (500—600 вплоть до 700 °С) даже при очень большой продолжительности пребывания при этих температурах значительно меньше и менее значимы для свойств. [c.296]

Оптимальной термической обработкой ферритных сталей является отжиг при 560-900 °С, проводимый с учетом временньхх характеристик 2 и В зависимости от температуры нагрева стали отжиг восстанавливает ее стойкость к МКК, уменьшает хрупкость после высокотемпературного нагрева, восстанавливает структуру феррита, устраняя изменения структуры и свойств из-за образования а-фазы или развития 475 °С-хрупкости. Наиболее важным при отжиге является предупреждение 475 °С-хрупкости при охлаждении изделий. С этой целью используют ускоренное охлаждение. В частности, при термической обработке полос из высокохромистых сталей (типа XI7 и Х25) в проходных печах используют быстрый нагрев до 800-900 °С с вьщержкой [c.248]

Как показали работы Д. А. Прокошкина и др. [101], способ дробления деформации при ТМО на ряд последовательных порций, чередующихся с температурными выдержками упрочняемого металла (далее этот метод упрочнения будем называть ТМО с применением дробной деформации), оказался весьма эффективным для условий ВТМО. При обработке высоколегированной конструкционной стали по режиму нагрев до 900° прокатка при той же температуре немедленная закалка и отпуск при 250° в течение 50 мин., заготовки деформировались на одну и ту же степень обжатия (60%), но при разном (1—3) числе проходов [101]. Изменение механических свойств стали после таких режимов ВТМО показано в табл. 16. [c.73]

Добавка хрома к железу способствует образованию мар-тенситной (игольчатой) структуры (о. ц. к.-решетка) при сравнительно медленном охлаждении стали вследствие распада аустенитной структуры (г. ц. к.-решетка), устойчивой при повышенных температурах. Малая критическая скорость закалки позволяет осуществлять ее и получать мар-тенситную структуру при охлаждении на воздухе. В закаленном состоянии эти стали имеют высокую прочность и относительно низкую ударную вязкость. Для получения оптимальных механических свойств стали подвергают термообработке. Для мартенситных сталей, как правило, применяют нормализацию и отпуск (воздушное охлаждение от температуры аустенизации и затем повторный нагрев до определенной температуры нилсе температуры аустенизации). При отпуске в интервале температур 200—370 °С происходит снятие внутренних напряжений без изменения структуры и прочностных свойств 550—650 °С — распад мартенсита на феррит и карбиды типа СггзСе, при этом прочность стали снижается, а ударная вязкость повышается. Например, у стали 0,3 С 13 Сг при отпуске до 450 С Ob=1600 МПа, ударная вязкость (по Изоду) составляет 22 Дж до 800 °С 0в = 85О МПа, ударная вязкость равна 100 Дж [51, с. 26]. [c.154]

Как известно [8, 9], изменение скорости нагрева закаленных на мартенсит конструкционных сталей приводит к формированию у-фазы различным структурным механизмом. Быстрый нагрев мартенсита вызывает мартенситоподобное сдвиговое а—>у превращение [151] и способствует восстановлению размеров, формы и ориентации исходных аустенитных зерен, существовавших до цикла у- а- у. Снижение скорости нагрева (до десятков град/мин) определяет развитие неупорядоченных диффузионных процессов образования по-ко-вому ориентированных аустенитных зерен. В условиях медленного нагрева (1-2 град/мин) во многих сталях вновь наблюдается восстановление аустенитного зерна, объясняемое развитием упорядоченного, но диффузионного а- у превращения. Изменение условий образования у-фазы должно отразиться на ее свойствах. Поэтому в данной работе исследовали свойства аустенита, образованного из мартенсита при различных скоростях нагрева 2,10, 250 й "2ООО град/мин до 760-1000ОС. [c.225]

Впервые цзученО влияние термоциклирования при борировании на механические свойства, в частности на ударную вязкость [32]. Проводили жидкостное безэлектролнзное борирование в ванне с расплавом следующих химических соединений 70 % [30 % (12 % NaF + 59 % КР-Н +29 % ЫР) +70 % N36407] +30 % В4С. ТЦО при борировании заключалась в повторяющихся нагревах до 890 °С и охлаждениях до 680 °С, длительность цикла 20 мин, число циклов 3, 5 и 10. Изотермическое борирование по классическому способу производили при 820 °С с длительностями, равными соответствующим термоциклическим процессам. Режим термоциклирования производили изменением температуры ванны путем своевременной перестановки датчика позиционного регулятора электронного потенциометра, осуществляющего включение (нагрев) и выключение (охлаждение) нагревателя. Одновременно с основными экспериментами по термоциклическому и изотермическому борирова-нию в отдельных тиглях проводили аналогичные режимы обработок контрольных образцов в нейтральных расплавах хлористых солей (холостые режимы). Все обработанные образцы из сталей 45 и У8 подвергали соответствующей закалке и низкому отпуску. Испытания показали, что термоциклирование при борировании повышает ударную вязкость исследованных сталей в 1,5—2,3 раза по сравнению с изотермическим борированием. Максимальное повышение ударной вязкости наблюдалось при пяти циклах. Отмечено также, что борирование при ТЦО снижает ударную вязкость по сравнению с чистым термоциклированием, т. е, без борировании, всего на 10—20 %. [c.201]

Если в процессе эксплуатации паропроводные трубы вследствие ползучести накопили остаточную деформацию более допустимой или произошло сильное изменение их структуры и свойств, то такие трубы заменяют или подвергают восстановительной термической обработке. В результате термической обработки устраняются те глубокие изменения структуры и свойств, которые обусловлены процессами ползучести и старения металла в эксплуатации. Оптимальный режим восстановительной термической обработки для сталей 20, 16М, 12МХ и 15ХМ — нормализация (нагрев до 950— 1010 °С, выдержка 30—45 мин) и самоотпуск (охлаждение под слоем асбеста). При нагреве под нормализацию и во время выдержки происходит полная перекристаллизация [c.249]

При сварке конструкционных сталей — углеродистых и среднелегированных во избежание закалки, образования трещин, изменения структуры необходимо применять в зависимости от химического состава стали предварительный нагрев до 300° С с последующим после сварки отжигом или отпуском. При ручной электродуговой сварке следует применять преимущественно постоянный ток использовать электроды, обеспечивающие в металле шва необходимые свойства. Для повышения прочности сварного соединения в наплавляемый металл вводят в ряде сучаев легирующие элементы (Мп, 81, Сг, Т1 и др.), способствующие получению мелкозернистой структуры производят послойную проковку шва накладывают валики малого сечения производят местное охлаждение наплавленного металла теплоотводящими медными прокладками или водой во избежание перегрева зоны сварки [c.290]

Тепловое (и н т е р к р и с т а л л и ч е с к о е) ослабление — вызываемое интеркристаллическим окислением н другими пока недостаточно изученными факторами уменьшение главным образом пластических свойств, а также вязкости перлитных сталей, подвергнутых длительному нагр "жению при температурах выше порога (наинизшей температуры) рекристаллизации данного металла. Тепловое ослабление сопровождается структурными изменениями в виде интеркристаллических повреждений структуры и обнаруживается испытаниями на длительную прочность, а также определениями ударной вязкости при 20°. Интеркристаллическому ослаблению подвержены в той или иной степени почти все сорта углеродистых, мало- и среднелегированных сталей перлитного к.дасса . Полное устранение теплового ослабления достигается применением материалов, обладающих наряду с повышенным сопротивлением ползучести и длительной прочностью также повышенной химической стойкостью при высоких температурах [50]. [c.227]

Все стандартные нержавеющие стали легко поддаются горячей обработке путем ковки, прессования, штамповки или экструзии, хотя эти стали, в особенности сорта, содержащие никель, жестче , чем низколегированные или углеродистые стали. Для сплавов Ре— Сг и Ре—Сг-N1 обычно используют температуры 1100—900° С и 1200—900 С соответственно. Для достижения оптимальных механических свойств, а иногда и коррозионной стойкости, после формовки обычно проводят термическую обработку. Для мартенситных сталей, как правило, применяют нормализацию и отпуск (воздушное охлаждение от температуры аустенитизации, а затем повторный нагрев до определенной температуры ниже точки образования аустеннта), отжиг (охлан дение в печи от температуры аустенитизации) или простой отпуск. Для ферритных сталей обычно применяют нагрев до 750—800° С с последующим воздушным охлаждением, а аустенитные стали чаще всего нагревают до 1000— 1100° С с последующим воздушным охлаждением или закалкой (в зависимости от марки стали и поперечного сечения изделия). При больших сечениях изделий во избежание растрескивания не следует допускать резких изменений температуры в ходе нагрева и охлаждения ферритных сталей, а также мартенситных сталей в закаленном состоянии. Аустенитные стали очень стойки к растрескиванию, но сильные градиенты температур могут вызвать коробление. [c.28]

При нагреве стали во время сварки до температуры ниже Тотп никаких изменений в структуре и механических свойствах стали не происходит. Нагрев в интервале температур от Тотп ДО вызывает дополнительный отпуск стали, сопровождаемый понижением ее прочности и твердости по сравнению с этими же характеристиками исходного металла, при соответствующем повышении пластичности. Электрический нагрев значительно ускоряет процессы отпуска, заметно сказываясь на свойствах стали даже в условиях контактной сварки, при которой длительность теплового воздействия очень мала. [c.61]

Нагрев наклепанной стали вызывает возвращение ее механических и физических свойств к отожженному состоянию. При этом наблюдается повышение свойств, характеризующих пластичность, и понижение свойств, характериЗ ующих прочность. При сравнительно низких температурах нагрева это явление не сопровождается изменением микроструктуры и называется возвратом . Однако при возврате наблюдаются изменения в кристаллической решетке. На рентгенограммах деформированных металлов линии отражений размыты, а на рентгенограммах металлов после возврата они четкие. Это доказывает, что при возврате уменьша- [c.408]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...