Паропроводные трубы

Рассмотрим результаты испытаний металла паропроводных труб в исходном состоянии и после эксплуатации в течение 10 ч при температурах 540—550 °С (рис. 2.3). В связи с существенным влиянием на жаропрочность исходной термической обработки сравнение процессов ползучести в металле в исходном состоянии и после длительной эксплуатации проводилось при одинаковой исходной термообработке и в одинаковом структурном состоянии. Видно, что для всех рассмотренных структурных состояний кривая длительной прочности эксплуатируемого металла лежит ниже соответствующей кривой длительной прочности исходного состояния. [c.54]

Паропроводные трубы 4—35 Паропроницаемость л. к. пленок 190 Пасты абразивные 264, 268, 266 Пасты герметизирующие 225 [c.342]

Применительно к паропроводным трубам состав стали подкорректирован по С до 0,10—0,16% Сг до 1,1—1,4% Мо 0,9—1,1 % и V до 0,20—0,35%. [c.24]

Нормальная длина паропроводных труб >8 м коллекторных 4,8 м при мерной длине. [c.427]

Фиг. 80. Схема общего расположения оборудования вспомогательной паровой машины Коломенского завода 2 — цилиндры — паропроводные трубы 3 — запорный вентиль 4 — паровой регулятор (паровой питательный кла-

Окислы марганца, кремния и алюминия переходят из жидкого металла в шлак. Однако некоторое их количество остается в стали, образуя цепочки хрупких окислов. В ответственных элементах котлов, например в паропроводных трубах, количество этих включений ограничивается техническими условиями. [c.41]

Следует отметить, что в сварных соединениях паропроводных труб с литыми деталями из аустенитной стали ЛАЗ (корпуса арматуры, литые тройники и т. д.) трещины практически не возникают. На специальном стенде к литым деталям были приварены в заводских условиях с поворотом стыка отрезки труб. Эти стыки показали достаточно высокую эксплуатационную надежность. [c.200]

За 100 тыс. ч эксплуатации суммарное увеличение наружного диаметра паропроводных труб вследствие ползучести не превышает 1%- Следовательно, уменьшение толщины стенки из-за ползучести также не превышает 1%, тогда как допуск на толщину стенки трубы составляет -1-20 до —5%- Очевидно, что само по себе такое утонение не может быть признано опасным, тем более что трубы паропроводов поставляются трубопрокатными заводами по весу и имеют обычно плюсовый допуск. [c.256]

Остаточную деформацию паропроводных труб из ау-стенитных сталей измеряют непосредственно на самих трубах и поэтому бобышек к ним не приваривают. [c.274]

Толстостенные паропроводные трубы часто гнут в горячем состоянии. При нагреве под гибку труб из перлитных сталей либо один конец трубы, либо оба остаются холодными, а участок, который должен быть согнут, нагревают до температуры выше температуры перехода его структуры ib аустенит. Затем трубу гнут и охлаждают на воздухе. Через некоторое время ее подвергают высокому отпуску. Термомеханический цикл воздействия на металл трубы при горячей гибке может сказаться на свойствах металла гиба, согнутого с нагревом. [c.388]

Выносные циклоны, применяемые в настоящее время, выполняются из цельнотянутых паропроводных труб нормального сортамента. Пароводяная смесь при различных типах вводов поступает [c.53]

На рис. 4.12 изображена конструкция однотрубного циклона с двухступенчатой сепарацией пара, выполненного из паропроводной трубы наружным диаметром 0630 мм. Расширенная вставка выполняется из двух штампованных полусфер, которые в дальнейшем должны свариваться между собой. Размеры циклона с такой расширенной вставкой должны выбираться из условия, что р = р2 = рз, где F и р2 — плош,ади сечения I и II ступеней сепарации Fz — минимальная площадь кольцевого сечения между цилиндрическим сопловым аппаратом и внутренним диаметром расширенной вставки (рис. 4.12). Такие условия обеспечивают возможность поддержания по всей высоте циклона постоянной осевой скорости подъема пара, что уменьшает возможность срыва и уноса влаги [c.62]

Выносные циклоны, применяемые в настоящее время в испарительных контурах паровых котлов, выполняются для котлов низкого и среднего давления из цельнотянутых паропроводных труб нормального сортамента из углеродистой стали, для котлов высокого давления — из легированной стали. В настоящее время наружный диаметр выносного циклона ограничивается имеющимся сортаментом и составляет 426 мм. Донышки циклонов могут изготовляться плоскими точеными или при заводском изготовлении штампованными сферическими. Толщины стенок циклона и донышек выбираются в каждом отдельном случае по расчету на прочность по нормам Госгортехнадзора в соответствии с давлением пара. Обычно эта толщина в котлах низкого, среднего и высокого давления колеблется от 10 до 35 мм. Пароводяная смесь при различных типах вводов поступает внутрь циклона тангенциально, благодаря чему происходит закручивание потока пароводяной смеси и центробежное отделение влаги в циклоне. В настоящее время наибольшее распространение получили два типа ввода пароводяной смеси улиточный (ОРГРЭС) с наружной и внутренней улитками (рис. 3-9,а) и тангенциальный ввод с помощью приварных цилиндрических штуцеров (ЦЭМ) (рис. 3-9,6.) Изменение эффективности работы циклонов в зависимости от указанных типов ввода пароводяной смеси в эксплуатации и проведенными промышленными испытаниями не установлено, однако недостатками улиточного ввода являются повышенная потеря на входе и сложность изготовления. Практика эксплуатации и проведенные исследования работы циклонов показали, что допустимая нагрузка циклона или же значения [c.71]

Если стены выполняются из плотного бетона, то толщина их должна быть не менее 400 мм. Они должны быть защищены от разрушающих ударов загружаемых изделий путем устройства направляющих, установленных по верхнему периметру камеры. Паропроводные трубы также должны быть расположены в защитном канале. По верхнему периметру (обрезу) стен должен устанавливаться хорошо выверенный водяной или песочный затвор из швеллера, в который опускается ребро крышки. Во избежание прорыва пара под швеллером к последнему приваривается вертикальное ребро, заделываемое в кладку стен. Крышка выполняется жесткой, чтобы ее коробление не нарушало действия затвора. Чтобы предупредить падение капель на изделие, крышка должна "быть теплой она может для этой же цели иметь небольшой наклон к горизонту в обе стороны, что также [c.283]

Из стали указанных марок изготовляют трубы для пароперегревателей, а из сталей 316 и 347 также и паропроводные трубы. В частности, последние две марки стали были применены при изготовлении паропроводов для нескольких энергетических установок США с высокими температурами пара. При этом, как видно из табл. 4-9, на двух электростанциях участки паропроводов с небольшой разницей в температурах пара выполнены из разных марок стали. [c.130]

Циклоны выполняют ш паропроводных труб с тангенциальным вводом труб пароводяной омеси (фиг. 3-22,а). МЭИ рекомендует вваривать патрубки для пароводяной смеси радиально и устанавливать внутри циклона вставки, направляющие пароводяную смесь на стенки циклона (фиг. 3-22,6). [c.65]

ПОВРЕЖДЕНИЯ ПОВЕРХНОСТЕЙ НАГРЕВА И ПАРОПРОВОДНЫХ ТРУБ [c.119]

Пример 50. Стальная паропроводная труба при температуре + 15° С, имеет длину 25 м. Через эту трубу пропускают пар, нагревающий ее до температуры 10(F . Какова при этом будет ее длина в сво бодном состоянии Чему будут равны напряжения в трубе, если она не может удлиняться [c.89]

Вместе с тем одним из главных требований к надежности элементов оборудования является возможность раннего выявления дефектов. С этих позиций металл со структурой сорбита отпуска не является надежным. С позиций эффективности диагностики в целях обеспечения надежности оптимальным структурным состоянием стали 12X1МФ для паропроводных труб является феррито-сорбитная структура, состоящая из 30—40% сорбита отпуска и феррита. [c.18]

Анализ приведенных экспериментальных данных показывает, что с точки зрения жаропрочности целесообразно разделить паропроводные трубы из стали 12Х1МФ на три структурные группы трубы с феррито-сорбитной структурой, трубы с феррито-карбидной структурой и трубы со структурой сорбита отпуска. [c.49]

Для стали 12X1МФ уравнение типа (3.25) получено в результате статистической обработки испытаний металла 30 промышленных плавок испытания проведены при разных температурах, всего испытано 622 образца металла паропроводных труб, максимальное время до разрушения превышало 30 000 ч. Уравнение долговечности типа (3.26) имеет вид [c.108]

Наиболее слабым звеном основного металла трубных систем являются зоны гибов паропроводных труб. Поэтому важно определить, с какой вероятностью можно ожидать разрушения [c.109]

Для другой промышленной партии металла паропроводной трубы стали 15Х1М1Ф, испытанной при сложном напряженном состоянии, получено следующее уравнение долговечности [c.151]

На паропроводной трубе / натянута гибкая лента 3 из аустенитной стали 12Х18Н12Т, один конец которой неподвижно закреплен на хомуте 2, установленном и закрепленном с помощью болтов на паропроводе, а другой конец связан с подвижным штоком 4 устройства для изменения натяжения ленты 5. [c.226]

Исследование проводилось на паропроводных трубах из стали 12МХ, 12Х1МФ, 15Х1М1Ф. Изучено влияние температуры, фазовой перекристаллизации, миграции границ зерен и растворения карбидов на процессы залечивания. [c.250]

Жаропрочные хромистые стали производят в виде сортового проката, поковок и отЛивок, Из сортового металла изготовляют главным образом лопатки и крупежные детали для паровых турбин 113 ]. Крупные поковки используют при пролзводстве турбинных дисков и роторов [27], мелкие — для различной арматуры. Путем отЛивки из 12%-ных хромистых сталей изготовляют цилиндры турбин [72]. ропрочные стали мартенситного класса также начинают применяться в котлостроении для паропроводных труб. [c.154]

Рис. 3-10. Зависимость поперечного сужения металла коваяо-сверленой паропроводной трубы диаметром 273X48 мм из стали 15Х1М1Ф от времени при испытании на длительную прочность (температура испытания 570 С).

Если первоначально соответствие между структурой и жаропрочностью ставилось многими исследователями под сомнение, то в настоящее время имеется уже достаточный опыт лабораторных исследований и эксплуатации, подтверждающий это соответствие все паропроводные трубы, замененные в процессе эксплуатации из-за ускоренной ползучести, имели нерекомендованную структуру. [c.119]

В сварных тройниковых соединениях паропроводов из ковано-сверленых труб из стали 12Х1МФ с толщиной стенки 65 мм, а также из ковано-оверленых и катаных труб из стали 15Х1М1Ф с толщиной стенки 45 мм, сваренных электродами ЦЛ-27, были обнаружены трещины после различных сроков эксплуатации в пределах от 5 до 13 тыс. ч. Аналогичные трещины наблюдались в кольцевых сварных стыках паропроводных труб как после эксплуатации, так и сразу после изготовления. Трещины берут начало в наплавленном металле и распространяются как по металлу шва, так и по основному металлу. [c.121]

Опробование стали Х18Н9Т, содержащей меньше никеля, оказалось неудачным. Все без исключения стыки паропроводных труб из этой стали имели после небольшого срока эксплуатации глубокие трещины. [c.198]

Для образцов паропроводных труб из углеродистой к молибденовой сталей ударная вязкость должна быть не менее 6 кГ-Mj M , для образцов паропроводных труб из хромомолибденовой и хромомолибденованадиевой сталей — не менее 5 кГ mJ m . [c.223]

Если позволяет мощность трубогибочного станка, гибку паропроводных труб из стали 12Х1МФ стремятся производить в холодном состоянии. После холодной гибки для устранения наклепа и снятия остаточных на- [c.234]

Г ибы паропроводных труб из аустенитных сталей проходят после холодной гибки аустениза-цию с нагревом в печах до 1 050—1 100° С, выдержкой в течение 1 ч и охлаждением на воздухе. [c.237]

За кпитерий допускаемой деформации паропроводных труб из какой-либо стали можно принимать величину длительной пластичности образцов, испытываемых на длительную прочность при растяжении. Обычно при сроках испытания более 10—15 тыс. ч длительная пластичность изменяется незначительно, сначала несколько снижаясь, а затем наблюдается некоторое ее повышение. Необходимо, однако, иметь в виду, что при сложнонапряженном состоянии металла, характерном для труб при нагружении их внутренним давлением, усилиями от самокомпенсации и внешними нагрузками, остаточная деформация при разрушении получается меньше, чем при испытании образцов из той же стали в условиях одноосного растяжения. Это относится к разрушению как при кратковременном нагружении, так и вследствии исчерпания длительной прочности. Поэтому при определении допускаемой деформации для условий эксплуатации длительную пластичность образцов, испытанных в лабораторных условиях при одноосном растяжении, следует разделить на коэффициент запаса порядка 3,5—4. Для установления допускаемой в эксплуатации деформации необходимо испытывать металл нескольких плавок одной и той же стали и ориентироваться на плавки с наименьшей длительной пластичностью. [c.252]

Результаты испытания на длительную прочность металла паропроводных труб из стали 12Х1МФ на образцах диаметром 10— 5 мм и на образцах диаметром 5 м м, вырезанных из половинок образцов большего диаметра [c.253]

Рис. 6-11. Бобышки и скоба для замера ползучести паропроводов, а —схема расположения бобышек на паропроиоде б — бобышка для непосредстпен-ной приварки к трубе в — бобышка с резьбовой втулкой для установки первоначального размера г — скоба для измерения остаточных деформаций паропроводных труб / — бобышка со втулкой 3 — бобышка без втулки 3 —корпус 4 и 5 — губки б — место маркировки.

При наблюдении МО ЦКТИ за структурой металла гибов паропроводных труб неоднократно отмечались случаи, когда структура на одном прямом участке соответствует рекомендованной для стали 12Х1МФ, а в гибе и на другом прямом участке —структура нерекомендованная. Это говорит о том, что при нагреве под гибку на котельном заводе иногда нарушают заданный температурный режим. [c.391]

Для котлов трех- и четырехбарабаиных в норму расхода материалов по позиции, Котельные и паропроводные трубы следует ввести коэффициент 1,2 [c.286]

Для корнваллийских, ланкац[ирских и чугунных отопительных коглов в нормы расхода материалов следует ввести коэффициент 0,7, а по позиции Котельные и паропроводные трубы -коэффициент 0,2 исключается расход цветных металлов [c.286]

Безбарабанный вариант. При безбарабанном варианте выполнения сепарационных устройств комбинированного котла КВ-ГМ-180 для сепарации пара потребуется установка четырех однотрубных выносных циклонов, выполненных из паропроводных труб 0 635Х X Г4 мм. При осуществлении в этих циклонах двухступенчатой сепарации пара и паропроизводительности каждого циклона /)ц = = 50 т/ч осевая подъемная скорость, в циклоне при давлении 23 кгс/см составляет о 4,15 м/с, что является допустимым, как показали проведенные исследования [18] на промышленном циклоне. Уравнительные емкости выполняются также из труб 0 635X14 мм. При установке двух уравнительных емкостей длиной 7,6 м каждая и использовании для большего запаса [c.159]

Конвективный перегреватель выполнен параллельноточным для того, чтобы по возможности уменьшить температуру выходных участков змеевиков. Один з меевик перегревателя был составлен из кусков опытных змеевиков, проработавших до этого около 20 ООО ч в котле, и из двух участков новых сталей (ЭИ-7(26 и чехосло-в а ЦК а я х ро м ам ар г ан цов ов ан а д и ев а я сталь). Главным итогом работы поре-конструкции опытного котла является практическое освоение всей технологии плав ки новой аустенитной стали, изготовления трубных загото)во К, прокатки труб для перегревателя и паропроводов, и зготавления на ЗиО змеевиков, камер паропроводных труб, сварки — контактной и электродуговой, термической обработки и т. п. [c.72]

Одно из последних исследований по паропроводным трубам из стали 12Х1МФ было поспящено вопросу о повреждаемости труб в процессе эксплуатации [Л. 16]. Исследовались трубы паропровода первичного тракта (140 ат), однако полученные зависимости в основном применимы и для паропроводов промежуточного перегрева. Исследовалось исходное состояние металла, имеющего нормальные свойства, и сравнивалось с состояниями после 10 000 ч эксплуатации (при 140 ат и 565° С) на электростанции, а также после дополнительного старения стали, находившейся в указанной зкоплуатации или взятой из исходного состояния. Старение производилось под напряжением 8 кг/мм при 575° С в течение 100—5000 ч непосредственно после эксплуатации или 500—5 000 ч после того, как сталь, находившаяся в эксплуатации, была подвергнута восстановительной термической обработке (нормализация плюс отпуск). Сопоставление результатов, полученных в этих стадиях, дано в табл. 4-3. В этой таблице показано перераспределение (сравнительно незначительное) легирующих элементов стали по данным карбидного анализа, выполняющегося в процессе старения образцов труб. [c.121]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...