Превышение температуры

Стальная труба с внутренним диаметром 2ri=4 см и наружным 2 2 = 8 см нагревается так, что температура внутренней поверхности Tj = 300°С, а наружной Tj = 200°С. Определим температурные напряжения в трубе, считая, что по толщине стенки температура изменяется по линейному закону. При расчете примем Е = 2 10 кгс/см р, = 0,3 а = 125 10 . Превышение температуры внутренней поверхности над наружной T = Ti — Т = = 100°С. [c.459]

Многообразие конструкций ЭМУ специального назначения [7, 19, 25, 28], их зависимость от условий применения делают невозможной ориентацию на некоторую типовую конструкцию всего устройства в целом и отдельных ее элементов. Облик конструкции формируется с учетом большого числа разнообразных факторов, среди которых габаритные размеры, масса, момент инерции, стоимость, применяемые комплектующие изделия, допустимые превышения температур, используемые способы охлаждения, вибрации, шумы и др. Расчеты, как правило, носят характер проверок ранее сформированной конструкции. [c.176]

Все изменения, вносимые в конструкцию деталей и узлов, могут приводить к изменениям их механической прочности, центров масс, механических деформаций, превышений температуры конструкции и т.д. Поэтому проработка конструкции ЭМУ должна сопровождаться необходимыми поверочными расчетами. В частности, для маховика в связи с увеличением его диаметра необходимо проверить механическую прочность, а также оценить деформацию от действия центробежных сил. При изменении конфигурации крышки необходимо определить ее осевую жесткость. [c.201]

Наиболее простым и часто применяемым в технических расчетах законом изменения температуры является линейный закон. Пусть Т — Т — Т2 обозначает превышение температуры внутренней поверхности цилиндра над температурой наружной поверхности. Тогда линейный закон изменения температуры по радиусу цилиндра выразится формулой [c.483]

Поэтому максимальная температура нагрева под деформацию должна быть хотя бы немного ниже температуры начала интенсивного роста зерен (собирательной и вторичной рекристаллизации). Особенно опасно превышение температуры для нелегированных углеродистых сталей, в которых слабо проявляется барьерный механизм торможения миграции границ. [c.541]

Неподвижная черпательная трубка 9 имеет свободный конец, загнутый напротив движения кольцевого слоя жидкости. Поэтому жидкость попадает в черпательную трубку и по каналам в неподвижной втулке 10 поступает во внешний круг циркуляции турбомуфты. Во время движения по внешнему кругу циркуляции жидкость омывает тепловое реле ТР-200, которое при превышении температуры 100—120° С отключает приводной электродвигатель. [c.237]

Важно обеспечивать соответствие температур образца и горячего спая термопары, не допуская превышения температуры спая над температурой образца, и обеспечивать постоянство температуры по длине образца. [c.15]

Рис. 6-10. Превышение температуры обмоток над температурой К бака малогабаритного трансформатора как функция нагрузки go трансформатора для различных заполняющих жидкостей

Для возникновения кипения всегда необходим некоторый перегрев жидкости, т.е. превышение температуры жидкости tm над температурой насыщения ts при заданном давлении р. Этот перегрев, как показывают опыты, зависит от физических свойств жидкости, ее чистоты, давления, а также свойств граничных твердых [c.102]

Для возникновения кипения всегда необходим некоторый перегрев жидкости, т. е. превышение температуры жидкости относительно температуры насыщения при заданном давлении р. Этот перегрев, как показывают опыты, зависит от физических свойств жидкости, ее чистоты, давления, а также свойств граничных твердых поверхностей. Чем чище жидкость, тем более высоким оказывается начальный перегрев, необходимый для возникновения кипения. Известны опыты, в которых тщательно очищенные жидкости, лишенные растворенных газов, удавалось перегревать без вскипания на десятки градусов при нормальном давлении. Однако в конце концов такая перегретая жидкость все же вскипает, причем кипение происходит крайне бурно, напоминая взрыв. Теплота перегрева жидкости расходуется на парообразование, жидкость быстро охлаждается до температуры насыщения. Высокий начальный перегрев, необходимый для вскипания чистой жидкости, объясняется затрудненностью самопроизвольного образования внутри жидкости начальных маленьких пузырьков пара (зародышей) из-за значительной энергии взаимного притяжения молекул в жидкости. [c.110]

Исследование влияния периодических превышений температуры (до 50 °С) и периодических частых нагрузок показало, что среднее значение долговечности Ас = 0,7. [c.195]

Величина является заданным превышением температуры некоторой точки твердого тела, по отношению к которому определяется величина температуры в фиксированной точке тела. Симп- ПВ [c.617]

Превышение температуры нагреваемой поверхности, погруженной в жидкость или омываемой жидкостью, над температурой насыщения на определенную величину (А н к) приводит к образованию пара на поверхности (кипению жидкости). Значение А н к. при которой начинается кипение, зависит от большего количества факторов (давления, скорости движения жидкости, недогрева, материала поверхности, ее шероховатости, краевого угла смачиваемости, количества растворимых в жидкости газов и т. д.). В общем виде А н-к не определяется. Для частных случаев значения А/д. приведены ниже. [c.61]

Аварийная защита обеспечивает отключение электропитания стенда при повышении давления до 240 бар, снижении давления до 20 бар (диапазон давлений может изменяться в зависимости от условий опыта), превышении температуры стенки перегревателя до 950 °К и стенки ЭУ до 1000°К. Аварийный сброс газа производится в нейтрализатор 19. [c.42]

По этой оси определяются координаты точек, в которых рассчитывается температура. Предполагается, что скорость перемещения источника в направлении оси Хо превышает скорость распространения тепла, т. е. превышение температуры впереди источника равно нулю. [c.378]

Конструкция терморегулирующего вентиля должна обеспечить превышение температуры мембраны над температурой патрона, что достигается вводом тёплой жидкости вблизи мембраны, выполнением корпуса из нетеплопроводных материалов и пр. [c.702]

Пределы превышений температур (з ° С) длл отдельных частей электрических машин при максимально допустимой температуре окружающего воздуха (35 С) по ГОСТ 183-41 [c.32]

Пределы превышений температур в °С при максимальной допустимой температуре окружающего воздуха в 35" С, установленные ГОСТ 18о-41, приведены в табл. 11 для классов изоляции А и В. [c.33]

Согласно ГОСТ 183-41 применение для обмоток изоляции из хлопка, шелка, бумаги и других подобных материалов без пропитки или погружения в масло не рекомендуется в тех случаях, когда изоляция выполнена этим способом, пределы допускаемых превышений температур, указанные в табл, 11 для класса А, должны быть снижены на 15" С. [c.33]

Для обмоток, изолированных материалами класса ВС и соприкасающихся с ними железных сердечников и других частей, пределы допускаемых превышений температур устанавливаются на 15" С больше пределов, указанных в табл. 11 для материалов класса В. [c.33]

Для обмоток, изолированных материалами класса СВ, пределы допускаемых превышений температур повышаются по сравнению с указанными в табл. 11 для материалов класса В соответственно повышению теплостойкости лаков, применённых при изготовлении изоляции класса СБ. [c.33]

Для изолирующих материалов класса С пределы для превышения температуры не устанавливаются. [c.33]

Фиг. 9. Диаграмма для определения допустимого превышения температуры -с при а — односменной работе

На рис. 7 представлены для ряда металлов зависимости деформаций схватывания и на рис. 8 удельных давлений схватывания от температуры. Из них следует, что при повышении температуры деформации и удельные давления схватывания снижаются, падая для большинства чистых металлов при превышении температуры порога рекристаллизации до очень низких значений. Особенно ярко это проявляется для серебра и меди. Следует заметить, что на образцах серебра в опытах ни окисных, ни наклепанных в результате очистки щеткой пленок не было. Тем не менее зависимость деформации схватывания от температуры весьма яркая. Этим подтверждается, что способность к схватыванию металлов определяется не наличием более твердых поверхностных пленок, как это утверждают некоторые исследователи [6], [7], а свойствами самих металлов или сплавов и условиями деформирования. Высказанное выше положение было подтверждено также при деформировании серебряных образцов в капсулах, из которых воздух был удален до остаточного давления 10 мм рт. столба, а также при деформировании медных толстостенных капсул, воздух из которых был также удален, а стенки их играли роль образцов. Этими опытами было также установлено, что чистый аргон практически не влияет на проявление схватывания при выбранной схеме деформирования. Если какие бы то ни было пленки существуют на поверхностях или создаются искусствен-ио, то они естественно оказывают действие на проявление схватывания. [c.80]

Превышение температуры перлитного превращения, связанное с превращением структуры металлической основы в аусте-нит, не обеспечивает достижения поставленной цели. Для определения температуры отжига чугуна, исходная структура которого состоит из перлита и феррита без включений структурно свободного цементита, можно использовать эмпирическую формулу [c.709]

Условие Гг > на горячей поверхности стенки противоречит механизму конвективного нагрева, поскольку превышение температуры Тг> t означает наличие непосредственно над стенкой массы газа, имеющей температуру меньшую, чем температура поверхности, и тогда не ясно, как осуществляется нагрев стенки. Превышение температуры > > на внешней поверхности стенки возможно при наличии, помимо конвективного подвода теплоты, еще достаточно мощного ее радиащюн-ного нагрева (см. рис. 6.19, в). [c.155]

Состав металла шва оказывает существенное влияние на сопротивляемость ОШЗ, однако механизм влияния шва на ОШЗ еще недостаточно изучен. Эффективно применение сварочных материалов, имеющих более низкие температуры кристаллизации, превращения аустенита, чем у основного металла, а также имеющих повышенную растворимость водорода и пониженный коэффициент его диффузии. Этими эффектами отчасти можно объяснить значительное повышение сопротивляемости ОШЗ трещинам при применении аустенитных сварочных материалов вместо ферритоперлитных. В отношении ферритоперлитных сварочных материалов имеются данные, что оптимально превышение температур распада аустенита в шве над температурой распада аустенита в ОШЗ на 80... 100 К. [c.543]

Если точность расчетов невелика из-за отсутствия необходимой информации, а расчеты достаточно сложны, целесообразно провести планируемый эксперимент на натурных образцах изделий или их физических М9делях. Так, например, для расчета превышения температуры якоря авиационного синхронного генератора с принудительным воздушным охлаждением и мощностью 60 кВ-А получаем выражение [c.99]

Основными среди них являются ограничения, которые можно рассматривать в качестве ресурсов, отпушенных для разработки и оптимизации объекта. Это, например, ограничения по габаритным размерам, массе, превышениям температур различных элементов ЭМУ и т. д. При снятии этих ограничений оптимизация, как правило, теряет смысл. К основным ограничениям относятся также требования к уровню показателей объекта, характеризующих качество его функционирования, например таких, как быстродействие, коэффициент полезного действия, номинальный и пусковой моменты и т. д. Тем самым основные ограничения определяют сущность задачи оптимизации. [c.144]

Высокий уровень электрического сопротивления изоляции проходных изоляторов во влажном воздухе внутри термовла гокамеры поддерживается с помощью специального обогрева изоляторов (рис. 7-6). Термовлагокамера имеет двойные стенки / обогрев обеспечивается обогревательной рубашкой 4. Проходные изоляторы 3 для измерительных вводов могут быть выполнены из полистирола, фторопласта или другой влагостойкой пластмассы. Они снабжены обогревателями 5. Мощность обогревателей должна быть такой, чтобы создавать на поверхности проходного изолятора местное превышение температуры в 3—4 °С по отношению к температуре воздуха в камере. Это препятствует конденсации влаги на поверхности изолятора и обеспечивает высокое электрическое сопротивление между измерительными вводами 2. [c.142]

На рис. 13.12 приведена зависимость температурной депрес-сии А д от массовой концентрации для некоторых растворов электролитов. Из рисунка видно, что для всех представленных здесь растворов крутизна кривой At =f( ) увеличивается с ростом концентрации. Следовательно, при одной и той же разности концентраций у поверхности пузыря и в основном объеме жидкости Ас = са—с превышение температуры насыщения у поверхности пузыря над ее значением в основном объеме Д н=4п—с ростом концентрации становится больше. Для растворов Ata естественно назвать избыточной температурной депрессией, так как она представляет собой разность значений Д д у поверхности пузыря и в основном объеме раствора [183]. Очевидно, что с ростом избыточной температурной депрессии уменьшается истинный перегрев жидкости, а следовательно, и интенсивность теплообмена. Однако избыточная температурная депрессия может увеличиваться только до тех пор, пока раствор у поверхности пузыря не станет насыщенным (сп = снас) [183]. Если этому условию отвечает какое-то значение = i, то для раствора, растворимость которого не зависит от температуры, при изменении исходной концентрации от = i до с = снас вбличина Д н = нп—может только уменьшаться, так как рост ta будет происходить при неизменном значении tim- [c.358]

Данные рис. 50 показьгаают, что при плавлении титана можно достичь превышения температуры центральной зоны расплава на 300 °С над температурой плавления т и при температуре поверхности гарнисажа на 300 °С ниже пл- [c.107]

Если же соотношение между газообразными и твердыми продуктами окисления таково, что твердых продуктов достаточно для заполнения образующихся при уносе газообразных продуктов пустот или ненатого больше, то материал склонен к самозалечиванию пор II дефектов. Выталкивание окисла из пор приводит к образованию наростов на поверхности покрытия. При этом желательно, чтобы имело место незначительное превышение температуры окисла по отношению к поверхности, что приводило бы к его расплавлению, растеканию на поверхности и залечиванию микродефектов. Для этого покрытие доляшо хорошо смачиваться расплавом окисла защищаемого материала. [c.94]

Значительные сложности в оценке остаточного ресурса по жаропрочности возникают для пароперегревательных труб. Условия работы пароперегревателей таковы, что при эксплуатации часто имеет место превышение температуры металла сверх расчетной. Работа при высоких температурах приводит к развитию в металле пароперегревателей таких разупрочняющих процессов, как возврат и рекристаллизация, рост карбидных частиц. Все это способствует трансформации структуры стали. Например, в стали 12X1 МФ происходит переход феррито-сорбит-ной структуры в феррито-карбидную, что снижает жаропрочные свойства стали. [c.58]

Основными факторами, определяющими влияние перегрева, являются его продолжительность и степень превышения температуры по сравнению с расчетной. В случае многократного изменения температуры на исследуемом отрезке времени необходимо знать суммарную длительность пребывания на верхних температурных ступенях. При известной длительности пребы- [c.181]

Зона / несет информацию в виде светового табло о причинах аварийной остановки агрегата, к которым относятся аварийная загазованность в боксе укрытия или отсеке агрегата пожар в боксе или отсеке агрегата превышение температуры смазочного масла на выхлопе газогенератора, на нагнетании, на сливе подшипников нагнетателя, подшипников газогенератора, смазочного масла газогенератора превышение перепада давления на воздушном фильтре и давления на нагнетании, уровня жилкссти в пылеуловителе, частоты вращения вала силовой турбины низкое давление смазочного масла ТНД или газогенератора низкий уровень смазки в маслобаке нагнетателя, уплотнения неисправность противообледенителя газогенератора неисправность положения кранов нагнетателя уменьшение частоты вращения вала газогенератора, силовой турбины высокая вибрация по узлам ГПА осевой сдвиг валов ГПА незавершенная последовательность операций. [c.61]

Зона // несет информацию о причинах предаварийного состояния агрегата, к которым относятся открытое положение двери входного воздуш ного фильтра высокий перепад давлений на воздушном фильтре и фильтре смазочного масла нагнетателя общая загазованность или в отсеке газогенератора низкое давление топливного газа, смазочного масла засорение фильтра топливного газа неисправность вентилятора газогенератора, противопомпажной системы, подогревателя топливного газа превышение температуры на нагнетании, смазочного масла, на выхлопе газогенератора, на сливе подшипников нагнетателя неисправность кожуха газогенератора неправильное положение переключателей в центре управления двигателями превышение уровня жидкости в пылеуловителе, перепада температуры на выхлопе газогенератора низкий уровень в маслобаке смазки нагнетателя, в баке уплотнения нагнетателя, смазочного [c.61]

Яо5о0, где г — сопротивление контакта при нормальной температуре а — температуЬный коэффициент сопротивления о — превышение температуры нагретого слоя — коэффициент теплопроводности 5о — поверхность охлаждения, то [c.274]

При наличии неравномерности распределения пара он в одних трубках течёт с большей скоростью, что не является отрицательным явлением, а в других — с меньшей. В последнем случае уменьшается значение коэфициента внутренней теплоотдачи <22 и увеличивается превышение температуры стенки над температурой пара, а так как одновременно растёт и величина последней, то в результате легко могут быть превышены и пределы температур, определяющих условия безопаснойработы труб, что может повлечь аварийные повреждения пароперегревателя. Особенно тяжёлыми в этом отношении могут быть последствия при применении относительно небольших скоростей пара в пароперегревателе и поднятии ко- [c.60]

Длительная и часовая мощности относятся к температуре окружающего воздуха 25° С. Нормами устанавливается допустимое превышение температуры частей двигателя над температурой окруягающей среды. [c.456]

Нагрев и допустимые нагрузки. Тепловой расчёт обмотки якоря и катушек двигателя представляет сложную задачу [4], и на практике обычно пользуются косвенными факторами, определяющими превышение температуры. Для якоря таким фактором является — произведение линейной нагрузки на плотность тока. Значения его для часового режима самовентилированные машины — от 1500 до 1600 для изоляции класса А и 1750— 1800 для класса В машины с независимой вентиляцией и быстроходные самовентилированные — от 2100 до 2300 для клас-са В закрытые ма- д/ шины — 900 для гаусс класса А и 1100 гоооо для класса В. [c.472]

Превышение температуры частей аппаратов над температурой окружающего воздуха при испытании аппаратов в номинальном режиме не должно превосходить для катушек из изолированного провода класса А—65°С по термометру, 85° С по сопротивлению, класса В — 85° С по термометру, 105° С по сопротивлению, для сплошных стыковых контактов — 75° С, для щёточных контактов — 30° С, для сопротивлений константановых и чугунных — 350° С, фех-ралевых — 450° С, для выходящего воздуха на расстоянии 25 мм от кожуха сопротивлений — 175° С. [c.492]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...