Длительность нагрева

Двучлен в скобках учитывает интенсивность теплоотдачи с поверхности коэффициент Ь = 2p/ yS 1/с р — коэффициент теплоотдачи, кал/см с °С и /3 — коэффициенты, пропорциональные безразмерным длительностям нагрева, определяемые по номограмме (рис. 120) в зависимости от безразмерной температуры а [c.237]

Длительность нагрева выше определенной температуры может быть рассчитана в следующем порядке. [c.243]

По вычисленным значениям р, 0 и bt по номограммам рис. 122 находят относительную длительность нагрева и вычисляют длительность нагрева околошовной зоны 1-го слоя выше температуры Т по формуле [c.244]

Определяют длительность нагрева околошовной зоны последнего слоя выше температуры Т приближенно длительность нагрева выше температуры Т для околошовной зоны последнего слоя может быть получена из соотношения [c.244]

Разбирая процесс кристаллизации твердого раствора по диаграмме, приведенной на рис. 96, мы видели, что состав твердого раствора и жидкости изменяется непрерывно. Ранее выделившиеся кристаллы более богаты тугоплавким компонентом, чем образовавшиеся позднее при меньшей температуре. Твердая фаза в процессе равновесной кристаллизации должна быть все время однородной, поэтому предполагается, что процесс выравнивания состава твердой фазы (путем диффузии) не будет отставать от процесса кристаллизации. Однако обычно при кристаллизации твердых растворов первые кристаллы имеют более высокую концентрацию тугоплавкого компонента, чем последующие. Вследствие этого ось первого порядка дендрита содержит больше тугоплавкого компонента, чем ось второго порядка, и т. д. Междендритные пространства, кристаллизовавшиеся последними, содержат наибольшее количество легкоплавкого компонента, и поэтому они самые легкоплавкие. Описанное явление носит название дендритной ликвации. Состояние дендритной ликвации является неравновесным, неоднородный раствор имеет более высокий уровень свободной энергии, чем однородный. При длительном нагреве сплава дендритная ликвация может быть в большей или меньшей степени устранена диффузией, которая выравнивает концентрацию во всех кристаллах. [c.138]

На рис. 108,а показана микроструктура литого сплава с дендритной неоднородностью, а на рис. 108,6 — структура того же сплава с выравненной концентрацией в результате длительного нагрева при высоких температурах. [c.138]

Для уменьшения дендритной ликвации прибегают к диффузионному отжигу слитков перед прокаткой, который состоит в длительном нагреве стали при весьма высоких температурах (1000-1200°С). [c.409]

Контактную точечную сварку углеродистых и легированных сталей выполняют на мягких режимах, т. е. длительным нагревом током и быстрым удалением заготовок из машины для избежания [c.232]

При длительных нагревах до 700—900° С или при медленном охлаждении с 900—950° С в хромоникелевых сталях образуется хрупкая интерметаллидная а-фаза. Эта составляющая выделяется по границам зерен, что придает сталям значительную хрупкость. [c.269]

Длительность нагрева t может быть выражена через безразмерные критерии времени тг и тз [c.216]

Для расчетов длительности нагрева и термического цикла при сварке трением можно считать источник теплоты равномерно распределенным по сечению и неизменяющимся во времени. [c.248]

После длительного нагрева. [c.550]

Если обозначить через X восстановленную на стадии возврата долю изучаемого свойства, Т и т — абсолютную температуру и длительность нагрева, то [c.303]

Если эти условия не соблюдаются, то при длительном нагреве в области средних степеней деформаций может возникнуть второй максимум величины зерна. Степень деформации, при которой он возникает, менее строго фиксирована и в зависимости от величины зерна, ко- [c.337]

Индукторы для нагрева плоских поверхностей можно разделить на два типа. В основе индукторов первого типа лежит петля, ПЛОСКОСТЬ которой параллельна нагреваемой поверхности (рис. 11-4, а). Индуктирующие провода 2 создают свои зоны нагрева, которые могут сомкнуться при большой глубине слоя и длительном нагреве. Для повышения КПД и коэффициента мощности индукторы снаб- [c.181]

Фиг. 67. Механические свойства отлитого в землю и термически обработанного (Т4) сплава АЛ7 при повышенных температурах после длительных нагревав при температурах испытаний

Фиг. 71. Механические свойства отлитого в землю и закаленного (Т4) сплава АЛЬ при повышенных температурах после длительных нагревов при температурах испытаний I — предел прочности 2 — предел текучести.

Фиг. 75. Механические свойства отлитого в землю и термически обработанного (Т5) сплава АЛ9 при-повышенных температурах после-длительных нагревов при температурах испытаний / — предел-прочности 2 —предел текучести-

Фиг. 78. Механические свойства модифицированного отлитого в землю сплава АЛП после длительных нагревов при температурах испытаний.,

В случае обработки очень массивных толстостенных деталей, отлитых из сплава, содержащего алюминия в количестве 8,5 — 9,0%, длительность выдержки при пагреве деталей перед закалкой может оказаться необходимым увеличить до 32 час. Длительность нагрева тонкостенных деталей, отлитых в кокиль, может быть умень нена до 6 час. [c.149]

Смолы и пластмассы, отвердевающие при нагреве во время прессования, сохраняющие в дальнейшем в горячем состоянии приданную им форму и не требующие специального охлаждения для затвердевания, называются т е р м о р е а к т и в н ы м и. Смолы и пластмассы, не затвердевающие при длительном нагреве, способные к изменению приданной им формы при повторном нагреве и давлении называются термопластичными. [c.63]

Из формулы (2-3) видно, что в чистом виде режим с постоянной температурой поверхности осуществлен быть не может, так как для этого в момент включения удельная мощность должна быть бесконечно большой. Практически температура поднимается быстро в течение промежутка времени, который значительно меньше, чем общая длительность нагрева, а затем температура поддерживается постоянной. Начальное значение удельной мощности может быть в 10—20 раз больше, чем конечное. [c.26]

Для повышения нагревостойкости полиэтилена возможно подвергать его воздействию ионизирующих излучений (например, потока электронов от ускорителя электронов или от радиоактивного изо-юпа кобальта Со ) при этом происходит частичное сшивание цепей молекул полиэтилена благодаря наличию в них уже упомянутых двойных связей, т. е. образование пространственной структуры. Облученный полиэтилен при кратковременном нагреве до 200 °С ещ,е сохраняет механическую прочность около 1 МПа, достаточную для сохранения формы изделия, если оно не подвергается внешним механическим усилиям (см. рис. 5-5, кривая 2). Длительная нагрево-стойкость полиэтилена, ограниченная его тепловым старение. , может быть оценена для облученного ПЭВД примерно значением 105 С, а для облученного ПЭНД она еще выше. Для сравнения напомним, что длительная нагревостойкость обычного необлученного полиэтилена не выше 90 С (табл. 6-3), Так как облученный полиэтилен более тверд, чем необлученный, и формовка его была бы затруднительна, облучению подвергаются уже отформованные изделия так, например, полиэтиленовая пленка или изолированное полиэтиленом кабельное изделие для сшивания непрерывным процессом может пропускаться с определенной скоростью сквозь облучающий поток электронов. [c.110]

Таким образом, для определения длительности нагрева выше температуры Т сначала рассчитывают максимальную температуру тах, до которой нагревался металл в данной точке. Затем вычисляют безразмерную температуру 6 и по номограмме рис. 120 находят /з или /3. После этого, определив предварительно q , соответствующую принятому режиму сварки или наплавки, по формуле (48) или (49) определяют длительность нагрева Многочисленные исследования позволили определить диапазон скоростей охлаждения металла зоны термического влияния Awoxn, в котором не возникают треш ины и получается удовлетворительное сочетание механических свойств (табл. 61). [c.237]

Если обрабатывается мягкий материал (дерево, пластмассы, ЦЕ етные металлы), или при обработке стали и чугуна применяются малые скорости резания и стружка имеет малое сечение, то в единицу времени на процесс резания затрачивается мало энергии. Если обработка происходит при больших скоростях резания, обрабатываются твердые металлы и стружка имеет большое сечение, то в этих случаях в единицу времени затрачивается много энергии. Механическая энергия в процессе резания превращается в тепловую, режущая кромка инструмента сильно нагревается (до красного каления) при тяжелых условиях резания. Для такого инструмента главное требование— сохранение твердости при длительном нагреве, т. е. сталь должна обладать красностойкостью. [c.411]

Эта температура не является постоянной физической величиной, как, например, температура плавления. Для данного металла (сплава) она зависит от длительности нагреиа, степени предварительной деформации, величины зерна до деформации и т. д. Температурный порог рекристаллизации тем ниже, чем выше степень деформации, больше длительность нагрева или меньше величина зерна до деформации. [c.56]

В некоторых сплавах (например, Си — Аи, Fe — А1, Fe — Si, Ni -- Mn и др.), образующих [ipn высоких температурах растворы 3aMenteHHH (с неупорядоченным чередованием атомов компонентов), при медленном охлаждении или длительном нагреве при определенных температурах протекает процесс перераспределения атомов, в результате которого атомы компонентов за[пшают определенные положения в кристаллической решетке (рис. 53). [c.81]

Повышение температуры нагрева под закалку (или увеличение длительности нагрева) приводит к растворению карбидов, укрун-нению зерна и гомогенизации аустенита. Это способствует нош.ннению устойчивости переохлажденного аустенита, особенно и р шоне температур перлитного превращения, и уменьшению критической скорости закалки и увеличению нрокаливаемости стали. Однако чрезмерное повышение температуры нагрева для закалки увеличивает количество остаточного аустенита (рис. 128, в), что снижает твердость стали (рис. 128, б), приводит к сильному росту зерна и увеличению деформации обрабатываемых изделий. [c.202]

Аустенитные жаропрочные стали со структурой твердых растворов (например 09Х14Н16Б и 09Х14Н19В2БР), предназначенные для изготовления пароперегревателей и трубопроводов силовых установок, установок сверхвысокого давления, работают при 600—700 °С, их применяют в закаленном состоянии (закалка с 1100—1160 °С в воде или на воздухе). После закалки стали приобретают умеренную прочность и высокую пластичность. При длительном нагреве при 500—700 °С возможно выделение ст-фазы, которая охрупчивает сталь. [c.290]

В институте электросварки с участием сотрудников института металлофизики НАНУ проведены сравнительные исследования процессов массопереноса при различных способах сварки давлением — ударом в вакууме (УСВ) и контактной сваркой сопротивлением (КСС), выполняемой без использования защитных газовых сред или вакуума. В обоих случаях торцы из низколегированной стали нагревались го температуры 1100 С, а деформация выполнялась с повышенной скоростью (0,15 м/с). Нагрев деталей сечением до 500 мм КСС выполнялся на универсальной стыковой машине импульсами тока до 20000 А и длительности нагрева до 20 с, а нагрев образцов такого же сечения при УСВ производился электронно-лучевым нагревателем за 180 с. Время про1 екания процесса пластической деформации при КСС и УСВ составляло порядке 10 с. В обоих случаях величина деформа- [c.159]

Если длительность нагрева не превышает 1—2 ч, а температура нагрева не превышает 0,9 Т я, то степень укрупнения структуры Ккр/ исх колеблется в пределах [c.334]

ТЕМПЕРАТУРА И ДЛИТЕЛЬНОСТЬ НАГРЕВА. Зарождение и рост центров рекристаллизации являются термически активируемыми процессами. Для данной степени деформации зависимость Я и G от температуры описывается уравнениями Аррениуса N = Noexp —QnI JRT)-, G = Goexp —Qo RT), где и Qo — соответственно эффективные энергии активации процессов зарождения и роста центров. [c.338]

По экспериментальным данным для аустенитных и хрононикелевых сталей типа 18-10 (18-8) эта температура "провоцирующего нагрева" составляет 600.. 650 °С. При дальнейшем повышении температуры все больше сказывается увеличение скорости диффузии хрома в "обедненные" зоны и время до появления у стали склонности к МКК увеличивается. Кроме того, при высоких температурах и увеличении длительности нагрева наблюдается коагуляция карбида, что приво-Д1 Т к уменьшению склонности к ,1КК. Для с.талеГ nraa 18-10. эта температура аустенизации составляет порядка 1050...1100 С. [c.87]

Все три твердых раствора принадлежат к растворам типа внедрения. Феррит имеет решетку ОЦК, мягок, пластичен (НВ 65—130 о, = 300 Мн/м (30 кгс/мм , б = 30%), магнитен до 768° С. Сплавы железа с углеродом (до 0,5% С) теряют магнетизм выше изотермы МО, отвечающей точке Кюри (768° С). Аустенит кристаллизуется в решетку ГЦК он более тверд и пластичен, чем феррит (НВ 200—250 б = 40ч-50%), немагнитен. Цементит (Feg ) тверд, но хрупок (ЯВ > 800), имеет сложную орторомбическую кристаллическую решетку, магнитен до 210° С (точка Л о). Будучи метастабильным соединением при длительном нагреве выше 540° С, цементит обнаруживает стремление к разложению. При 1147° С и содержании 4,3% С образуется эвтектика (точка С на диаграмме), которая состоит из двух фаз аустенита и цементита такая смесь двух фаз называется ледебуритом. [c.103]

Фиг. 46. Механические свойства моди-фицированниго сплава АЛ2 при повышенных температурах после длительных нагревов при чемпературах испытаний.

Фиг. 57. Предел выносливости модифипироваииого, отлитого в землю и термически обработанного (Тб) сплава АЛ4 при повышоиных температурах после длительных нагревов при температурах испытаний.

Для сплошных н полых ннлиидров наиболее употребительных диаметров, а также для тонких пластин при длительном нагреве вследствие теплового подпора основная масса детали прогревается до недопустимо высокой температуры. Сказанное не относится к закалке больших валков холодной прокатки и других очень массивных деталей. По графикам рис. 10 можно ориентировочно определить режим нагрева для крупных деталей. Для деталей с меньшим диаметром или малой толщиной стенки [c.17]

Оно совершенно не деформируется даже при длительном нагреве при 200° С, не теряет прочности при нагреве до 120° С в течение 5 недель, в то время как полиамидное волокно резко снилсает прочность при нагреве до 120° С в течение нескольких дней. [c.129]

Отметим, что под термоэластичностью лаковой пленки (см. табл. 6-4) понимают время выдержки при повышенной температуре нанесенной на тонкую медную пластинку лаковой пленки толщиной 0,05 мм, по истечении которого она стареет настолько, что при изгибе вокруг стержня диаметром 3 мм дает трещины, заметные в лупу с пятикратным увеличением таким образом, термоэластичность характеризует стойкость лаковой пленки к тепловому старению. Другой критерий стойкости к тепловому старению — термостабильность — определяется по уменьшению массы пленки при длительном нагреве. Этот критерий учитывает совершенно иные физпко- [c.131]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...