Упругие шпинделя токарного станка

Рис. 4.89. Приспособление С. Ф. Юматова для расточки отверстий шестигранной формы на токарном станке. На шпинделе токарного станка устанавливается планшайба 1 с кулачком-копиром 2 и цанговым патроном 3 для закрепления изделия 5 вращением гайки 4. В резцедержателе 9 закрепляется вторая часть приспособления. Радиальное перемещение резцу 6, закрепленному в ползуне 7, сообщается тягой 13, соединенной шарнирно с болтом 8. Ролик 14 прижимается к профилю кулачка-копира 2 силой упругости пружины 10. Качающаяся опора тяги 13 может перемещаться с корпусам гайки 12 посредством винта П.

Особые преимущества имеет данный метод при настройке токарных многорезцовых станков. Необходимое положение резцов в радиальном и осевом направлениях определяется доведением их режущих кромок до соприкасания с соответствующими поверхностями эталона. Последний выполняется в виде обработанной детали и устанавливается на центрах станка. Размеры эталона должны выполняться с учетом упругих отжимов узлов станка под влиянием сил резания, зазоров в подшипниках шпинделя, а также высоты микронеровностей на обрабатываемой поверхности. Суммарное влияние перечисленных факторов можно учесть, вводя необходимую поправку к настроечному размеру и обработав несколько пробных деталей. [c.315]

Кинематическая схема токарного станка С-193 приведена на фиг. 23. Как видно из рассматриваемой схемы, электродвигатель через упругую муфту 1 передает движение приемному валу 2 шарикового бесступенчатого редуктора. Выходной вал 3 редуктора при помощи пластинчатой предохранительной муфты 4 передает движение на ведущий шкив 5. Пластинчатая предохранительная муфта предохраняет редуктор от перегрузки его при работе станка. Плоским ремнем движение от шкива 5 передается ведомому шкиву 6, установленному на шпинделе станка. [c.34]

Особые преимущества имеет данный метод при настройке токарных многорезцовых станков. Необходимое положение резцов в радиальном и осевом направлениях определяется доведением их режущих кромок до соприкасания с соответствующими поверхностями эталона. Последний выполняется в виде обрабатываемой детали и устанавливается на центра станка. Размеры эталона должны выполняться с учетом упругих отжимов узлов станка (суппорта, передней и задней бабок) под влиянием сил резания, зазоров в подшипниках шпинделя, а также высоты микронеровностей на обрабатываемой поверхности. Последнее соображение учитывается в связи с тем, что установка резца производится по дну впадин, а измерение выполняемого размера — по вершинам гребешков. Суммарное влияние перечисленных факторов можно учесть, вводя необходимую поправку к настроечному размеру. Последнюю проще определить опытным путем, производя обработку нескольких пробных деталей. [c.250]

При оценке влияния на точность обработки упругих деформаций системы станок—инструмент—обрабатываемая деталь наибольшие трудности представляет определение влияния упругих деформаций станка из-за разнообразия действующих в нем усилий и сложной формы ряда его основных деталей. Опыты показали, что на точность обработки влияет общая суммарная деформация отдельных частей станка. Деформации частей весьма разнообразны. Так, например, у задней бабки токарного станка происходит скручивание и смятие центра в середине станка имеют место кручение и изгиб станины у передней бабки — прогиб шпинделя и т. п. Однако все эти деформации складываются таким образом, что влияние общей деформации на точность обработки значительно ниже, чем можно было ожидать, судя по деформации каждой отдельной части станка. [c.65]

Расчетная схема системы заготовки токарного станка при обработке в центрах показана па рис. 56, б. Если заготовка вращающаяся (токарные, круглошлифовальные и т. п. станки), то она и ее опоры вследствие симметрии имеют одинаковые свойства по всем направлениям, проходящим через ее ось и лежащим в плоскости уОг. Тогда перемещения по осям у и г линейно зависимы. Вследствие этого можно ограничиться рассмотрением перемещений детали лишь в плоскости хОу, оказывающих наибольшее влияние на толщину срезаемого слоя металла. Такими перемещениями будут перемещения вдоль оси у и поворот около оси 2. Расчетная схема качественно не изменится, если рассматривать перемещения детали и вдоль оси г. Обрабатываемая деталь считается жесткой балкой на упругих опорах. Ее левая опора — стык между центровым гнездом и упорным центром, сам центр и его стык со шпинделем, правая опора — стык центрового гнезда, задний вращающийся центр и пиноль задней бабки. Корпус задней бабки считается жестким. Рассматриваются его перемещения вдоль оси у и поворот около оси г. [c.178]

Приспособление для испытания токарных станков на жесткость (рис. 2.27) состоит из кронштейна 6, зажимаемого в резцедержателе, нагружающего устройства /, установленного на кронштейне, динамометра 3 камертонного типа, насаженного на стержень винта нагружающего устройства, индикатора 4, динамометра 3, фиксирующего нагрузку, оправки с коническим хвостовиком (на рисунке не показана), которая при измерении жесткости системы закреплена в шпинделе станка, и индикатора 8, фиксирующего суммарное упругое отжатие системы под нагрузкой. [c.57]

Таким образом, изменение размера заготовки под действием нагрева достаточно ощутимо. Именно поэтому по предложению ПО Ижорский завод при ПМО крупных деталей на токарных станках между пинолью и плавающей гайкой шпинделя задней бабки станка необходимо устанавливать тарельчатую пружину, компенсирующую удлинение обрабатываемой заготовки и предохраняющую заднюю бабку от недопустимых перегрузок. Расчет упругости этой пружины должен проводиться с учетом формулы (104). [c.104]

Расчет погрешности обработки, вызываемой упругой деформацией элементов системы СПИД. При обработке цилиндрической поверхности детали, закрепленной одним концом в трехкулачковом патроне токарного станка (рис. 6.6), под воздействием равнодействующей силы Я система СПИД подвергается упругой деформации, при этом обрабатываемая деталь деформируется как балка, закрепленная одним концом, на свободный конец которой действует радиальная составляющая силы Я (сила Ру). В случае, когда жесткость детали много меньше жесткости шпинделя и суппорта, для расчета погрешности можно применять эквивалентную схему (рис. [c.133]

Наиболее распространенная схема пневматического зажимного приспособления для токарно-револьверного станка и станка-автомата (фиг. 60) имеет узлы, смонтированные на передней бабке станка, воздушный кран 1, соединяющий коммуникацию приспособления с главной магистралью, водоотделитель с фильтром 2, регулятор давления сжатого воздуха 9, манометр 10, пневматическую масленку /7, распределительный кран 12, муфту 5 для подвода воздуха, силовую воздушную камеру 6 с упругой диафрагмой (или цилиндр с поршнем), соединенную с фланцем 7 на конце шпинделя станка 8, зажимной патрон 13. Подвод воздуха от распределительного крана 12 к муфте 5 производится по трубам 3 и 4. [c.107]

Цанговый патрон с пневматическим цилиндром (фиг. 84) предназначен для зажима валиков при обработке на токарном, фрезерном и других станках. Патрон состоит из упругой цанги 1, полого штока 4 с конусом для цанги на конце, фланца 2 для укрепления на шпинделе станка, винта-упора 3. К фланцу прикреплен цилиндр 6, внутри которого имеется поршень 5. [c.137]

При измерении упругих перемещений, возникающих у вращающихся частей станка, например, деформаций шпинделя шлифовального круга под действием сил резания или отжатий патрона при токарной обработке, контактные измерения могут привести к быстрому износу контактирующих в процессе измерения поверхностей. В этом случае можно рекомендовать использование датчиков, работающих на бесконтактном принципе. Место встройки датчика, собственно, определяет его габариты. С этой точки зрения наиболее желательным является датчик с возможно меньшими габаритами и большой, по возможности, крутизной преобразования. [c.445]

Одним из возможных и более простых способов определения Ад является измерение относительного перемещения у/ двух сопряженных деталей, размеры которых входят в соответствующую размерную или кинематическую цепь технологической системы. В данном случае выбор источника информации заключается в определении такого стыка в технологической системе, упругие деформации которого наиболее полно отражают характер упругих перемещений на замыкающем звене. Например, при однорезцовом консольном растачивании отверстий в заготовках на горизонтально-расточных станках (ГРС) в общем балансе упругих деформаций > д технологической системы 70. .. 90 % составляют упругие деформации консольных оправок, на которых установлен режущий инструмент. При этом между и уо наблюдается зависимость, близкая к линейной, т.е. у =/(уо)- Таким образом, измеряя уо относительно шпинделя станка в процессе обработки, можно получить информацию уд. При таком способе получения информации следует учитывать передаточные отношения соответствующих звеньев, изменяющиеся при обработке. Например, если определять Ад для случаев обработки деталей в центрах станка (токарная, шлифовальная и др.) путем измерения относительных смешений узц заднего или у ц переднего центра, то нужно учитывать смещение точки приложения силы резания Р по длине детали. [c.219]

Скольжение ремня, зависящее от ряда причин и в части упругого скольжения неизбежное, не допускает постоянства передаточного отношения ременной передачи. Это исключает применение ее в тех случаях, когда передаточное отношение двух валов должно быть строго постоянным, как например, в кинематической цепи между шпинделем и ходовым винтом токарно-винторезного станка, в делительных цепях зубообрабатывающих станков и т. п. Этот недостаток ременной передачи обращается в ее преимущество перед передачами других типов в тех случаях, когда имеются основания ожидать внезапных перегрузок передачи при чрезмерном возрастании передаваемого усилия ремень начинает буксовать, предохраняя эти..ь [c.216]

Отличительными особенностями прецизионных токарных и токарно-расточных станков являются их большая жесткость (сопротивление упругим деформациям) и наличие высоких скоростей вращения шпинделя. Конструктивной особенностью токарно-расточных станков является то, что режущий инструмент закрепляется на шпинделе станка и совершает вращательное и поступательное движения, а обрабатываемая деталь неподвижно закрепляется на столе станка. Такая установка обеспечивает возможность обработки точных отверстий корпусных деталей. [c.216]

Еще интересный пример. В некоторых токарных станках посадка планшайбы на шииндель (см. ГОСТ 12594—67 12555—72 12593—72) осуществляется по двум жестким поверхностям. В этом соединении встречаются сначала конусные поверхности. Между сближающимися буртиками шпинделя и планшайбой при этом остается зазор 0,05 мм. Продолжая стягивать соединение болтами, мы этот зазор выбираем за счет упругих свойств стягиваемых элементов конструкции. [c.26]

Систематические погрешности имеют определенный, закономерный характер. Они возникают, например, от неточности станка в пределах норм точности по ГОСТу, упругих деформаций станка, детали и инструмента, износа инструмента в процессе резания и других причин. В большинстве случаев влияние систематических погрешностей можно учесть при проектировании технологического процесса. Правда, могут возникнуть значительные трудности например, непараллельность оси шпинделя направляющим токарного станка может вызвать при обтачивании вала конусность в одном направлении, а износ резца дает конусность в другом направлении, и погрешности могут взаимно погаситься, но может произойти и суммирование этих погрешностей. [c.14]

В настоящем разделе рассматриваются расчеты, выполняемые с упрощениями характеристики процесса резания и особенно упругой системы. Эти упрощения позволяют вести расчеты вручную без применения ЭВМ. Результаты таких расчетов могут быть достаточно точными, если конструкция станка и принятая схема обработки позволяют заменить сложную систему станка системой с одной или с двумя степенями свободы. В токарных станках это становится возможным, если, например, на шпиндель надет тяжелый патрон или в патроне закреплена тяжелая заготовка и неустойчивость теряется в первую очередь за счет системы заготовки. Аналогично, подобные упрощения можно сделать во фрезерных станках, если обработка ведется нежестким инструментом — например, концевой фрезой с большим вылетом. [c.130]

Податливость элементов технологической системы определяют г кснериментально и расчетным путем. Например, расчетным путем можно определить податливость заготовок простых форм, обрабатываемых на токарных станках, податливость расточных и фрезерных оправок, а также некоторых режущих инструментов. Так, податливость консольной расточной оправки можно рассчитать по формуле сопротивления материалов w,,,, = / /З/ /. , где / длина оправки от места крепления в шпинделе станка до точки приложения силы резания (рис. 11.10) — модуль упругости первого ряда (Е =2-10 МПа) 1х — момент инерции оправки (/х = rai /64 0,05i/ d — диаметр оправки). Податливость фрезерной оправки (без промежуточных колец) при установке фрезы посередине оправки можно определить по формуле о) ф= / /48 /х = 0,417/ V i/ , где/ — длина оправки между опорами d — диаметр оправки. Податливость оправки со ф с промежуточными кольцами можно определить по формуле Шоф = 0,417/ / Е di, где rfi — диаметр установочного кольца (см. рис. 11.8). Жесткость и податливость технологической системы взаимосвязаны с ее виброустойчивостью. Чем выше жесткость системы, тем, как правило, выше ее виброустойчивость. Погрешности обработки, вызываемые упругими деформациями технологической системы, значительно сокращаются при оснащении станков системами адаптивного управления (САУ) упругими перемещениями yi. САУ измеряют упругие перемещения и их колебания и вносят соответствующие коррективы в ход обработки, стабилизируя силу резаиия. [c.184]

Передвижение суппортов по салазкам осуществляется посредством винтов с гайками, аналогично суппорту токарного станка. Винты вращает рабочий при помощи ручных маховичков. На верхнем суппорте укреплена головка с горизонтальным валом, вращаемым через редуктор от мотора небольшой мощности. Другой конец вала /, снабженный шестерней 2 (фиг. 124), проходит через металлический, неподвижно закрепленный на головке диск 3 — эксцентрично к центру последнего. На ось диска 3 надевается крышка 4, могущая свободно вращаться. В стенке этой крышки устроены подшипники для шпинделей 5 (1 оличество их зависит от габаритав обрабатываемых деталей). Выходящий наружу конец каждого шпинделя представляет собою трубку с продольными разрезами, вследствие чего трубка обладает упругостью, достаточной для того, чтобы удержать надеваемую на нее деталь. На конце шпинделя, заключенном в коробку, насажена шестерня 6 всякий раз, когда деталь подводится к кругу, эта шестерня входит в зацепление с шестерней 2, насаженной на валу 1 редуктора и получающей вращение через вал от мотора. [c.165]

На макрогеометрию поверхностей уплотнения влияют способ получения и совершенство формы заготовок, наличие в них остаточных напряжений, характер закрепления при обработке на станке, особенности обработки резанием [13]. На точность обработки детали влияют вид обработки, точность и жесткость системы СПИД на форму торцовой поверхности, обрабатываемой на токарном станке (применительно к плоской уплотнительной поверхности) — неперпендикулярность верхних направляющих суппорта к оси вращения шпинделя, неравномерность Т1знашивания этих направляющих, изменение жесткости и упругого отжима системы в процессе перемещения резца от центра к периферии или наоборот. [c.121]

Рассмотрим пример расчета вариантов встройки дийамометри-ческого узла в систему СПИД токарно-винторезного станка для обработки жестких валов с управлением упругими перемещениями путем изменения величины продольной подачи. Обработку производят в центрах с односторонним поводком, заготовки из стали 45 диаметром 58 2 мм, I = 400 мм, геометрия резца а = 12°, 7 = 5°, ф = 45°, г = 1,5 мм, жесткости опорных точек координатных систем детали ( 2д), шпинделя ( 2 ) и инструмента 2 ) 468 [c.468]

Система адаптивного управления для тбкарно-копировальнбго станка 1Б-732. Токарный гидрокопировальный станок 15-732 предназначен главным образом для тяжелых токарных работ. На нем могут обрабатываться в центрах методом копирования ступенчатые валы диаметром до 320 мм и длиной до 2000 мм, различные гильзы, трубы и другие детали типа тел вращения. Станок оснащен основным копировальным суппортом, с помощью которого производится обточка детали по контуру, и одним или двумя подрезными суппортами, предназначенными для подрезания канавок. Копировальный суппорт станка имеет программное устройство, обеспечивающее возможность многопроходной обработки ступенчатых валов в автоматическом цикле. При этом частота вращения шпинделя и величина продольной подачи суппорта могут автоматически дискретно меняться. В условиях тяжелых токарных работ, производимых на станке 1Б-732, когда составляющая Рг значительно превышает Ру и Рх, в качестве регулируемой величины для управления упругими перемещениями может быть выбрана главная (тангенциальная) составляющая силы резания Рг, определяемая путем измерения потребляемой мощности. Эффективная мощность резания [c.590]

Конструкция шпннаельного узла высокоточного токарно-винтореЗ ного станка 1В616 показана на рис. 28. В опорах шпинде,1я / установлены гидродинамические подшипники скольжения 4 ]л 10 типа ЛОН-58, разработанные в ЭННМСе. В этих подшипниках на основании 4в на упругих ножках 46 находятся опорные сегменты 4а. Опорные сегменты 4а благодаря упругим ножкам имеют возможность самоустанав-ливаться в направлении вращения шпинделя и вдоль оси, что позволяет избежать увеличения кромочных давлений пр 1 несоосности рабочих поверхностей. Регулирование радиального зазора осуществляют упругим сжатием по торцам гайками 5 и /2 оснований, имеющих форму арки. Опорные сегменты работают в масле. Осевые усилия воспринимаются упорными подшипниками 2 и 6. Крышка 3 является опорой подшипника 2. Крышка 9 и кольцо 11 удерживают подшипник 10 от осевого смещения. Шкиву 8 сообщается вращения от коробки скоростей, находящейся отдельно в станине станка. Посредством зубчатой муфты 7 можно снимать вр-ащение непосредственно со шкива на шпиндель. [c.37]

На токарно-винторезном станке мод. 1S-250/1500 (КНДР) плавающим двухлезвийным расточным блоком диаметром 60,6 мм, оснащенным двумя круглыми сменными пластинами из твердого сплава Т15К6, растачивали отверстия в деталях типа "кольцо" из стали ШХ15 шириной 20 мм и соотношением диаметров 85/59,9 (мм/мм). Режимы растачивания скорость резания 8,6. .. 85,6 м/мин, подача 0,15. .. 0,43 мм/об, глубина резания 0,35 мм. С помощью упругой разрезной втулки кольцам задавалось смещение относительно оси шпинделя станка, равное е = 0,1 0,02 мм. Всего было обработано 60 колец, по 3 кольца для каждого сочетания скорости резания и подачи. [c.122]

При обработке заготовки в патроне (или цанге) (рис, 11,7, а) на токарных и токарно-револьверных станках податливость динамической системы в любом положении резца вдоль оси обрабатываемого изделия определяется по формуле ю = ( Ос-+-(о б (хо- -х)/ /Х )- - ЮООх /ЗЯ /, где Шс — податливость суппорта Ицби — податливость передней бабки и патрона, замеренная около кулачков патрона (сечение Б — Б) х — расстояние от кулачков патрона до точки приложения силы Ру резания хо — расстояние от кулачков патрона до центра поворота шпинделя и патрона, происходящего при приложении поперечной силы резания Е — модуль упругости материала заготовки I — момент инерции сечения заготовки вала. [c.181]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...