Коэффициент механического трения

Строго говоря, каждый диапазон а и 6 следует рассматривать в двух вариантах, потому что рабочий процесс гидротрансформатора не идентичен в зависимости от того, происходит ли переход на режим i= со стороны диапазона г<С1, т. е. при увеличении числа оборотов турбины, или со стороны диапазона г>1, т. е. при уменьшении числа оборотов турбины. Эта разница обусловлена изменением коэффициента механического трения в опоре реактора (если он расположен на механизме свобод него хода). Коэффициент трения уменьшается или возрастает в зависимости от того, переходит ли реактор из неподвижного состояния во вращающееся или наоборот. [c.170]

При перекачивании перегретых паров трубопроводы самым тщательным образом изолируют, и их тепловые потери незначительны, но все же характер изменения состояния перегретого пара в результате устранения теплообмена между потоком и наружной средой уже не является изотермическим. Не будет он и строго адиабатическим— даже в хорошо изолированной трубе условия будут отличаться от условий при обратимом адиабатическом изменении объема, так как турбулентность, возникающая при движении, переходит частично в тепло, которое изменяет уравнение энергии (энергия, переходящая в потери, возвращается в виде механической энергии). Таким образом, с одной стороны, температура пара имеет тенденцию к снижению по длине трубопровода в результате расширения пара, с другой стороны, — к возрастанию вследствие поступления тепла от потерь напора. В результате режим движения находится между изотермическим и адиабатическим. Поскольку температура пара меняется по длине паропровода, меняются также динамическая вязкость р, число Рейнольдса и в общем случае коэффициент гидравлического трения X. Однако вследствие значительных скоростей движения пара в паропроводах (десятки метров в 1 с) сопротивление относится чаще всего к квадратичной области, где X от Не не зависит. [c.295]

I системы электромеханической аналогии сходственной величиной для силы служит внешняя электродвижущая сила, то электрической моделью рассматриваемой динамической [системы может служить замкнутая цепь, в которой сумма электродвижущих сил равна сумме падений напряжений в элементах электрической цепи, соответствующих элементам моделируемой механической цепи (рис. 55, а). При этом массе соответствует индуктивность L, упругой силе — величина, обратная емкости конденсатора С, коэффициенту скоростного трения — сопротивление R. [c.112]

Выполненные теоретические и экспериментальные исследования функциональной зависимости перемещений при неполном проскальзывании от сдвигающей силы, удельного давления, качества поверхностей деталей и наличия смазки указывают на ее чрезвычайно сложный характер [341. Поэтому при расчетах колебаний сложных механических систем приходится пользоваться некоторыми усредненными значениями коэффициентов вязкого трения или поглощения, определенными на близких по конфигурации и нагруженности деталях. Так, в работе Д. Н. Решетова и 3. М. Левиной [35] приводится коэффициент поглощения энергии в плоском сухом стыке направляющих токарного станка ф=0,15 на частотах 15—100 Гц. Смазка контакта увеличивает коэффициент поглощения в три — четыре раза, причем одновременно увеличивается его динамическая жесткость в 1,5—2 раза. [c.82]

Статическое трение асбофрикционных материалов. При расчете и анализе работы фрикционных устройств в режиме статического трения (тормоза подъемнотранспортных машин, муфты сцепления, неподвижные фрикционные соединения и др.), при анализе механических релаксационных колебаний, возникающих в узлах трения, и во многих других случаях наряду с кинетическими фрикционными характеристиками необходимо знать статические характеристики, в частности коэффициент статического трения или трения покоя. [c.157]

Механические и деформационные свойства АПМ видов А и В зависят от температуры. С увеличением температуры изменяются и коэффициент их трения, и удельная скорость изнашивания [43]. Эти изменения происходят плавно вплоть до достижения критического значения температуры, которое зависит как от испытываемого материала, так и от условий испытания. При испытаниях на трение это значение зависит от теплообразования (которое определяется коэффициентом трения и условиями контактирования) и теплоотвода от поверхности трения (теплообмена). Значение теплоотвода определяется конструкцией узла трения. [c.33]

Рис. 10. Зависимость мощности на валу, индикаторной мощности, мощности трения и коэффициента механических потерь от давления на выходе из компрессора 1рц = 1,3105 Па ( о)шах = 2300 60 1с-1]

Мощности Л" и Nri, теряемые на преодоление механического трения во внешних подшипниках гидротрансформатора и дискового трения, пропорциональны скорости проскальзывания трущихся элементов и числам оборотов, если предположить постоянство коэффициентов трения. Исходя из уравнения (206) и (204) выражения для этих потерь можно записать следующим образом [c.195]

Здесь С — коэффициент демпфирования. В качестве примера для основно й гармоники махового движения можно принять С = = (1/8)7. Для хорошей сходимости коэффициент демпфирования должен быть близок к фактическому значению для данной степени свободы с учетом конструкционных, механических и аэродинамических демпфирующих моментов. Оценка демпфирования не обязательно должна быть точной, поскольку она добавляется к обеим частям уравнения. Действительно, поскольку истинное демпфирование в возмущающей функции g часто переменно во времени и нелинейно, введенный коэффициент вязкого трения должен быть аппроксимацией. Единственное назначение этого демпфирующего члена — избежать расходимости решения вблизи резонанса значение С не влияет на конечное решение. Далее, функция F оценивается в J точках по азимуту [c.695]

Второй член в (3.81) известен как коэффициент механической составляющей силы трения. Момент М рассчитывается из соотношения (3.56). Поскольку момент М зависит от параметра т] (см. соотношения (3.53), (3.54) и (3.56)), иг),в свою очередь, является функцией коэффициента трения /Хд (см. (3.9)), механическая составляющая зависит от Ца- Напомним, что коэффициент трения На во многом определяется свойствами контактирующих поверхностей и поверхностных пленок. Таким образом, на величину механической составляющей силы трения оказывают влияние процессы взаимодействия поверхностей на более низком масштабном уровне, включая и их молекулярное взаимодействие. На рис. 3.15 представлены зависимости безразмерного момента М/ Р1о), пропорционального механической составляющей [c.179]

Влияние основных факторов на давление при прокатке. Изменение среднего давления при прокатке является результатом влияния механических свойств металла и интенсивности действия главным образом продольных подпирающих напряжений 03 (рис. 26). С увеличением напряжения Од повышается среднее давление, увеличение коэффициента внешнего трения приводит к росту продольного напряжения ад и, следовательно, давлений. Особенно велико влияние внешнего трения при горячей или холодной прокатке тонких полос. Так, увеличение коэффициента трения с 0,05 до 0,15 может привести к повышению давления на 30—40%. [c.52]

Динамические характеристики колебательных систем. Наряду с кинематическими величинами частотой, периодом, фазой, амплитудой (см.стр. 114—116)— колебательная система характеризуется рядом динамических величин, среди которых кинетическая и потенциальная энергии и их единицы, рассмотренные выше. Важное значение имеют величины, характеризующие свойства реальной колебательной системы. Выведенная из состояния равновесия, система постепенно возвращается к нему, причем в зависимости от ее механических параметров (масса, коэффициент упругости, коэффициент, характеризующий трение или сопротивление среды) процесс возвращения может быть либо апериодическим, либо колебательным. [c.130]

Гидрогенераторы также имеют непроизводительные потери мощности, связанные с выделением тепла при прохождении в обмотках электрического тока и механическим трением вращающихся частей. Коэффициент полезного действия современных крупных гидрогенераторов т]г=0,95—0,97. [c.41]

Пластмасса КФ-3 получается горячим прессованием асбестового волокна, пропитанного резольной смолой. Имеет повышенные механические свойства, теплостойкость и большой коэффициент сухого трения применяется д,чя изготовления тормозных колодок малонагруженных авиационных колес. [c.192]

Здесь /1, У2 — моменты инерции роторов, Кх, К2 — моменты внешних механических сил, Л , — коэффициенты вязкого трения. В установившемся режиме [c.496]

Это неравенство показывает, что только за счет увеличения внешнего демпфирования по оси г (к и уменьшения коэффициента сухого трения (/о) можно добиться абсолютной устойчивости, независимо от значений других параметров механической системы. Подстановка значений коэффициентов (14) и (20) в неравенство (25) дает [c.63]

Потребляемая насосом мощность N, Вт) всегда больше эффективной, так как часть энергии расходуется на механическое трение в сальниках и подшипниках, на преодоление гидравлических сопротивлений при прохождении жидкости внутри насоса и т. п. Следовательно, общий коэффициент полезного действия насоса [c.56]

В опытах по трению резиновых образцов неоднократно наблюдался экстремальный характер зависимости коэффициента, силы трения от нагрузки и скорости скольжения. Возрастающий участок кривой связывают с окислительными процессами на поверхности резины при трении, а падающий — с переходом поверхностного слоя резины в вязко-текучее состояние или с уменьшением площади Лг в результате процессов структурирования при высокой температуре [1, 2, 3, 8]. По-видимому, при работе манжеты в условиях высоких температур происходят окислительные процессы в зоне трения, так как при наличии биения вала возможно проникновение пузырьков атмосферного воздуха в зону трения, а также механическое активирование химических процессов. [c.249]

Кедров С. С. Определение коэффициентов вязкого трения в элементах конструкций металлорежущих станков. — В кн. Рассеяние энергии при колебаниях механических систем. Киев, Наукова думка , 1972, с. 280—286. [c.194]

Силовое взаимодействие твердых тел оценивается по значению коэффициента внешнего трения. Поделив силу треиия на нормальную нагрузку, определяемую по формуле (26), и учитывая формулу (28), получим выражение для вычисления коэффициента внешнего трения, в котором учтены наиболее важные характеристики узла трения (режим работы, параметры то и р, механические свойства менее жесткого. материала трущейся пары 1, Е, контурные давления Рс, возникающие при нагружении, шероховатость поверхности более жесткого элемента трущейся пары Д, параметры Ь я х). Для наиболее распространенных видов механической обработки [c.30]

При упруг м ненасыщенном контакте, имеющем место в зоне контурных давлений, вычисляемых по (35) гл. 1, коэффициент трения [см. (74) гл. 1] является сложной функцией контурного давления механических свойств взаимодействующих тел, шероховатостей их поверхностей и их физико-химического состояния. В условиях ненасыщенного упругого контакта, когда взаимное влияние отдельных контактирующих микро-неровностей на процессы деформации в зонах фактического касания пренебрежимо мало, коэффициент внешнего трення вычисляется по (74) гл. 1. [c.186]

График изменения коэффициента внешнего трения покоя, вычисленного по (60), от различных параметров, определяющих взаимодействие ведомых и ведущих элементов фрикционной передачи, приведен на рис. 13, Наиболее интенсивно коэффициент внешнего трения во фрикционной передаче зависит от фрикционных параметров То и (5, от наличия или отсутствия смазочного материала и от механических свойств (твердости по Бринеллю) используемых материалов и шероховатостей поверхностей трения. Чем тверже менее жесткий из взаимодействующих элементов, тем меньше коэффициент трения и, следовательно, тем большее прижимное усилие требуется для реализации передаваемого вращающего момента. [c.239]

Значение коэффициента сопротивления качению в зависимости от дорожных условий находится в пределах от 0,014—0,015 (на хороших асфальтированных покрытиях) до 0,3—0,4 (на мягких грунтах) [15]. При движении машины по грунту энергия расходуется главным образом на механическое трение между его отдельными частями, которое возникает в результате наличия нормальных и сдвиговых деформаций грунта. Значение этих деформаций зависит от типа и состояния грунта, от условий движения и размеров шины, от нагрузки на колесо и от давления воздуха в шине. Большое влияние на деформацию оказывает удельное давление в зоне контакта. Наиболее эффективно влиять на изменение удельного давления можно регулированием давления воздуха в шине, что приводит к уменьшению давления на грунт и сокращению затрат работы на качение. [c.366]

При движении трущихся поверхностей все сопротивление сдвигу переносится в граничные пленки (рис. 48, б) и механическая составляющая коэффициента граничного трения в этом случае должна быть ниже, чем в предыдущем, поскольку сопротивление сдвигу материала граничных пленок меньше, чем металла поверхности. [c.165]

Причина этого обстоятельства заключается прежде всего в том, что снижение сопротивления грунтов сдвигу может зависеть от двух факторов, раздельное изучение которых представляет большие затруднения. Первый из них — изменение истинного коэффициента внутреннего трения и величины сцепления вследствие изменения физико-механических свойств грунта под действием вибраций. Имеющиеся экспериментальные данные показывают, что при сильных вибрациях это изменение может быть весьма значительным в водонасыщенных песчаных грунтах при их разжижении в процессе уплотнения под влиянием вибраций наблюдается почти полное исчезновение внутреннего трения. Не столь значительным, но все же достаточно существенным может быть снижение коэффициента внутреннего трения и в сухих песках при их уплотнении, а также в пластичных глинистых грунтах. Однако при слабых вибрациях изменения истинного коэффициента внутреннего трения и величины сцепления грунтов, по-видимому, бывают небольшими, а в некоторых случаях вовсе не имеют места. [c.72]

На вяешнее трение на границе раздела деталей, как на возможный источник тепла при ультразвуковой сварке, обращалось внимание и в более ранних работах [10], где показано, что угол падения волны на границу раздела пластмассы отличается от прямого, в результате чего в этом месте возникают продольные и поперечные волны причем как продольные, так и поперечные волны образуются и в первой, и во второй среде, однако находятся в противофазе. Возникающие продольные колебания вызывают интенсивное поверхностное трение на границе раздела свариваемых деталей, что приводит к быстрому разогреву пластмассы в этом месте и переходу ее в размягченное состояние. Образовавшаяся мягкая прослойка снижает коэффициент механического трения, однако, сама является средой, интенсивно поглощающей ультразвуковые механические колебания, что вызывает еще больший разогрев границы раздела пластмасс. [c.57]

Исследование температурных полей и деформаций. Исследования температурных полей нужны для оценки работоспособности узлов трения, теплостойкости и точности машии. Температура сказывается на работе узлов трении в связи с температурными изменениями зазоров, резким изменением вязкости масла, изменением свойсги поверхностных слоев материалов, особенно коэффициентов сухого трения. При высоких температурах понижаются механические свойства материалов, происходит тепловое охрупчивание и ползучесть. Температурные деформации существенно влияют на точность измерительных маптин, прецизионных станков и других машин. [c.481]

Однако этот метод недостаточно точен вследствие случайности выбора участков поверхности. Кроме того, игла профилометра-профилографа, как пра- вило, скользит не по вершинам микронеровностей, а по их боковым поверхностям, а малый радиус кривизны иглы огрубляет профилограмму. Этих недостатков лишен расчетно-экспериментальный метод. В этом методе пользуются расчетными зависимостями коэффициентов внешнего трения нокоя / и расстояний h между поверхностями детали и контр-образца от контурного давления рс и искомых параметров шероховатости в условиях пластического не[1асыщенного и нась(щенного контактов. Из всех физико-механических характеристик контактирующих тел, используемых при определении параметров шероховатости- поверхно-стн, необходимо знать лишь твердость НВ менее твердого образца и обеспечить заведомо меньшую HjepoxoBaTO Tb его поверхности по сравнению с более твердым образцом. [c.224]

Здесь X (f) — обобщенная координата механической колебательной системы, а — коэффициент вязкого трения, v — частота собственных колебаний линейной системы, ц — коэффициент, учитывающий малые отклонения восстанавливающей силы от линейного закона U — обобщенный коэффициент электромеханической связи преобразователя, R — активные сопротивления обмоток генератора возбуждения к — коэффициент чувствительности обратной связи по скорости колебащй, Us — [c.70]

Формулу для потерь напора (13-12) называют формулой Дарси . При установившемся равномерном течении hr представляет собой [ потерю механической энергии на единицу веса жидкости за счет превращения ее в тепло под действием трения. Размерность этих потерь кГ-м1кГ или просто м эквивалентной высоты столба рассматриваемой жидкости. Формула Дарси используется также и для труб некруглого сечения. Коэффициент сопротивления трения X зависит от формы и размера трубы, шероховатости стенок и числа Рейнольдса [c.286]

Механические свойства сыпучих материалов оценивают рядом параметров углом естественного откоса а, начальным сопротивлением сдвигу То, углом внутреннего трения ф, коэффициентами внутреннего трения f, внешнего трения бокового давления текучести Ат, размалываемости Лр, модулем деформации и др. [c.128]

Отношение эффективной мощности к. индикаторной называется механическим коэффициентом полезного действия двигателя. Для современных двигателей он равен 0,85— 0,90. Э( )фективная мощность двигателя повышается е увеличением степени сжатия, коэффициента налолиения цилиндров, объема цилиндров, числа оборотов коленчатого вала. На величину эффективной мощности влияет работа системы питания и зажигания, а также тепловой режим двигателя. При работе двигателя на холостом ходу эффективная мощность равна О, так как вся индикаторная мощность затрачивается нз механическое трение и работу вспомогательных механизмов. С увеличением числа оборотов коленчатого вала эффективная мощность увеличивается, так как улучшается наполняемость цилиндров, увеличивается среднее индикаторное давление. Но это продолжается до определенного нредела. При дальнейшем увеличении оборотов коленчатого вала двигателя давление в цилиндре падает из-за ухудшения наполнения цилиндров горючей смесью и резкого увеличения трения между деталями двигателя. [c.7]

Влияние первого фактора на стапень достоверности результатов решения не может вызвать каких-либо сомнений (например, точность значений исходных механических свойств металла, величина его сопротивляемости деформированию при данных температурно-скоростных условиях протекания процесса, значение коэффициента контактного трения и пр. [c.23]

Увеличение коэффициента внешнего трения при температурах, близких к нулю, по-видимому, объясняется появлением в снегу воды в жидкой фазе. Как отмечалось, влажность существенно влияет на физико-.механические свойства снега. Влажный снег характеризуется большой пластичностью. При разра ботке такой снег накапливается на отвалах плужпых машин и забивает выходные патрубки роторных снегоочистителей. [c.14]

Одним из эффективных способов использования фторопла-ста для подшипников является применение фторопластовых композиций с наполнителями. В этом случае увеличивается износостойкость подшипника и снижается коэффрщиеит трения, увеличивается теплопроводность, уменьшается хладотекучесть и линейное расширение. Изменяются и другие физико-механические свойства. Введением во фторопласт при переработке различных наполнителей получают композиционные материалы с новыми качественными свойствами. Наполнителями служат металлические порошки (бронза, медь, никель), минеральные порошки (тальк, ситалл, рубленое стекловолокно) и твердые смазки (графит, дисульфид молибдена, коксовая мука, нитрид бора). Применяемые в качестве наполнителей материалы по разному влияют на физико-механические и антифрикционные свойства фторопласта, имеют различную химическую стойкость, и поэтому выбор того или иного наполнителя зависит от условий работы подшипника. Так, при введении во фторопласт бронзового порошка в количестве 30 и 40% по массе теплопроводность материала увеличивается с 0,59-Ю- соответственно до 1,08-10" и 1,7-10 кал/(с-см-°С). Значительно повышает теплопроводность композиции графит (табл. 26). Твердые смазки в составе композиции существенно снижают коэффициент сухого трения. Разработаны фторопластовые композиции с комбинированными наполнителями, которые улучшают антифрикционные и физико-механические свойства и вместе с тем повышают теплопроводность и износостойкость. Обычно это достигают одновременным введением минерального пли металлического наполнителя и твердых смазок. Марки этих композиций приведены в справоч- [c.95]

В некоторых случаях прн вычислении удельных снл в направляющих скольжения удобно использовать коэффициенты внешнего трения. При упругом ненасыщенном контакте коэффициент внешнего трения в обшем виде опре,1,еляется по (74) гл. 1. При типичных видах механической обработки поверхностен трення направляющих коэффициент трения [c.206]

При обработке слоистых пластмасс с наполнителями из хлопчатобумажной и стеклянной тканей, а также бумаги, несмотря на то, что у всех этих пластиков связующим является фенолэ-формальдегидная смола, различие в силах достигает 25—35%. Это объясняется различными механическими показателями наполнителей, коэффициентами внешнего трения пластмассы и режущего инструмента, а также различным характером стружкообразован ия. [c.51]

Таким образом, минимальное значение коэффициента внещнего трения практически не зависит от микротопографии поверхности и определяется только физико-химическим состоянием поверхностей трения (параметры Тд и Р) и механическими свойствами менее жесткого из взаимодействующих твердых тел (агис> Во многих случаях обработки [c.99]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...