Демпфирование внешнее

При этом большое внимание уделяется определению динамического качества их несущих систем. В этом случае основными внутренними параметрами узлов является жесткость, масса и демпфирование, а внешними парамет- [c.56]

Конструкционное демпфирование в неподвижных соединениях. Наряду с внешними демпфирующими факторами на колебания механических систем заметное влияние могут оказать энергетические потери внутри самой конструкции (конструкционное демпфирование). Эти потери происходят из-за трения в кинематических парах, а также в соединениях типа прессовых, шлицевых, резьбовых, заклепочных и т. п. Хотя такие соединения принято называть неподвижными, в действительности при их нагружении неизбежно возникают малые проскальзывания по контактным поверхностям на соответствующих относительных перемещениях силы трения совершают работу. [c.282]

На практике широко применяется демпфирование нежелательных колебаний в контуре, на который действует внешняя сила определенной частоты, с помощью дополнительного контура, настроенного на эту частоту. Так устроены фильтры-пробки на промежуточную частоту в радиоприемниках, механические успокоители Рис. И.9. Зависимости Ч колебаний валов и т. д. и /о для консервативной ,, [c.250]

Из двух приведенных примеров видно, что автоколебания могут возникнуть вследствие наличия сухого трения и, разумеется, внешнего источника энергии. Вместе с тем вязкое трение подавляет автоколебания и одним из эффективных средств борьбы с ними в случае их нежелательности является демпфирование. [c.231]

В предыдущих двух главах рассматривались волны и колебания конструкций, состоящих из распределенных масс и податливостей (жесткостей), без учета демпфирования — важного параметра, характеризующего затухание волн и колебаний. Этот параметр обусловлен внутренним и внешним трением, излучением и другими причинами, вызывающими убывание акустической энергии в рассматриваемой конструкции. Во многих случаях эффекты потерь пренебрежимо малы, по в некоторых случаях пренебрежение ими ведет к большим ошибкам в расчетах. Так, амплитуда вынужденных колебаний на резонансной частоте существенно зависит от потерь (см. рис. 3.14). Так же сильно зависят от потерь и отклики произвольной колебательной системы на кратковременные нагрузки. Вследствие демпфирования часть энергии колеблющейся конструкции превращается в тепло и предоставленные самим себе колебания затухают со временем. Аналогичная картина наблюдается и при распространении волны в среде. Из-за внутренних потерь часть энергии волны идет на нагревание среды и амплитуда волнового движения уменьшается с расстоянием по мере распространения волны. [c.207]

Следует заметить, что при вычислении логарифмического декремента колебаний (или коэффициента потерь) в более сложных машинных конструкциях нужно принимать во внимание и так называемое внешнее трение. Этот вид потерь обусловлен трением в подвижных деталях машины, например в подшипниках, а также в неподвижных соединениях типа заклепочных, сварных, болтовых. Последние носят название конструкционного демпфирования. Теоретические оценки конструкционных потерь основаны на рассмотрении сухого трения и проводятся в настоящее время лишь в простейших соединениях [250, 263]. Для очень сложных машинных конструкций внешнее трение может оказаться преобладающим. Приведем экспериментально измеренные значения логарифмического декремента колебаний некоторых сложных машинных конструкций [85] [c.223]

Если на систему не действуют внешние нагрузки и нет демпфирования, т. е. все логарифмические декременты равны нулю, [c.106]

На фиг. 21 представлены формы вынужденных колебаний при различных частотах внешней возмущающей силы (параметрах а). Из рисунка видно, что при одной и той же внешней возмущающей силе в диапазоне некоторых частот возможны две устойчивые формы колебаний, которые могут отличаться по амплитудам в несколько раз (на это сильно влияет коэффициент демпфирования, 40 [c.40]

Чтобы подчеркнуть необходимость матричного подхода в исследовании сложного производства, приведем математическую модель сложного производства. В исследовании динамики нужно учитывать возможные силы. Не считая внешних сил (влияние внешней среды обозначим F (t)), следует учитывать силы инерции тх, демпфирования пх и упругие силы кх. Так поступают в линейной постановке задачи [11]. Если нужно учитывать нелинейный характер сил, то в приближенном анализе следует методом линеаризации свести задачу к линейному рассмотрению. [c.24]

В вопросе устойчивости вращательного движения вала большое значение имеют энергетические потери, вызванные внешним и внутренним демпфированием. Причиной внутреннего демпфирования является упругий гистерезис материала. Внешнее демпфирование зависит от сопротивления, которое оказывает окружающая среда колебательному движению вала. В целях упрощения задачи предполагаем линейную зависимость силы торможения от скорости. Мы вводим такое предположение потому, что оно в качественном и количественном отношении часто соответствует потребности практики. tf [c.27]

Большинство приближенных методов определения критического числа оборотов основывается на том, что при критическом числе оборотов без воздействия внешних сил и без демпфирования возникают бесконечно большие прогибы вала, но отношение прогибов в различных точках вала остается неизменным. При-расчете считают, что низшая критическая скорость не является очень чувствительной к заданной форме кривой прогибов, если последняя удовлетворяет условиям закрепления вала (опирание, защемление и др.). Поэтому в приближенных методах берут з основу кривую прогибов, которая возникает при статическом действии грузов, укрепленных на валу. Один из этих методов был изложен выше (см. 2.14). [c.59]

Часто наблюдается стремление пересчитать внутреннее демпфирование материала на эквивалентное внешнее демпфирование. Формула (6.62) позволяет убедиться в неправильности этих попыток. Работа всего вала выражается следующим образом [c.301]

Из формулы (6.20) следует, что, увеличивая внешнее демпфирование, можно достичь значительного уменьшения крутильных деформаций вала. Применяются демпферы с сухим и жидкостным трением. Ввиду того, что демпфер эффективен только тогда, когда [c.316]

Из уравнения (6.77) можно вычислить эквивалентный внешний коэффициент демпфирования R., который характеризуется тем, что при одинаковых угле поворо- [c.319]

Следует еще учесть то обстоятельство, что помимо внешнего демпфирования, вызываемого демпфером, каждая укрепленная на валу масса имеет свое внутреннее демпфирование. Система становится более сложной, и кривые, показывающие зависимость углов закручивания демпфируемой массы от частоты при различном коэффициенте демпфирования, не имеют общих точек пересечения (точек Р м К на фиг. 140). В связи с этим условия оптимальной настройки, отношение масс и оптимальный коэффициент демпфирования отчасти теряют свое значение. Тем более важно испытать демпфер самым тщ-ательны-м образом. [c.326]

Вычисление собственных значений. Полагая в уравнениях (3.54) отсутствующими демпфирование и внешние нагрузки, переходим тем самым к уравнениям МКЭ собственных колебаний конструкций [c.107]

Известные экспериментальные данные по демпфирующим свойствам конструкций представляют собой величины модальных коэффициентов демпфирования в долях от критического. Поэтому коэффициенты а и /3, входящие в уравнение (3.57), могут быть также определены через эти величины. Тем самым учитываются различные механизмы диссипации энергии, имеющие место в реальных конструкциях, и внутренние - за счет гистерезисных явлений, и внешние - конструкционные, обусловленные наличием зазоров, люфтов, разнообразных соединений и т.п. [c.112]

Если в конструкции возникает одна или несколько форм колебаний (рис. 1.13, г и д) при наложении внешнего возмущения, то комбинация спектров податливости конструкции, которая сама может иметь случайный характер для ряда однотипных конструкций, и спектр возбуждения могут породить большое разнообразие во взаимодействии. Например, если жесткость и масса системы подобраны соответствующим образом, то частота резонансного пика может совпасть с частотой дискретного пика возбуждающей колебание силы, что соответствует особенно большим перемещениям. На рис. 1.13, в показано, как влияет на передаточную функцию изменение жесткости и массы видно, что, увеличивая жесткость k динамическую реакцию в окрестности резонанса, но это не может уменьшить влияние отдельных всплесков в спектре возбуждения до тех пор, пока резонансная частота лежит в области одного из этих всплесков (что в любом случае нежелательно). Уменьшение всплесков и широкополосного спектра путем варьирования возмущениями эффективно сказывается на уменьшении амплитуды динамических перемещений при колебаниях, но это дело отнюдь не простое. [c.42]

Рис. 2.8. Демпфирование колебаний балки при помощи трения а —защемленные концы удерживаются трением б—двухслойная балка а —концы защемлены с помощью заклепок г —тренне о внешний упор.

Рис. 2.8. <a href="/info/7603">Демпфирование колебаний</a> балки при помощи трения а —защемленные концы удерживаются трением б—<a href="/info/195309">двухслойная балка</a> а —концы защемлены с помощью заклепок г —тренне о внешний упор.

С демпфированием (а следовательно, и способность демпфирующих устройств поглощать вредную энергию колебаний) существенно зависит как от температуры, так и 6т частоты колебаний. Поэтому ясное понимание существа воздействия как отдельных, так и комбинированных указанных факторов на демпфирующие свойства оказывается очень важным при конструировании специальных устройств. Наиболее важными внешними факторами [c.106]

Однако если рассматривается случай, когда балка (с пренебрежимо малым демпфированием) опирается на пружины, имеющие заметное демпфирование, что имеет место в том случае, когда упругие элементы изготовляются из эластомера с комплексным модулем и коэффициентом потерь г) 0,2, то метод нормальных форм колебаний становится менее удобным. Демпфирующие силы от каждой пружины приходится вводить как внешние силы, пропорциональные перемещению в пружине и находящиеся в фазе или противофазе со скоростью перемещения в пружине. Учет этих членов связывает уравнения и делает решение путем разложения по формам недемпфированных колебаний чрезвычайно громоздким. [c.180]

На этом примере были продемонстрированы некоторые преимущества метода передаточных матриц при исследовании вынужденных колебаний конструкций с демпфированием. Видно что передаточные матрицы позволяют использовать очень компактную форму записи уравнений, которая удобна для учета граничных условий и влияния внешних гармонических сил. [c.185]

Свирежев Ю.М., Сидорин А.П. Об устойчивости биологических сообществ под действием случайных факторов//Био-физика. - 1979. - Т. 24, N 4. - С. 741-746 для анализа проблемы устойчивости вольтерровских сообществ. Было показано, что, как правило, сообщество в случайной среде сохраняет устойчивость в том или ином смысле, если соответствующая детерминистская система асимптотически устойчива другими словами, сообщество должно обладать достаточно быстро и эффективно реагируюцщми механизмами демпфирования внешних воздействий, чтобы при случайных возмущениях сохранить устойчивость. [c.358]

Метод вспомогательных оторЗажений. Опнсанные выше критерии существования неподвижной точки и особенно критерий, основанный на принципе сжимающих отображений, в тех случаях, когда его удается применить, дает значительные, а ииогд ) и исчерпывающие сведения о поведении изучаемой системы. В качестве примера можно привести произвольную механическую систему с взаимными и собственными комбинированными трениями без падающих участков характеристик трения. К такой системе возможно применение принципа сжимающих отображений, позволяющее установить глобальную устойчивость многообразия состояний равновесия или периодических движений при воздействии на такую систему внешней периодической силы. Применение принципа сжимающих отображений позволяет установить существование и единственность вынужденных колебаний в системе с т 1к называемым конструкционным демпфированием. Соответствующие примеры могут быть продолжены, но все же они не очень многочисленны, поскольку далеко не всегда имеется сжимаемость. В настоящем разделе излагается метод вспомогательных отображений, позволяющий расширить применение критерия о существовании и единственности неподвижной точки на несжимающие отображения. Ради геометрической наглядности это изложение, как и относящиеся к нему примеры, будет ограничено двумерными точечными отображениями. [c.301]

Существуют разные варианты наложения защитной оболочки в виде трубки, внутри которой свободно лежит стеклянная нить в виде плотно наложеноболочки. Двухслойная защитная оболочка, внутренний слой которой выполнен из легкого полимерного материала (например, силиконовой резины), предназначена для демпфирования механических воздействий на стекловолокно со стороны внешнего полимерного защитного покрытия. [c.266]

Приведенный коэффицент демпфирования определяется ИЗ условия равенства работ, затрачиваемых на трение в амортизаторе и в эквивалентном демпфере, и в общем случае может быть нелинейной функцией перемещения у и скорости у. Внешнюю [c.334]

Сопротивление движению дислокации обусловлено периодическим строением кристаллической решетки и полями напряжений, вызванными ее дефектами [15, 278]. Приложение внешней нагрузки, достаточной для того, чтобы дислокация преодолела барьеры на пути ее движения, приводит к скорости движения дислокации, величина которой ограничивается только вязким демпфированием в соответствии с гипотезой Гранато— Люкке, так что сопротивление сдвигу при этом [c.28]

При трении фрикционных накладок по металлическому диску происходит вибрация диска в плоскости, перпендикулярной к плоскости диска. Чтобы уменьшить вибрации тормозов и сопровождающий их писк , фирма Girling применила составные тормозные диски. Для этого вне поверхности трения на цилиндрической поверхности внешнего диаметра диска делается канавка, в которую плотно вставляется стальной бандаж. Вследствие того, что в процессе торможения диск и бандаж имеют колебания различной частоты, в плоскости стыка этих элементов возникает трение, влияющее на колебания как по частоте, так и по амплитуде. Другим способом демпфирования вибраций является смещение центра давления на колодку (а значит и центра возникновения колебаний) в сторону вращения это достигается прокладыванием стальной фольги толщиной до 0,25 мм между колодками фрикционной и металлической, к которой крепится фрикционный материал. При этом в фольге делается вырез, что и приводит к смещению центра давления. По данным фирмы Girling, давление между асбо-фрикционной накладкой и диском при нормальной эксплуатации тормоза принимается до 35 кГ/см . [c.270]

I) силы трения в кинематических парах и внешнее трение между звеньями механизма и средой, относительно которой они движутся 2) силы внутреннего трения в материале упругих связей, а также силы трения, возникающие в местах контакта элементов неподвижных сочленений (эффгкт воздействия этих сил иногда называют конструкционным демпфированием). [c.97]

Пытаясь учитывать тот или иной вид демпфирования, следует иметь в виду, что формальный анализ вынужденных колебаний рассматриваемой системы сравнительно просто удается выпслнить лишь в случае линейного трения. Только в этом случае, как мы увидим дальше, система будет двигаться строго гармонически под воздействием гармонической внешней силы. [c.100]

Весьма важным фактором является демпфирование. Выше было сказано, что следует различать внешнее и внутреннее демпфирование. Ряд авторов пытался дать приближенную формулу для расчета сопротивлений демпферов, например, X. Гольцер i[100], Дж. Ф. Шенон [188], В. А. Туплин [210] и др. Однако полученные результаты являются неудовлетворительными и неодинаковыми у различных авторов. [c.298]

Коэффициент / , как видно, зависит от величины угла поворота Fi и был бы постоянным только лишь при показателе степени т = 0. Таким образом, строго говоря, нельзя пересчитать внутреннее демпфирование материала в эквина-лентное внешнее. [c.302]

Наибольшее влияние силы демпфирования оказывают на частоты собственных колебаний высших порядков [2]. Роторы многих современных высокоскоростных турбомашин, таких, например, как энергетические турбоагрегаты, улътрацентрифуги и некоторые другие, представляют собой гибкие гироскопические системы с рабочими режимами за 3—6-й критической скоростью. Как показывают теоретические исследования и опыты, такие системы принадлежат к так называемым автовращательным, т. е. потенциально самовозбуждающимся. Для них, по понятным причинам, изучение колебаний не может выполняться без учета сил внутреннего и внешнего трения. Только в этом случае возможно исследование вынужденных колебаний таких систем от неуравновешенности и возникающих одновременно с ними автоколебаний, а также условий, когда они сменяют друг друга. Это нозволя- [c.5]

Даже после того, как были даны пояснения по поводу многих внешних источников демпфирования, все еще остается очень большое число механизмов, с помощью которых энергия при колебаниях может поглощаться внутри некоторого малого элемента материала при его циклическом демпфировании. Мы не станем пытаться объяснить все эти механизмы, а остановимся на некоторых из них, представляющихся наиболее существенными. Эти механизмы приведены в табл. 2.1 [2.14] для тех диапазонов частот и температур, в которых они, как правило, наиболее эффективны. Все рассмотренные здесь маханизмы связаны с внутренними перестройками микро- или макроструктур, охватывающими диапазон от кристаллических решеток до эффектов молекулярного уровня. Сюда входят магнитные эффекты магнитоупругий и магнитомеханический гистерезис), температурные эффекты (термоупругие явления, теплопроводность, температурная диффузия, тепловые потоки) и перестройка атомарной структуры (дислокации, локальные дефекты кристаллических решеток, фотоэлектрические эффекты, релаксация напряжений на границах зерен, фазовые процессы, учитываемые в механике твердого деформируемого тела, блоки в по-ликристаллических материалах и т. п.) [2.15—2.18]. [c.77]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...