Трубы некруглые

Для труб некруглого сеч ения (например, прямоугольные, овальные и др.) потери напора на трение по длине выражаются общей формулой [c.235]

В турбулентном потоке скорость резко изменяется в пределах вязкого подслоя (см. 52) и профиль скорости является более заполненным по сравнению с параболой Пуазейля для турбулентного течения в трубе средняя скорость Шо = 0,8шт, а для параболы Пуазейля Wo— = 0,5wm (см. также рнс. 14.9 и 15.2). На этом факте основано применение формул, используемых для коэффициента трения и теплоотдачи, для труб некруглого поперечного сечения, при этом вводят эквивалентный диаметр, определяемый формулой [c.388]

Для труб некруглого поперечного сечения [c.37]

Для труб некруглого сечения в формуле (4.2) — (4.10) вместо диаметра d подставляется значение гидравлического диаметра [c.40]

ТЕПЛООТДАЧА ПРИ ТЕЧЕНИИ ЖИДКОСТИ В ТРУБАХ НЕКРУГЛОГО ПОПЕРЕЧНОГО СЕЧЕНИЯ, В ИЗОГНУТЫХ И ШЕРОХОВАТЫХ ТРУБАХ [c.217]

А. Теплоотдача в трубах некруглого поперечного сечения. Ъ настоящее время наиболее хорошо изучена теплоотдача в круглых трубах. Расчет теплоотдачи в трубах некруглого поперечного сечения часто сводят к определению той же величины в некоторой эквивалентной трубе круглого поперечного сечения с диаметром [c.217]

Потери напора в трубах некруглого сечения [c.23]

Трубы некруглого сечения рассчитываются по тем же уравнениям с заменой d через и введением коэфициента формы, аналогично ламинарному потоку (стр. 401). Если коэфициент формы неизвестен, его принимают равным 1. [c.404]

При измерении расхода воздуха или газов в трубах некруглого сечения используются прямоугольные диафрагмы. [c.92]

Расчетные формулы для круглой трубы могут быть с приемлемой точностью использованы для определения теплоотдачи при турбулентном течении по трубам некруглой формы. К категории последних относится, между прочим, пространство между круглыми трубами, собранными в пакет и омываемыми в продольном направлении, например в кожухотрубных теплообменниках (рис. 5-3). В указанных случаях допустимо пользоваться формулами для круглых труб, но в качестве диаметра, входящего в числа Nu и Re, брать эквивалентный гидравлический диаметр d , определяемый как [c.125]

Следует подчеркнуть, что использование формул, полученных для течения по круглым трубам, при определении теплоотдачи в трубах некруглого сечения лишено строгого обоснования и должно рассматриваться как расчетный прием, требующий осмотрительности. Если, например, и удается свести приближенную теплоотдачу в прямоугольном щелевом канале к задаче о круглой трубе, то нужно учитывать, что это приемлемо только начиная с чисел Re, вдвое больших, чем ограничительное число Re в формуле (5-1), т. е. начиная с Re= 10000 вместо Re = 5000. [c.126]

Уже отмечалось, что при турбулентном течении основное изменение скорости происходит в пристеночном слое и сравнительно слабо зависит от присутствия других стенок канала. Поэтому форма поперечного сечения трубы слабо влияет на касательные напряжения на стенке, за исключением касательных напряжений в острых углах. Следовательно, нет ничего удивительного в том, что уравнение (6-42) хорошо аппроксимирует опытные данные и для труб некруглого поперечного сечения, если в качестве характерного размера в числе Рейнольдса используется некоторый эквивалентный диаметр. Из опытных исследований известно, что наиболее важным размером канала является его гидравлический радиус, представляющий собой отношение плошади поперечного сечения к его периметру [c.97]

Гидравлический радиус имеет размерность длины ч для круглой трубы тождественно равен D/4. Таким образом, гидравлический диаметр канала равен 4гг. Установлено, что если в уравнениях (6-42), (6-43) или (6-44) вме сто D подставлять 4гг, то эти уравнения дают хорошие результаты и для цилиндрических труб некруглого поперечного сечения. [c.97]

ТЕПЛООБМЕН ПРИ ПОЛНОСТЬЮ РАЗВИТОМ ЛАМИНАРНОМ ТЕЧЕНИИ В ТРУБАХ НЕКРУГЛОГО ПОПЕРЕЧНОГО СЕЧЕНИЯ [c.147]

ТЕПЛООБМЕН В ТЕРМИЧЕСКИХ НАЧАЛЬНЫХ УЧАСТКАХ ТРУБ НЕКРУГЛОГО ПОПЕРЕЧНОГО СЕЛЕНИЯ [c.160]

Насколько нам известно, подобные задачи для труб некруглого поперечного сечения не рассматривались Ч [c.313]

Наибольшее количество исследований по теплообмену в жидких металлах относится к теплообмену при течении в круглых трубах, между тем как для (практических целей наибольший интерес представляют данные о теплообмене в трубах некруглого поперечного сечения (прямоугольных, кольцевых) и в продольно омываемых пучках. Вопрос о влиянии геометрии поперечного сечения на теплообмен нельзя считать решенным для теплоносителей с числами Рг 1. [c.13]

Расчет теплоотдачи при течении жидкого металла в трубах некруглого сечения и продольно, обтекаемых пучках см. [8, 60]. [c.171]

Во многих случаях коэффициент сопротивления трения труб некруглого сечения проще определять введением в формулы для труб круглого сечения соответствующих поправочных коэффициентов Х = к к, где Х — коэффициент сопротивления трения труб круг- [c.67]

Для труб некруглого сечения при определении потерь напора следует пользоваться формулой [c.23]

Рис. 1.13. Зависимость гидравлического коэффициента трения от числа Рейнольдса для труб некруглого сечения

Рис. 13-3. Линии равных скоростей и схема вторичных течений для полностью развитого потока в трубах некруглого сечения.

Для труб некруглого сечения (например, прямоугольных, овальных II др.) потерн напора на трение но длж.е выражаются обитей формулой [c.235]

Для потока в трубах некруглого сечения (квадратного, прямоугольного) Некр близко к Кекр круглых труб. Значение Re находят по формулам (16), (17) и (18), принимая за характерную скорость среднюю скорость потока Оср- По этим формулам, например, для потока кольце- [c.81]

В предыдущих гл. 7 и 8 были рассмотрены способы теоретического анализа процессов теплоотдачи на основе теории пограничного слоя на примере продольно и поперечно-омываемой пластины и вынужденного движения жидкости в гладкой круглой трубе. При этом физические константы К, ji,, р, с), от которых зависит способность жидкости переносить теплоту, принимались постоянными. Кроме того, не учитывалось влияние свободной конвекции, которая может либо усиливать теплоотдачу при вынужденном движении жидкости, либо ослаблять ее. Однако теоретическое определение теплоотдачи при наружном омывании тел более слоя ной формы или при вынужденном движении в трубах некруглого сечения с шероховатыми стенками (практически внутренние стенки труб всегда имеют шероховатую поверхность) с учетом переменности физических констант жидкости и свободной конвекции пока невозможно. Следует отметить, что значительная часть сведений о процессах переноса теплоты, которыми мы располагаем, была получена экспериментально. Поэтому инежерные расчеты теплоотдачи в основном построены на экспериментальных сведениях. [c.185]

Для труб некруглого сечения расчет удобно также вести по общей формуле (VIII-13) [c.204]

Расчет теплоотдачи при турбулептном течении теплоиосителей с числа.ми Рг 0,7, в трубах некруглого (прямоугольного, кольцевого) сечения, а также при и ро-дольном обтекании пучков труб можно приближенно производить по формулам (14) и (16). В этом случае в формулы вместо диаметра круглой трубы подставляется эквивалентный диаметр 4/ [c.217]

Обработка опытных данных о теплообмене при турбулентном течении в трубах некруглого сечения с использованием в качестве характерного размера гидравлического диаметра показала, что при высоких и умеренных числах Прандтля эти данные с достаточно высокой точностью обобшаются расчетными уравнениями для круглой трубы. В гл. 6 отмечалось, что аналогичное обобщение справедливо и для коэффициента трения. При низких числах Прандтля получить обобщенные зависимости для труб различной геометрии >не удается вследствие того, что термическое сопротивление, как и при ламинарном течении, не осредоточено в пристеночной области. Следует ожидать, что теплообмен в призматических трубах с острыми углами (например, в трубе треугольного сечения, когда один из углов треугольника очень мал) при использовании Dr также не будет обобщаться зависимостью для круглой трубы. Причина состоит в том, что в области острого угла толщина подслоя становится большой по сравнению с расстоянием между прилегающими сторонами угла. В остальных случаях использование гидравлического диаметра и решений для круглой трубы оказывается весьма эффективным и позволяет рассчитывать теплообмен и сопротивление в прямоугольных трубах и трубах другой формы. [c.222]

S поперечного сечения потока к смоченному периметру X, т. е. периметру части русла, находящейся под уровнем жидкости R=Slx. Г. р. служит обобщённой характеристикой размера сечения трубы некруглой формы или открытого русла. Для круглой трубы диаметром d Г. р. R dli, для прямоугольного открытого канала большой ширины он равен глубине воды, т. е. R=h для трапецеидальных каналов величина Г. р. изменяется от Л = А/2 в глубоких и узких каналах до в широких и мелких для течения между параллельными стенками с расстоянием Ь между ними R=b/2. ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ УДАР — резкое повышение дав-ЛСШ1Я в трубопроводе с движущейся жидкостью, возникающее при быстром перекрытии запорных устройств, к-рос распространяется по трубопроводу в виде упругой волны со скоростью а. Г. у. может вызвать разрыв стенок труб и повреждение арматуры трубопровода. Основы теории F. у. дал Н. Е. Жуковский (18У8). [c.460]

Опыт использования различных интенсификаторов в однофазных потоках достаточно велик. Естественно использовать его для повышения критической мощности в двухфазных потоках. Одной из первых в этом направлении, по-видимому, была работа [3.65]. В настоящее время это направление получило дальнейшее развитие [3.66—3.85]. Известны по крайней мере два метода повышения критической мощности 1) закрутка потока, т. е. создание радиального поля массовых сил, обусловливающего поток капель жидкости к стенке 2) турбулизация потока, т. е. увеличение нульсациопной составляющей скорости потока и, следовательно, потока капель к стенке. Наибольшее распространение пока получила закрутка потока. Здесь можно отметить закрутку в витых трубах некруглого сечения, в спирально-винтовых трубах, а также с помощью витых лент (шнеков), локальными завихрителями, проволочными спиралями, винтовыми ребрами, тангенциальным впуском жидкости. Искусственная турбулизация потока достигалась с помощью различного типа выступов, ребер и т. д. [c.134]

Формулу для потерь напора (13-12) называют формулой Дарси . При установившемся равномерном течении hr представляет собой [ потерю механической энергии на единицу веса жидкости за счет превращения ее в тепло под действием трения. Размерность этих потерь кГ-м1кГ или просто м эквивалентной высоты столба рассматриваемой жидкости. Формула Дарси используется также и для труб некруглого сечения. Коэффициент сопротивления трения X зависит от формы и размера трубы, шероховатости стенок и числа Рейнольдса [c.286]

Как отмечалось во введении к этой главе, пристенное касательное напряжение оказывается в углах труб некруглого сечения меньше, чем на прямых участках стенки. Вторичные течения, показанные на рис. 13-2, являются следствием того, что жидкость из зоны высоких касательных напряжений движется к центру потока, в то время как по направлению к углам происхжит обратное течение. Перенос количества движения, обусловленный этой циркуляцией, способствует йыравнива-нию касательных напряжений по периметру сечения, и если поперечное сечение имеет отношение плошади к смоченному периметру, близкое к соответствующему отношению для описанной окружности или полуокружно- [c.303]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...