Исследование модельное

Математическая теория для системы уравнений двил<ения невязкого сжимаемого газа еще не создана, поэтому при выборе искусственной вязкости приходится опираться главным образом на результаты исследования модельных уравнений и решения типа бегущих волн. [c.154]

В основной зоне турбинных режимов 10 м 5 (рис. 2) поток в области рабочего колеса исследованных модельных блоков по своему характеру не отличается от изученных ранее [5]. Однако уже при режимах, близких к разгонным /, 2, 3 и 4, поток в области рабочего колеса начинает перестраиваться следующим образом. [c.270]

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ОБОРУДОВАНИЕ И МЕТОДЫ ИССЛЕДОВАНИЯ МОДЕЛЬНЫХ ДРОС [c.107]

Рассмотрим отдельные вопросы измерения статических давлений применительно к практике аэродинамических исследований модельных турбин. [c.130]

Гидравлические исследования модельные 10, 581 натурные 10, 581 Гидравлический показатель русла 356 [c.624]

Исследование модельной задачи соударения шаров [c.159]

Надежность Достоверность подтверждена проведением лабораторных исследований модельных смесей и калибровкой прибора по аттестованным методикам. [c.95]

Продолжим рассмотрение движения спутника в центральном по-ле притяжения. В главе 2 основное внимание было уделено анализу плоского движения спутника, для чего система координат выбиралась так, чтобы ее оси располагались в плоскости орбиты спутника. Подобный выбор системы координат упрощает исследования модельных задач и получаемые соотношения для описания движения спутника. Если же учесть требования, которые предъявляются при решении практических задач проектирования околоземных орбит спутников или выбора межпланетных траекторий космических аппаратов, то система координат, связанная с плоскостью движения, не всегда оказывается удобной для описания траектории. Например, движение околоземного спутника обычно описывают в экваториальной геоцентрической системе координат, декартовой прямоугольной или полярной. Для описания межпланетных траекторий часто используют эклиптическую декартову систему координат, две оси которой располагаются в плоскости гелиоцентрической орбиты Земли, а третья направлена к северному полюсу мира. [c.98]

В настоящее время проведены исследования на стенде с расходом угля 135 кг/ч и построена модельная установка, содержащая все элементы схемы, на расход угля 550 кг/ч, на которой изучались закономерности псевдо-ожиженного слоя, поведение угля, удаление серы и твердых частиц, загрязнение генераторного газа, его горение и действие на ГТУ. В экспериментах использовался ряд углей и продуктов их переработки (кокс и полукокс) с широким спектром свойств, в том числе с различной тенденцией к спеканию. Содержание золы в них варьировалось в пределах 2—13%, летучих—5—4, углерода— 38— 83%. Размер частиц составлял 200—1200 мкм. [c.30]

На основании решения модельных задач и проведенных экспериментальных исследований выяснено, что при длительном [c.48]

Таким образом, результаты фрактографических исследований подтверждают изложенные выше модельные представления [c.87]

Подробный анализ электростатических фильтров приведен в книгах [646, 873]. Ниже будут рассмотрены только основные аспекты электродинамического течения. Предполагается также дать соотношения подобия для течения этого вида, на которые мы будем ссылаться при модельном исследовании, аналогичном выполненному в работе [750]. [c.487]

В этой вводной главе прежде всего необходимо ввести основные определения и охарактеризовать свойства рассматриваемых волн оптического диапазона. Изложение начинается с анализа уравнений Максвелла и вытекающего из них волнового уравнения. При этом отмечается, что система уравнений Максвелла является следствием законов электрического и магнитного полей, обобщенных и дополненных гениальным создателем этой теории. Таким образом, сразу вводится понятие электромагнитной волны, возникающей в качестве решения волнового уравнения, и проводится рассмотрение ее свойств. При этом выявляется кажущееся противоречие между результатами экспериментальных исследований и решением волнового уравнения в виде монохроматических плоских волн. Данная ситуация может быть понята с привлечением принципа суперпозиции и спектрального разложения, базирующегося на теореме Фурье. В рамках этих представлений можно истолковать особенности распространения свободных волн в различных средах и определить понятия энергии и импульса электромагнитной волны, формулируя соответствующие законы сохранения. Рассмотрение излучения гармонического осциллятора, которым заканчивается глава, позволяет принять механизм возникновения излучения, облегчает модельные представления о законах его распространения и открывает возможность рассмотрения более сложных условий эксперимента, которое проводится в последующих главах. [c.15]

Лабораторно-модельный метод исследования обладает рядом преимуществ перед методом наблюдения в натуре, позволяя, устанав- [c.329]

Как уже отмечалось, исследования методом молекулярной динамики в основном проводились для систем, взаимодействие между частицами которых описывалось простыми модельными потенциалами, — системы твердых сфер в трехмерном и твердых дисков в двухмерном случаях. Это позволило детально изучить движение частиц в этих системах, в частности природу транспортных явлений [c.192]

Математическая модель машины или аппарата отражает их рабочие процессы с известным приближением. Расчетные соотношения, входящие в математическую модель, как правило, отражают закономерности отдельных явлений, составляющих рабочий процесс, без учета взаимного влияния. Например, формулы для определения гидравлического сопротивления различных участков гидравлического тракта получены на основе экспериментов в идеализированных условиях (равномерное поле скоростей на входе, однородное температурное поле, отсутствие внешних возмущений и т. д.). В реальных конструкциях эти условия не соблюдаются. Поэтому иногда при разработке нов ых конструкций прибегают к техническому моделированию устройств, когда до постройки машины или аппарата их отдельные качества или итоговые характеристики изучаются на моделях в лабораторных условиях. Например, при продувке уменьшенных моделей самолетов или автомашин в аэродинамических трубах можно выявить их сопротивление движению и зависимость этого сопротивления от формы их отдельных элементов, устойчивость машины при дв ижении и режимы, опасные с точки зрения потери устойчивости, и т. д. Таким образом, техническое моделирование представляет собой разновидность экспериментального исследования, при котором изучаются характеристики рабочего процесса конкретной машины или аппарата на модельной установке. [c.23]

Пусть имеется натурный объект (поток) (рис. 5.10), подлежащий гидродинамическому исследованию, и его модель. Все параметры натурного потока будем отмечать индексом 1, а модельного — индексом 2. Чтобы получить область течения, геометрически подобную натурному потоку, разделим все линейные размеры последнего на некоторое число nti — линейный масштаб и полученные результаты примем за соответствующие линейные размеры модельного потока. Число mi выбирают из практических соображений, которые диктуются, например, производственными возможностями лаборатории. [c.118]

Формулы (4.9.9) и (4.9.10) позволяют учитывать изменение управляющих усилий при переходе от модельных испытаний органа управления на холодном воздухе к натурным исследованиям на горячем газе. [c.343]

Исчерпывающей теории возникновения турбулентности в различных типах гидродинамических течений в настоящее время еще не существует. Был выдвинут, однако, ряд возможных сценариев процесса хаотизации движения, основанных главным образом на компьютерном исследовании модельных систем дифференциальных уравнений, и частично подтвержденных реальными гидродинамическими экспериментами. Дальнейшее изложение в этом и следующем параграфах имеет своей целью лишь дать представление об этих идеях, не входя в обсуждение соответствующих компьютерных и эксперимеитальпых результатов. Отметим лишь, что экспериментальные данные относятся к гидродинамическим движениям в ограниченных объемах имеппо такие движения мы и будем иметь в виду ниже ). [c.162]

Значительное внимание в книге уделено исследованию модельных задач, допускающих точные решения, которые иллюстрируют общие методы теории ползучести неодпородно-стареющих сред. Теоретическим и экспериментальным исследованиям ползучести стареющих материалов- посвящена обширная литература, среди I которой следует отметить первые работы Г. Н. Маслова [315, 316] по теории ползучести бетона п В. А. Флорина [486—4881 по ползучести грунтов. Обзор этой литературы вышел бы за рамки данной монографии. Поэтому приводимый список литературы не претендует на полноту. В него включены лишь работы, относящиеся к тематике книги, в которых, однако, приведена дальнейшая обширная библиография по затронутой проблематике. [c.11]

Рост интереса к исследованию поверхностей раздела был связан с переходом от модельных систем к композитам, матрицами которых являются важные конструкционные металлы — алюминий, титан и металлы группы железа. Эти металлы обычно более химически активны, чем серебряные и медные матрицы исследованных модельных систем, таких, как Ag—AI2O3 и Си—W. Однако приведенные в настоящей главе данные по казывают, что известная реакционная способность может благоприятствовать достижению желательного комплекса механических свойств. Выше приводились примеры, когда определенное развитие реакции на поверхности раздела обеспечивало оптимальное состояние последней. Бэйкер [1] показал, что композиты алюминий—нержавеющая сталь обладают наилучшими усталостными характеристиками в условиях слабо развитой реакции, а Бзйкер и Крэтчли [2] установили то же самое для системы алюминий—двуокись кремния. [c.180]

В проведенных недавно исследованиях излучение высокой энергии рассматривалось вместе с другими факторами окружающей среды. Для оценки топлив и смазочных материалов лабораторные установки были модернизированы с целью обеспечения возможности испытаний в условиях, близких к рабочим (например, испытания термической стойкости реактивных топлив и изучение смазочных материалов в стандартных подшипниках и редукторах) в процессе у-облучения или облучения электронами высокой энергии. Кроме того, были проведены более тщательные исследования модельного смазочного материала и гидравлических систем, работающих в условиях смешанного нейтронного и у-излучения реактора. Применение рассматриваемых материалов, например, в стационарных энергетических реакторах и атомных силовых установках подводных лодок позволило изучить поведение материалов в реальных условиях. Однако следует помнить, что в этих случаях возможно применение тяжелой защиты от излучения и что наиболее велика потребность в разработке радиационностойких материалов при использовании их в атомных силовых установках для воздушного транспорта. [c.116]

Очищенные городские сточные воды представляют гораздо более сложные системы, чем исследованные модельные растворы. Наряду с аммонийным азотом в них содержатся азот нитритов, нитратов, а также различные органические вещества, содержащие органичеоки связанный азот. Кроме того, присутствие органических соединений может существенно изменять закономерности распределения азотсодержащих компонентов между фазами. [c.209]

Исследование на холодном воздухе моделей ДРОС, предназначенных для работы в паровых турбинах, не позволяет получить полные характеристики исследуемых ступеней. Ряд специфических вопросов, например, влияния режимных параметров, влажности и другие целесообразно решать в опытах на натурном рабочем теле. Такие комплексные исследования модельных ступеней рационально дополняют друг друга и позволяют существенно раширить и углубить программу исследования. [c.112]

В работах [133—138] исследования модельных систем М/А12О3 (табл. 6.6) продолжены в рамках более строгих вычислительных подходов. Например, в [135] изучался интерфейс N6/(0001)А120з, где рассматривались возможные конфигурации атомного сопряжения внешних монослоев контактирующих фаз. Важным результатом [135] явилось определение значительной реконструкции внешних слоев оксида по сравнению с состоянием идеальной (0001) поверхности А12О3. Так, сдвиги атомов А1 достигают 80 % [c.143]

При исследовании модельной системы Ag—AI2O3 были проверены некоторые основные положения теории упрочнения дискретными волокнами [337]. В частности, показана справедливость закона аддитивности. [c.375]

Результаты исследований модельных систем подтвердились и при реальных испытаниях по обезвоживанию осадка на очистных сооружениях г. Волгограда. Такие испытания проводились с использованием флокулянтов П-1,2-ДМ-5-ВПМС (КФ-91, ООО НПП КФ , г. Волжский Волгоградской области) и Praestol 650. [c.628]

Рассматривались результаты экспериментальных исследований модельных и натурных конструкций из металлических материалов (алюминиевых сплавов) с сотовыми заполнителями и неметаллических (стеклопластиковых) с пено- и сотовыми заполнителями. Не рассматривались оболочки, разрушение которых явно обусловливалось недостатками конструкции, низким качеством изготовления с расслоениями стенок, а также материал которых работал за пределом упругости. По значениям параметров заполнителей на сдвиг испытуемые оболочки имели жесткие (а = 1), упругие и маложесткие (а 0,1) характеристики. Относительная толщина заполнителей лежала в диапазоне X = 5. .. 40. Критические напряжения в металлических оболочках не превышали предела текучести, а в стеклопластиковых — предела прочности материала. Низкие значения k (менее 0,25) можно объяснить некачественным изготовлением. [c.168]

При увеличении длительности работы питтинга возможно появление предельного тока (например, при потенциале д) вследствие диффузионного ограничения доставки в глубокий питтинг компонентов раствора и отвода продуктов реакции, и тогда анодная кривая вырождается в кривую Е Е Е, — что отмечалось при исследовании модельного питтинга [41, с. 77 71]. При потенциале коррозии Е , задаваемом окислительными свойствами среды (в условиях питтингообразования к более положительный, чем пт) происходит возникновение питтинга в результате взаимодействия адсорбированных активирующих анионов, например, хлор-ионов с пассивной пленкой в отдельных точках. Локальность процесса обусловлена негомогенностью поверхности металла и оксидной пленки и связанной с этим неравномерностью адсорбции анионов на пассивной пленке. Начальной стадии возникновения питтинга соответствует растворение структурных элементов поверхности, имеющих менее совершенную пассивацию. Несовершенство пассивной пленки может быть связано с каким-либо искажением структуры металла наличием границ зерен, различного рода включениями (металлическими и неметаллическими), выходом на поверхность кристаллов с менее благоприятной для пассивации ориентацией или же более тонкой неоднородностью, как, например, наличием дислокаций и включением в решетку инородных атомов. Местные изменения стойкости пассивной пленки могут быть вызваны также понижением концентрации основного пассивирующего компонента (например, хрома в коррозионностойких сталях), или дополнительных легирующих компонентов (Si, Мо и т. п.). На этой стадии отсутствуют заметные концентрационные изменения электролита и омические падения потенциала. Питтинг еще не имеет характерной полусферической формы, определяемой этими параметрами. [c.91]

Исследованные модельные образцы обрезиненных валиков былу изготовлены в заводских условиях и вулканизованы одновременно с серийными обкладками валов. Для обкладок была применена производственная резиновая смесь на каучуке СКВ. Твердость этой резины по замеру на шайбах толщиной б им составляет 1,06 МПа (10,62 кгс/см ) при погружении шарика диаметром 5 мм иг [c.286]

Исследования модельных систем на примере взаимодейст-твердой 1фемнекислоты с 0,01-0,05 н.Л 0Н показали, что [c.107]

Кроме того, разрабатывается процесс трехступенчатой газификации в псевдоожиженном слое — возгонка летучих и подготовка угля — газификация — дожигание углесодержащих компонентов. Газы из третьей ступени поступают в первую и далее — во вторую. Таким путем предотвращается образование нежел ательных побочных продуктов и обеспечивается высокая степень использования углерода независимо от сорта угля. Предварительные исследования проведены в лабораторных условиях. По их результатам спроектирована модельная установка на 45 кг/ч [2].. [c.32]

Несмотря на значительные расхождения между экспериментальными и расчетными данными (рис. 3.11), выражение для конвективной составляющей коэффициента теплообмена в ряде случаев [75, 76, 78, 88] довольно успешно описывает экспериментальные данные. Это позволило провести ряд специальных опытов, направленных на изучение механизма конвективного теплообмена в слоях крупных частиц. Исследования проводились на установке, подробно описанной в параграфе 3.4. Измерение коэффициентов теплообмена между поверхностью датчика-нагревателя и слоем дисперсного материала осуществлялось по методике, изложенной в 3.4.3. В данной серии опытов использовался датчик диаметром 13 мм, устанавливаемый вертикально вдоль оси колонны или горизонтально на расстоянии 62 мм от газораспределительной решетки. Слой образовывали модельные материалы — стеклянные шарики узкофракционного состава со средними диаметрами 0,45 мм (0,4—0,5), 1,25 мм (1,2— 1,3) и 3,1 мм (3,0—3,2). Их физические характеристики приведены в табл. 3.3. Коэффициенты теплообмена измерялись в псевдоожиженных слоях, затем в плотных, зажатых сверху жесткой металлической сеткой (опыты проводились в колонне из оргстекла, при этом движения частиц не наблюдалось). Эксперименты с плотн лми зажатыми слоями повторялись заметного разброса точек (вне пределов точности измерений) не наблюдалось. [c.88]

При использовании численных методов решения уравнений (1.41) и (1.47) встает вопрос о корректном выборе шага интегрирования Ат, т. е. о получении результатов с требуемой точностью при минимальном времени счета. Многочисленные исследования показали, что достаточно точные результаты получаются при использовании шага по времени в пределах времени прохождения волны расширения через наименьший КЭ [177, 178, 187]. С целью оценки эффективности предложенного алгоритма и выбора допустимых шагов интегрирования Ат было решено нескодыго модельных-задач колебан й стержня и балки [102]. Во всех задачах принимали следующие механические свойства материала модуль упругости = 2-10 МПа, плотность материала р = 5- 10 кг/м коэффициент Пуассона ц = 0,3. [c.37]

Р1зложенные здесь модельные представления о влиянии деформации на критическое напряжение хрупкого разрушения S подтверждаются результатами фрактографических и металлографических исследований. Возникновение деформационной субструктуры, обусловленное пластическим деформированием, приводит, как предполагалось, к появлению дополнительных барьеров для микротрещин скола. Тогда фрактуры поверхностей хрупкого разрушения образцов с различной степенью пластической деформации х, предшествующей разрыву, прежде всего должны различаться величиной фасеток скола с ростом х средний размер фасеток должен уменьшаться. Такая закономерность действительно прослеживается как для образцов, испытавших перед разрушением статическую деформацию растяжением, так и для образцов, которые испытывали по программе Циклический наклеп и растяжение . [c.83]

Исследование распределения потенциала в модельной щели и яз-не. проведенные в потеншюстатических условиях в карбонат-бикар-Сонатных средах, показало, что потенциал в щели стремится к приложенному через достаточно длительное время. [c.40]

Такие модельные представления подтверждаются огромным экспериментальным материалом. Так, например, при исследовании кристаллов, обладающих высокосимметричной кубической решеткой, отсутствуют оптические эффекты, связанные с различной ориентацией кристалла относительно возбуждающего пучка света. Однако при внедрении в решетку кубического кристалла ионов какого-либо элемента могут образоваться локальные анизотропные центры. При этом кристалл остается макроскопически изотропным, но такая "скрытая анизотропия" может быть обнаружена при том или ином анизотропном воздействии. Даже полностью изотропное вещество может стать анизотропным под воздействием внешних механических или электрических воздействий. [c.113]

Интуитивно можно констатировать, что свойства природных фрактальных объектов чрезвьГчайно разнообразны и сложны, в силу чего для их исследования используются модельные фракталы, сгенерированные по специальным алгоритмам. Такие искусственные фрактальные объекты носят название "регулярные фракталы". [c.25]

Недавние исследования показали поразительную аналогичность основных структурных особенностей нефтяных пеков и металлических материалов [96]. Этот факт может бьпь использован для создания макроскопических модельных систем на основе нефтяных пеков или композиций тяжелых нефтепродуктов при изучении микроструктуры в металлических материалах. [c.200]

В плане применения экспериментальных методов и моделирутощих образцов, использу елгых дтя исследования влияния различных параметров конструкций и их сварных соединений на напряженно-деформиро-ванное состояние и характер пластического течения, нужно отметить следующее В отличие от тонкостенных констру кций, кривизной поверхности которых пренебрегали (в вид> ее малости), и благодаря допу щению об отсутствии напряжений в направлении стенки конструкции (Оз = 0) силовая схема нагружения моделирующих образцов была сведена к растяжению—сжатию плоских образцов (см. рис. 3.42), для толстостенных данные допущения на сгадии экспериментального изу чения с применением. метода муара являются неприемлемыми. Это связано, с одной стороны, с тем что кривизна толстостенных оболочек является доминирующим параметром, существенным образом определяющим напряженное состояние оболочек и, с другой стороны, напряжения в направлении стенки конструкции сопоставимы по своим значениям O HGfp (а,), что не позволяет при использовании модельных образцов свести силовую схему к растяжению (сжатию). [c.206]

В предельном случае модельная структура пристенного турбулентного движения состоит из трех элементов 1) вязкой среды возле твердой поверхности 2) крупномасштабных образований (крупномасштабная турбулентность), отрываюшцхся от вязкой среды в результате волнового взаимодействия вязкой и турбулентных сред и 3) турбулентной среды в основном потоке, состоящей из мелкомасштабной турбулентности, зависящей от предыстории движения/33-56/. Крупномасштабная турбулентность, разрушаясь, поддерживает мелкомасштабную турбулентность. Мелкомасштабная турбулентность стремится к однородной турбулентности однако крупномасштабные вязкие струи поддерживают неоднородную турбулентность. Таким образом, пристенная турбулентность генерируется в результате волнового взаимодействия вязкой среды с турбулентной и только в результате такого взаимодействия поддерживается эта турбулентность. Если бы на время удалось приостановить приток крупных образований в турбулентную среду со стороны вязкого подслоя, то в ядре потока образовалось бы движение, аналогичное молекулярному движению разреженных газов, т.е. со скольжением относительно твердой поверхности при этом имелось бы постоянное значение турбулентной вязкости. По-видимому, такое явление имеет место, но периодического характера. Наличие крупных образований между вязкой и турбулентной средами сглаживает это скольжение и образуется плавное изменение поля скоростей. Однако влияние вязких струй на турбулентное ядро потока с удалением от стенки уменьшается и при определенных условиях в ядре потока имеет место однородная турбулентность. При обычных экспериментальных исследованиях кинематические параметры на границе вязкой и турбулентной сред осредняются в пространстве и во времени /33-56/. [c.51]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...