Расчет гидродинамического сопротивления

Таким образом, в реакторах с движением шаровых твэлов через активную зону (реактор по принципу одноразового прохождения активной зоны) структура и объемная пористость в различных точках могут изменяться по сравнению с таковыми в номинальном начальном состоянии, что необходимо учитывать при расчете гидродинамического сопротивления и теплообмена. [c.51]

Полученные уравнения гидродинамического сопротивления тепломассообменных аппаратов в таком общем виде могут применяться для любых процессов и аппаратов, так как ограничений наложено не было. При этом для адиабатного и других изомерных процессов, а также для сухого аппарата (когда расход жидкости равен нулю) расчет гидродинамического сопротивления следует проводить методом последовательных приближений, так как прямой путь связан с необходимостью раскрытия неопределенностей, что затрудняет расчет. Полученные уравнения мало отличаются от классических уравнений для гидравлического сопротивления при изотермических условиях. В них установлена единая поправка на тепломассообмен в виде комбинированного комплекса КЬ, отражающего взаимное влияние теплообмена и гидродинамики. [c.69]

Расчет гидродинамического сопротивления аппарата [c.97]

Приведены теоретический расчет коэффициента сопротивления струи в шаровой ячейке методика и результаты экспериментальных работ ио гидродинамическому сопротивлению, среднему и локальному коэффициентам теплоотдачи ири течении газа через различные укладки шаровых твэлов. На основе обобщенных критериальных зависимостей коэффициентов сопротивления и теплообмена разработана методика оптимизационных расчетов размера шаровых твэлов и геометрических размеров активных зон для различной объемной плотности теплового потока. Приводится количественный расчет по предложенной методике. [c.2]

Экспериментальные данные по гидродинамическому сопротивлению упаковок шаров в цилиндрических каналах из работы В. А. Сулина и др. [34] были обработаны по предложенной методике (см. рис. 3.4) для коридорной (Л = 1,1- 1,76), винтовой (jV= 1,89- 1,96) и кольцевой (iV = 2,044-2,8) упаковок. Для винтовой и кольцевой упаковок результаты обработки удовлетворительно согласуются с расчетами по зависимости (3.21). Для искусственно создаваемой коридорной упаковки,, характеризуемой свободным течением части газа по стенкам канала и, следовательно, меньшей турбулентностью, можна рекомендовать зависимость [c.66]

Большинство гидродинамических расчетов в ядерной энергетике связано с течениями в каналах. Главными задачами при расчете таких течений (преиму-щественно несжимаемых однофазных сред) являются определение гидравлических сопротивлений каналов различной формы и местных сопротивлений расчет распределения расходов расчет распределения скоростей расчет распределения касательных напряжений. Целью расчета гидравлических сопротивлений является определение потерь давления в каналах и затрат мощности на прокачку теплоносителя. [c.17]

При этом указывается на различие результатов теоретических расчетов и эксперимента. И все-таки использование аналогии остается одним из путей установления расчетных зависимостей для гидродинамического сопротивления с учетом влияния тепло-и массообмена. Важно получить набор определяющих чисел подобия и из них составить искомую зависимость. [c.67]

Однако работа [Л. 1] выполнена с допущением, что физические параметры жидкости не зависят от температуры. Теплообмен при движении жидкости с переменной вязкостью впервые рассмотрен в работе Л. 2], где теоретически показано взаимодействие теплового и гидродинамического полей. Наиболее точные исследования по теплообмену в вязком потоке приведены в работе Л. 3], но эти исследования связаны с громоздкими расчетами нелинейных интегральных уравнений. Поэтому Г. Шу [Л. 3] удалось дать лишь оценку теплообмена в зависимости от направления теплового потока для двух случаев. В работе, [Л. 4] основное внимание уделяется напряжению сдвига в потоке газа при больших скоростях. Полной картины процесса теплообмена и гидродинамического сопротивления в вязком потоке ни одна из этих работ не отражает. [c.237]

Эпштейн [9] показал при помощи кинетической теории, что феноменологическое предположение Бассе (4.20.1) справедливо только в случае, когда можно пренебречь квадратом отношения На [I — средняя длина свободного пробега молекулы газа). Он нашел выражение для сопротивления непосредственно, без использования для расчета гидродинамической теории, и пришел к простому выражению (см. (2.8.1)) [c.148]

Величина противодавления р в формулах (3.47) и (3.48) непостоянна, она постепенно нарастает в процессе заполнения, так как нарастают гидродинамические сопротивления. Поэтому при расчете 2 /в следует задавать давление газов форме, вреднее за время заполнения. [c.101]

Теорема 1. Всякая обратимая гидродинамическая теория в отношении расчета лобового сопротивления и подъемной силы является неполной, переопределенной или ложной. [c.26]

Определение эквивалентного диаметра необходимо при расчетах теплообмена и гидродинамического сопротивления при продольном движении теплоносителя в межтрубном пространстве. Эквивалентный диаметр любого сечения равен [c.39]

Таким образом, этот коэффициент в 1,115 раза больше, чем при движении по длинной диагонали. Следовательно, при треугольной разбивке и движении вдоль длинной диагонали число трубок по ходу потока в 1,732 раза меньше, чем при движении вдоль короткой диагонали, а живое сечение меньше в 1,155 раза. При ряде расчетов, например, гидродинамического сопротивления пучка в поперечном потоке, необходимо предварительно определить среднее число трубок в пучке по ходу потока (число поперечных рядов). Оно равно общему числу трубок, деленному на среднее число трубок в одном поперечном ряду. Если обозначим расстояние между осями крайних трубок поперечного к потоку ряда Di, а соответственный поперечный шаг [c.40]

После теплового расчета выполняют гидродинамический и механический расчеты аппарата. В подогревателях обычных конструкций гидродинамическое сопротивление определяют обычно только со стороны воды, поскольку паровое сопротивление в этих аппаратах весьма мало. Механический расчет включает проверку прочности всех элементов аппарата по нормам Котлонадзора и проверку трубок станционных подогревателей на вибрацию. [c.190]

Из-за сложности гидродинамических условий в конденсаторе и сложности очертания трубного пучка, особенно в новейших конструкциях, пока не существует точного метода расчета парового сопротивления конденсаторов, а применяемые методы расчета основаны главным образом на анализе и обобщении практических данных и результатов испытаний конденсаторов. [c.232]

Расчет высоты вытяжной башни выполняется аналогично расчету дымовой трубы котельной установки, т. е. приравниванием гидродинамического сопротивления градирни Лр к силе тяги I, создаваемой вытяжной башней. [c.335]

Полное гидродинамическое сопротивление градирни складывается из сопротивлений входа, воздухораспределителя, оросителя, водораспределительного устройства и башни. Поскольку имеющиеся экспериментальные данные недостаточны для раздельного определения местных сопротивлений, то при практических расчетах исходят из коэффициента сопротивления С Для всей градирни, определяемого по материалам испытаний аналогичных конструкций. Коэффициент С целесообразно относить к оросителю, на долю которого приходится до 50—70% общего сопротивления градирни. Принимая удельный [c.335]

Итак, исходной идее о единстве механизма переноса теплоты и количества движения удается придать отчетливую количественную форму зависимости, которой связываются такие важные для технических расчетов величины, как коэффициент теплоотдачи и коэффициент сопротивления. Уравнение (XIV, 42) может быть использовано для взаимной проверки результатов исследований по гидродинамическому сопротивлению и теплообмену, основанных на применении совершенно различной экспериментальной методики. Кроме того, оно может служить основой для перехода от результатов, полученных при изучении одной из этих областей (например, данных о законах сопротивления), к величинам, характеризующим другую область (например, к уравнениям для коэффициента теплоотдачи). [c.366]

Полученные формулы позволяют воспользоваться для расчета конвективного теплообмена турбулентных потоков газов (у которых Р/- а1) опытными данными коэффициентов гидродинамического сопротивления. [c.317]

Ниже представлены рекомендации по расчету трубчатого нагревателя, представляющего собой систему трубок длиной Ьь (являющихся нагревательными элементами), соединенных электрически последовательно и пропускающих газ параллельно. Такая схема позволяет набрать необходимое омическое сопротивление нагревателя и существенно снизить его гидродинамическое сопротивление.. [c.134]

В настоящее время нет методики расчета протечек через зазоры, если не считать одного примера в работе [И]. Отсутствует также методика определения влияния протечек на теплообмен, тепловую мощность аппаратов, конечные температуры теплоносителей и гидродинамическое сопротивление. Важность этих вопросов при конструировании теплообменной аппаратуры очевидна, так как она позволит обоснованно выбирать величины зазоров и допусков для них с учетом как усложнения изготовления при малых зазорах, так и необходимости увеличения размеров аппаратов при наличии больших протечек. Вероятно эта методика явится также стимулом для разработки и осуществления эффективных способов и конструкций для уплотнения зазоров. [c.222]

Фактически протечки будут несколько ниже, так как из-за уменьшения расхода в основном потоке несколько уменьшается сопротивление, а следовательно, и перепад давлений, под которым происходит протечка. Если требуется точный расчет, то следует подсчитать по (131) протечки для разных участков и соответственно уточнить распределение расхода и сопротивление в основном потоке. Но можно использовать более простой приближенный метод уточнения протечек и их влияния на гидродинамическое сопротивление. При 12,7% протечек, местное сопротивление при переходе из одной секции в другую (участок бв), пропорциональное квадрату расхода, составит [c.227]

Таким образом, в тех случаях, которые имеются в виду в Нормативном методе расчета котлоагрегатов, тепловой и гидравлический эквивалентные диаметры совпадают или почти совпадают друг с другом. Иначе обстоит дело при течении вдоль узких кольцевых каналов,образуемых двумя концентрическими трубами с диаметрами d и D = d + 26, если один только внутренний (или только наружный) периметр участвует в теплообмене. Формула (5-3) дает 46, тогда как = 26. Именно последний, гидравлический, диаметр (ig г принят в качестве определяющего размера при расчете теплоотдачи в кольцевых щелях. Это способствует выявлению прямой связи, всегда существующей меледу гидродинамическим сопротивлением и теплоотдачей при безотрывном турбулентном течении вдоль поверхностей нагрева. Поэтому рекомендуется от использования вообще отказаться и вводить в расчет только d . [c.124]

Сопротивление при трогании с места намного выше сопротивления установившегося движения вследствие того, что в момент остановки прекращается гидродинамическое давление в масляном клине между подшипником и шейкой оси, масло выдавливается и после стоянки 20—30 мин наблюдается полусухое трение в начале последующего движения. За время стоянки смазка остывает, повышается ее вязкость и коэффициент трения в буксовых подшипниках стоянка сопровождается более значительным смятием и молекулярным сцеплением в зоне контакта колеса и рельса. Интенсивность сопротивления возрастает в зависимости от продолжительности стоянки в промежутке О—20 мин, а через 20 мин оно стабилизируется. Если, поэтому, стоянка превышает 20 мин, то сопротивление троганию ставят в зависимость только от нагрузки на ось и типа подшипников, принимая в расчет максимальное сопротивление после стоянки 20—30 мин. [c.224]

Примечание. Основным выходным параметром при аэродинамическом или гидродинамическом расчете конфигурации деталей является лобовое сопротивление. Для расчета внутренней баллистики реактивного двигателя таким параметром будет его тяга. В случае акустического расчета формы зрительного зала основным требованием является равномерное распределение звуковой энергии по площади основания зала. [c.9]

Из ранее изложенного следует, что для гидродинамического расчета ПТЭ особое значение имеют вязкостный и инерционный коэффициенты сопротивления. На их величину оказывают влияние различные факторы. Так, для пористых порошковых металлов важную роль играют материалы, размер, форма частиц исходного порошка, технология изготовления образца. [c.20]

Наиболее полное исследование гидродинамического сопротивления шаровых насадок было выполнено сотрудниками ЦКТИ Р. С. Бернштейном, В. В. Померанцевым и С. Л. Шагаловой [28]. В более поздней работе этих же авторов был предложен на основе струйной теории Г. Н. Абрамовича теоретический метод расчета гидродинамического сопротивления как шаровых насадок, так и слоя из элементов неправильной формы и предложены обобщенные зависимости для коэффициентов сопротивления. Степенные зависимости параметров ячейки (относительной высоты hjd и относительного просвета п) выбирались авторами работы с учетом обоих типов насадок. [c.58]

Исходя ИЗ аналогичных соображений, С. Ф. Копьевым предложена для расчета гидродинамического сопротивления водоподогревателей упрощенная ( рмула [c.85]

Расчет гидродинамического сопротивления конденсатора по ходу пара (парового сопротивления) усложняется из-за того, что в результате конденсации доля несконденсированного пара X, а следовательно, и скорость потока изменяются вдоль поверхности теплообмена. Кроме того, в конденсаторах проходное сечение для пара часто уменьшают по ходу движения пара, чтобы компенсировать уменьшение его расхода и получить меньшее изменение скорости. [c.87]

Задача состоит в разработке метода расчета для выбора геометрических размеров твэлов для двух указанных схем с учетом гидродинамического сопротивления Ар, средней объемной плотности теплового потока qv и максимально допустимой температуры топлива в шаровых твэлах как для случая гомогенного твэла, когда микротвэлы размещены во всем объеме шарового твэла, так и для случая гетерогенного твэла, когда топливная зона с микротопливом в виде сферического слоя занимает только часть его объема. [c.94]

Для жидкостных дисперсных потоков Р р, видимо, значительно превышает 3% и близко к 20%. В любом случае все величины, входящие в расчетные зависимости (6-15) и (6-16), являются физическими характеристиками либо компонентов потока (с, Ст, р, рт, v. К, К. ..), либо всей дисперсной системы (р, Сп, об, Фь ф )> которые необходимо наперед знать или оценить. Очевидно, что полученные выражения, устанавливающие в относительной форме связь между интенсивностью теплообмена и гидродинамическим сопротивлением дисперсного потока, могут быть использованы либо для анализа влияния факторов на особенности теолопереноса, либо для прямого, несомненно приближенного, расчета теплообмена лишь при знании закономерностей для А и т/ - Сведения, позволяющие оценить симплекс коэффициентов гидродинамического сопротивления, приведены в гл. 4 и в 6-9. Они не являются достаточно обобщенными и зачастую носят частный характер. [c.190]

В условиях дисперсно-кольцевой структуры потока, т. е. с момента начала срыва капель с поверхности пленки, определяемого формулами (1.72) и (1.73), расчет коэффициента теплоотдачи следует вести, подставляя в формулу (8.5) действительную среднюю скорость жидкости в пленке, которая может быть во много раз меньше скорости w. Однако, как уже отмечалось, в обогреваемых трубах из-за набухания пристенного двухфазного слоя весьма трудно точно измерить толщину пленки, а следовательно, и среднюю скорость течения в ней жидкости. В связи с этим был иредло-жрн метод, дающий возможность, минуя непосредственные измерения, найти эффективное значение скорости жидкости в пленке Wэф, которым определяются интенсивность..теилообмена и гидродинамическое сопротивление при дисперсно-кольцевой структуре [180]. Метод основан на гидродинамической теории теплообмена. Предполагается, что в двухфазном потоке при определенных сочетаниях режимных параметров (так же как и в однофазном) устанавливается соответствие между интенсивностью теплообмена и гидродинамическим сопротивлением. [c.243]

При наличии мениска, как указывалось в 2, условия равновесия сил приводят к такому саморегулированию положения расплава в индукторе, что ЭМС на поверхности мениска становятся пропорциональными растоянию точки от его вершины. Это вносит специфику в движение металла. Оси верхнего тороидального вихря ЭМС и соответствующего вихря скорости удаляются от поверхности металла, что уменьшает гидродинамическое сопротивление движению в верхнем вихре. Некоторую роль играет также сползание с мениска поверхностных покровов (окисная пленка, шлак), что меняет граничные условия для движущейся жидкости (прилипание). В результате соотношения интенсивностей верхнего и нижнего вихрей скорости существенно изменяется. На рис. 22 представлены результаты численного исследования гидродинамической функции тока, характеризующей интенсивность потока (замкнутые кривые) при отсутствии и при наличии мениска. В сопоставляемых случаях линейная плотность тока в индукторе одинакова, геометрические параметры близки. Расчет показал, что если в первом случае соотношение между максимальными значениями функций тока в верхнем и нижнем контурах циркуляции равно единице, то во втором случае оно может достигать трех. [c.46]

Излагаются результаты исследования авторами гидродинамики и теплообмена при турбулентном и ламинарном течении теплоносителей в каналах и моделях активных зон реакторов в круглых трубах, прямоугольных каналах, кольцевых зазорах и др. Обращено внимание на гидродинамические и тепловые процессы в неста-билизованных зонах, на влияние тепловыделения дистанциони-рующих устройств, обечаек реактора и пр. Рассмотрены весьма важные вопросы теплового моделирования сложных каналов, позволяющие оценить области применения тех или иных экспериментальных данных для расчета конкретных случаев. Приводятся примеры расчета гидравлических сопротивлений, касательных напряжений, полей скоростей и температурных полей. [c.2]

При расчете движения корабля с гидрореактивным двигателем Эйлер допустил неточность [233] он приравнивает силу реакции водяной струи непосредственно гидродинамическому сопротивлению корабля, опустив в уравнении движения дополнительное сопротивление корабля за счет преодоления инерции забираемой из него воды. В результате Эйлер получает уравнение стационарного движения корабля в виде рсоу = ау, вместо уравнения Бернулли (1.6). [c.28]

Верхний предел скорости воды лимитируется гидродинамическим сопротивлением аппаратов (расходом энергии на насосы). Наивыгоднейшая скорость в каждом отдельном случае может быть определена технико-экономическими расчетами при помощи сопоставления изменения стоимости аппаратуры при интенсификации теплообмена и расхода электроэнергии. Обычно принимают скорость воды в латунных трубках не выше 3 м1сек, а в подогревателях высокого давления со стальными трубками — до 4—5 м1сек. [c.24]

Методика теплового расчета воздушных конденсаторов детально изложена в работах А. И. Шефтеля и И. К. Гришука. В работе последнего приводятся также данные и расчетные формулы коэффициента теплопередачи и гидродинамического сопротивления по воздушной стороне конденсаторов энергопоезда В-5000. [c.270]

Здесь мы будем рассматривать движения только в идеальной жидкости, и надо наперед отметить, что многие результаты, получаемые для идеальной жидкости, значительно расходятся с действительностью. В особер1Ности это относится к расчету сил сопротивления, встречаемого телом при движении в жидкости. Дело в том, что силы внутреннего трения или вязкости, действующие во всякой реальной жидкости между ее частицами, проявляются наиболее эффективно в тонком слое, непосредственно прилегающем к поверхности тела. Наличие даже весьма малой вязкости может значительно видоизменить поле скоростей, а следовательно, и связанное с ним ноле гидродинамических давлений вокруг тела. [c.237]

Настоящая проблема имеет важное практическое значение. Сюда относятся расчеты теплообмена трубных пучков, омываемых парожидкостным потоком, тепловое взаимодействие пучков с диспергированными струями, вопросы теплообмена в запыленных и озоленных потоках. Расчеты теплообмена и гидродинамического сопротивления в этих условиях проводятся на базе обобщенного эксперимента. Имеющиеся теоретические подходы еще не позволяют получить строгих расчетных рекомендаций. [c.57]

В дальнейшем разработкой методов расчета преобразования профилей скорости из одной формы в другую занимались многие исследователи. В частности, задача об изменении в двухмерном потоке равномерного профиля в заданный линейный с помощью прутковой решетки переменного сопротивления, стаповленпон в плоскон ти, перпендикулярной к оси капала, была решена О эноы и Зинкевичем [205], При этс М был применен гидродинамический метод, аналогичный методу Тейлора п Бэтчелора. [c.11]

В другой монографии [84] на основе введения понятия о вихревых силах сопротивления в сплошных средах и использования известного принципа независимого наложения на сисзему внешних сил предложены обобщающие соотношения, выражающие аналогию между количеством движения, массы и энергии. При проверке предложенных соотношений использован практически весь известный экспериментальный материал, накопленный в мировой практике. На основе этих соотношений предложены методики гидравлических, тепло- и масс1)обменных расчетов одно- и двухфазных сред при движении в условиях внешних воздействий (колебаний, сил инерции, электрических, магнитных и скрещенных электрических и магнизных полей и др.) для внутренних и внешних гидродинамических задач. [c.47]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...