Ограничение по вибрации

Ограничения по вибрациям частей самолета устанавливаются по приборной скорости или числу М полета, при которых возможны следующие виды вибраций [c.61]

Интенсивное развитие энергомашиностроения в нашей стране в послевоенные годы вызвало необходимость создания единых норм по ограничению уровней вибрации однотипных машин. На основе накопленного опыта в пятидесятых годах были разработаны и введены в действие ГОСТ 5908—51 и 5616—50, регламентирующие уровни вибрации паровых турбин и гидрогенераторов. В частности, ГОСТ 5908—51 для паровых стационарных турбин устанавливает допустимые уровни вибрации на крышках подшипников в трех взаимно перпендикулярных направлениях вертикальном, осевом и поперечном (табл. 1.1). [c.10]

Общая особенность большинства санитарно-гигиенических норм заключается в ограничении уровней вибрации рабочих мест. Требований же или норм по ограничению вибрации механизмов и машин, создающих вибрацию рабочих мест, за исключением Санитарных норм № 626—66, практически не существует. Однако для успешной борьбы с вибрацией в первую очередь ее следует снижать в источнике, т. е. в самой машине или механизме, а для этого необхо ймо к разработчикам и поставщикам предъявлять вполне определенные требования по ограничению вибрации механизмов и машин и введению контроля и нормирования их вибрационных параметров. [c.16]

Четвертый вопрос выбора параметров на предмет контроля и нормирования вибрации состоит в том, какое значение вибрации следует принимать за основу амплитудное (максимальное), среднеарифметическое или среднеквадратическое (эффективное). При гармонических или близких к ним по форме колебаниях наиболее простым выражением величины этих колебаний являются амплитудные значения, которые представляют наибольший практический интерес с точки зрения механической прочности машин и физиологического воздействия на людей. Поэтому амплитудные значения положены в основу большинства требований по ограничению низкочастотной вибрации. [c.23]

Ленин машины к фундаменту ее вибрационные характеристики существенным образом зависят от массы и жесткости последнего. В практике машиностроения неоднократно отмечались случаи, когда машина, нормально работающая на одном фундаменте, достигала аварийного состояния при перестановке ее на другое основание. Возрастание вибрации происходило, главным образом, вследствие наступления резонанса системы машина—фундамент. Поскольку истинные вибрационные характеристики этой системы могут быть получены только при испытании в реальных эксплуатационных или достаточно близких к ним условиях, нормы по ограничению уровней вибрации турбо- и гидрогенераторов, со- [c.28]

При нормировании вибрации машин, изготовляемых малыми партиями, для ограничения поля допуска иногда используют и другие пределы, в том числе значение эмпирической дисперсии 5 , а также диктуемые некоторыми частными соображениями значения AL. Однако установление таких пределов лишает нормирование объективной основы, а получаемые при этом нормы по существу являются требованиями по ограничению уровней вибрации, приведенными применительно к некоторым конкретным условиям. Такие нормы основываются не столько на возможности, сколько на необходимости достижения определенных уровней вибрации. [c.35]

Подшипниковая промышленность разработала специальные малошумные подшипники с регламентированным уровнем вибрации ТУ 4477-Э—68, которые в соответствии с ГОСТ 520—56 устанавливают дополнительные технические требования по ограничению уровней вибрации радиальных, радиально-упорных и упорных шариковых подшипников, а также роликовых с корот- [c.246]

Возможность применять на таких винтах малые значения компенсатора взмаха устраняет опасность автоколебаний, а также уменьшает качательное движение в ОШ, что упрощает создание подшипников ОШ (или торсиона) с малой массой и большим ресурсом. Наличие ВШ и демпферов уменьшает динамические перегрузки в хвостовой трансмиссии при резких перекладках педалей во время разворота на режиме висения, а также при увеличении угловой скорости винтов. Это снижает массу трансмиссии и хвостовой балки и смягчает ограничения по скорости перекладки педалей. В отличие от других типов винтов вибрации хвостовой балки практически не вызывают напряжений в плоскости вращения лопастей. В результате значительного снижения нагрузок в плоскости вращения и облегчения лопастей их ресурс определяется напряжениями в плоскости тяги, как у НВ. [c.108]

Ограничения по минимальной скорости. При небольших скоростях полета (20—55 км/ч) вибрации резко увеличиваются, Наибольшей величины они достигают при торможении вертолета, когда несущий винт имеет большой угол атаки и задняя часть конуса вращения попадает в завихренную зону от фюзеляжа и несущего винта. В целях снижения вредного влияния вибраций многие вертолеты имеют ограничения по минимальной скорости полета. [c.112]

Применимость метода осреднения, естественно, ограничена областью высоких частот. Имеется также ограничение по частоте сверху, обусловленное использованием модели несжимаемой жидкости длина звуковой волны должна быть много больше характерного размера. Таким образом, период вибрации должен удовлетворять неравенствам [c.111]

Если сосуд не ограничен по горизонтали, то и при наличии вибраций всегда найдутся длинноволновые возмущения с настолько [c.98]

Здесь Ар = — р , и поскольку рассматриваются неустойчивые в отсутствие вибраций состояния, то Ар > 0. Как уже отмечалось, условие (3.1.17) невозможно выполнить при /г О, т. е. в том случае, когда сосуд не ограничен по горизонтали и возможны возмущения со сколь угодно большой длиной волны. Однако для ограниченного по горизонтали сосуда спектр волновых чисел ограничен снизу некоторым значением к кт 1/Ь, где Ь — горизонтальный размер сосуда), и если (3.1.17) выполняется при к = кт, то все длинноволновые возмущения будут подавлены вибрациями. [c.99]

Санитарные нормы и правила при работе с инструментами, механизмами и оборудованием, создающими вибрации, передаваемые на руки работающих, и по ограничению общей вибрации рабочих мест , Минздрав СССР. [c.377]

В общих указаниях в дополнение к сведениям, предусмотренным ГОСТ. 21.102—79, приводят степень огнестойкости здания (сооружения) характеристику стеновых и изоляционных материалов указания по устройству гидроизоляции и отмостки мероприятия при производстве работ в зимнее время указания по наружной отделке здания (сооружения) мероприятия по ограничению шума, вибрации, по кондиционированию и герметизации помещений. [c.293]

Мощные высокочастотные транзисторы. Достоинства транзисторов — малые габаритные размеры, мгновенная готовность к работе,. большой срок службы, устойчивость к ударам и вибрациям, невысокое напряжение питания — определяют нх широкое применение в-аппаратуре связи. Следует отметить, что транзисторам свойственны н определенные недостатки большой разброс параметров и зависимость их от температуры большая, чем у ламп, чувствительность к электрическим перегрузкам ограничения по частоте и мощности. Однако недостатки эти успешно преодолеваются, и в последние годы транзисторы широко применяют не только в предварительных каскадах передатчиков,но и в усилителях мощности. Это стало возможно благодаря широкому выпуску мощных ВЧ транзисторов. (биполярных и полевых). [c.124]

Цилиндр кругового сечения. Вибрации полости, направленные нормально оси цилиндра (фиг. 1,5), вызывают разрыхление и ожижение сыпучей среды. При умеренной интенсивности вибраций разрыхление происходит в ограниченном по толщину слое песка, при этом в нижней части полости (вблизи дна) вследствие силы трения песок остается неподвижным и совершает колебания вместе с полостью. Толщина ожиженного слоя сыпучей среды зависит от интенсивности вибраций например, при амплитуде Ь = 9 мм и частоте/= 10 Гц она составляет около 1 см, при более высоких значениях параметров вибраций ожижение происходит по всей его толщине. [c.124]

Математические модели конструктивных элементов по аналогии с моделями ЭМП на стадии расчетного проектирования целесообразно разрабатывать в двух вариантах быстрые и медленные. Это объясняется тем, что многие элементы для проверки ограничений требуют выполнения большого объема расчетов. Например, при конструировании вала необходимо вести расчеты на прочность и деформацию, определять крутильные и изгибающие колебания, уровень шумов и вибрации, усилия, передаваемые на подшипники, и т. п. Многие из этих расчетов ведутся достаточно точно с помощью громоздких алгоритмов, использующих теоретические методы моделирования и требующих большого машиносчетного времени. Поэтому при оптимизации геометрических размеров элемента следует пользоваться упрощенными (быстрыми) моделями, а для выбранного конечного варианта провести поверочные расчеты с помощью более точных (медленных) моделей. [c.167]

Установка в производственном помещении однотипного оборудования приводит к тому, что вследствие разброса скоростей вращения их двигателей возникают биения, которые приводят к возбуждению в спектре колебаний пола низкочастотных составляющих. Появление биений, особенно при измерении корректированного вибрационного параметра, приводит к тому, что вибрационный параметр меняется с течением времени, значительно превосходящего максимальное время усреднения виброметров 00031 и 00042 (Юс). Для того чтобы учесть влияние этого фактора, ГОСТ 12.1.043—84 установлена процедура, позволяющая по результатам измерения уровня вибрации за ограниченный промежуток времени оценить величину эквивалентного вибрационного параметра. Суть разработанной процедуры сводится к следующему. [c.52]

Как было показано ранее, входной импеданс тела человека или отдельной его части существенно зависит от позы, а также от усилий, развиваемых в мускулах. Так как в случае общей вибрации используется ограниченное число поз (ходьба, сидение), то соответственно здесь возможности снижения вибрационного воздействия ограничены выбором наиболее приемлемой позы. В случае ручных машин поза определяется главным образом расположением их ручек относительно оси инструмента, а также конкретным типом технологической операции, выполняемой оператором. Здесь имеются реальные резервы по снижению вибрации, передаваемой телу человека, путем правильного выбора положения ручек инструмента. Остановимся на них подробнее. [c.83]

Существующие нормы по ограничению вибрации машин можно подразделить на следующие основные категории [c.10]

Санитарные нормы по ограничению вибрации рабочих мест № 627—66 [c.14]

Правила и нормы по ограничению вибрации в целях удовлетворения санитарно-гигиенических требований введены и действуют не только в различных областях промышленности, но и на транспорте. [c.15]

Все возрастаюш ее количество и разнообразие требований и норм по ограничению вибрации, создаваемой для улучшения санитарно-гигиенических условий труда, свидетельствуют о важности этой проблемы и необходимости объединения усилий с целью наиболее широкого охвата нормируемых источников вибрации и унификации нормативной документации. На протяжении последних лет работы в этом направлении ведутся Международной организацией по стандартизации (ИСО) и Институтом стандартов СЭВ [122]. [c.15]

В 1967 г. Техническим Комитетом 108 ИСО был изготовлен проект норм по ограничению вибрации, который устанавливает три степени влияния вибрации на человека в зависимости от длительности воздействия [c.15]

Санитарно-гигиенические требования также предусматривают необходимость ограничения вибрации по спектру в диапазоне частот от долей герца до 200—300 Гц. Если же при этом учесть порождаемый вибрацией воздушный шум и его вредное влияние на организм человека в широком диапазоне частот (требования по ограничению воздушного шума обычно охватывают диапазон частот до 10 кГц), то становится очевидной необходимость контроля вибрации в инфразвуковом и звуковом диапазонах частот. Все это говорит в пользу того, что для полной и всесторонней оценки виброактивности машин контроль и нормирование их вибрационных параметров целесообразно осуществлять от минимальной частоты колебательного процесса до 8—10 кГц. [c.21]

У многорежимных механизмов контроль вибрации может осуществляться на нескольких характерных режимах (под нагрузкой, на холостом ходу, при полных или сниженных оборотах и т. д.), к каждому из которых могут быть предъявлены свои требования по ограничению вибрации. Зависимость изменения уровня вибра-26 [c.26]

Такой подход к отдельным машинам индивидуального изготовления можно считать оправданным. Однако он неприемлем при крупносерийном производстве, когда контроль вибрационных характеристик машин необходимо осуществлять на сдаточных заводских стендах. Так как большинство действующих требований и норм по ограничению вибрации одновременно распространяется на различные машины, в том числе и на одинаковые машины, устанавливаемые на различные фундаменты, необходимо создавать условия испытаний, которые позволяли бы получать объективные вибрационные характеристики. Для этого при установке машины на амортизаторы должна обеспечиваться такая частотная расстройка вынужденных и собственных колебаний, которая не вносила бы существенных резонансных искажений в амплитудные характеристики. В большинстве действующих нормативов выдвигаются требования к частотной расстройке, при которых частота свободных колебаний / . машины, установленной на амортизаторы, должна в 2—4 раза быть ниже частоты возмущающей силы / основного рабочего процесса машины (числа оборотов в секунду). [c.28]

Некоторые методики рекомендуют вибрационный контроль машин осуществлять при жестком креплении их к промежуточной платформе, которая, в свою очередь, должна устанавливаться на амортизаторы. Это вызывается желанием за счет присоединения дополнительной массы и увеличения жесткости приблизить работу машины к естественным условиям и тем самым улучшить возможность выявления резонансных явлений. Следует однако иметь в виду, что установка машин на амортизаторы все шире и шире находит применение в эксплуатационных условиях, поэтому вибрационные испытания машин на амортизаторах в большей мере отвечают действительности. Во всяком случае во избежание возможных разногласий при установлении требований (норм) по ограничению вибрации машин одним из обязательных условий должно являться указание о способе крепления машины к фундаменту. [c.29]

Суш,ествуюгцая методика диагностирования этих устройств по суммарному угловому зазору выходных кинематических пар малоэффективна ввиду недостаточной глубины диагноза. Ограниченность по времени циклов полного функционирования привода в целом снижает возможности виброакустического метода технической диагностики в известной спектральной или корреляционной реализации [11. Значительные моменты трения в конечных опорах исполнительного звена по сравнению с моментами сопротивлений в промежуточных кинематических парах затрудняют применение известного способа дифференциального определения технического состояния зубчатых передач [2]. Кроме этого, из-за взаимного влияния вибрации агрегатов рассматриваемого объекта оказывается недостаточной также и одномерная модель системы диагностирования зубчатых передач [3]. Поэтому для механизмов угловой ориентации необходима разработка системы диагностирования, рационально использующей преимущества современных методов распознавания и определения структурных параметров. [c.107]

На малой скорости полета из-за вибраций или неустойчивых показаний указателя скоростей вводится ограничение по минимально допустимой скорости Кмин доп. [c.207]

Возможно создание ограниченного по толщине виб-рокштящего слоя сыпучего материала в жидкой среде, а также вибрационное возбуждение множества затопленных турбулентных струй в объеме жидкости, помещенной в камере аппарата. Струи вызывают интенсивное перемешивание содержимого камеры. Интенсивное вибрационное перемешивание представляет собой наиболее эффективный способ ускорения технологических процессов в жидких средах невысокой вязкости с помощью вибрации. [c.409]

Датчики скорости. Прямолинейные и угловые датчики скорости, работающие в зарезонансном режиме, применяют в основном для измерения низкочастотной вибрации. Выходной сигнал датчика пропорционален относительной скорости инерционного элемента — 6, в (см. разделы 3 и 4), что достигается применением чувствительных к скорости механоэлектрических преобразователен. Свойства датчика описываются уравнением (61) [сравните с уравнением (62)1. Дз1чик скорости работает в том же частотном диапазоне, что и датчик перемещения, имеет такие же частотные характеристики и ограничения по входным перемещениям к частотному диапазону [c.162]

Основными параметрами несущего винта, подлежащими выбору на стадии предварительного проектирования, являются нагрузка на ометаемую поверхность, концевая скорость и коэффициент заполнения. Для заданной полетной массы нагрузка на ометаемую поверхность определяет радиус несущего винта. Нагрузка является также основным фактором, от которого зависит потребная мощность, в частности индуктивная мощность на режиме висения. Нагрузка влияет на скорость скоса потока и скорость снижения на режиме авторотации. Концевая скорость выбирается с учетом явлений срыва и сжимаемости. Высокая концевая скорость приводит к увеличению числа Маха на наступающей лопасти, а следовательно, к увеличению профильных потерь мощности, нагрузки на лопасть, вибраций и шума. Низкая концевая скорость ведет к увеличению угла атаки на отстающей лопасти, при котором начинается недопустимый рост профильных потерь мощности, нагрузок в проводке управления к вибраций вследствие срыва. Таким образом, существует ограниченный диапазон приемлемых концевых скоростей, который сужается по мере увеличения скорости полета вертолета (см. разд. 7.4). Если радиус винта задан, то концевая скорость определяет угловую скорость вращения винта. Высокая угловая скорость обеспечивает хорошие характеристики авторотацни и низкий крутящий момент (и, следовательно, малую массу трансмиссии). Коэффициент заполнения и соответственно площадь лопасти определяются ограничениями нагрузки на ометаемую поверхность из-за срыва. Пределы, ограничивающие эксплуатационное значение коэффициента подъемной силы, а следовательно, и Ст/а, требуют некоторого минимального значения (QR) A для заданной полетной массы. Масса несущего винта и профильные потери возрастают с увеличением хорды лопасти, поэтому выбирается наименьшая площадь лопасти, удовлетворяющая ограничениям по срыву. Такие параметры, как крутка лопасти, ее форма в плане, число и профиль лопастей, выбираются из соображений оптимизации аэродинамических характеристик винта. Окончательный выбор является компромиссным для различных рассматриваемых эксплуатационных режимов вертолета. В процессе предварительного проектирования исполь- [c.302]

Санитарные правила по промышленной гамма-дефектоскопии Временные санитарные правила по ограничению действия вибрации на работающих ручным пневматическим и влектрнческим инструментом [c.731]

Расчет станков на устойчивость при резании инетресует не только конструкторов, но и технологов. Интерес этот повысился в связи с широким внедрением станков с числовым программным управлением (ЧПУ). При составлении управляющих программ для станков с ЧПУ в них должны быть использованы ограничения на режимы резания, налагаемые возможностью появления вибраций. В ряде случаев ограничения по виброустойчивости записываются как ограничения глубины резания. Такие упрощенные ограничения могут быть причиной недоиспользования производительности станков. Более совершенными являются ограничения, нанесенные на производственные характерлстики станков, построенные в координатах скорость резания — подача при различных глубинах резания. Но и эти ограничения являются слишком общими, не учитывающими особенностей конструкции станков и таких характеристик обрабатываемой детали, как масса, жесткость. Использование электронных вычислительных машин (ЭВМ) для составления управляющих программ станков дало возможность аналитически рассчитывать и более полно учитывать особенности станка, обрабатываемой детали и приспособлений для оценки виброустойчивости и выбора соответствующих ограничений режимов резания. [c.5]

Колебания прямолинейного стержня, вызванные подвижной ьнагрузкой. Движущаяся постоянная нагрузка вызывает колебания стержня. В этом причина вибраций мостов при прохождении состава, вибраций поезда при движении по рельсам, лежащим на упругом грунте, и т. д. Если стержень имеет ограниченную длину (например, мост, который часто для приближенных расчетов рассматривается как стержень), то колебания, вызванные подвижной нагрузкой, являются нестационарными, так как время движения нагрузки по стержню ограничено. Если длина стержня очень большая (практически бесконечная), то при движении нагрузки можно считать, что колебания являются установившимися. [c.212]

В свою очередь, общая вибрация по источнику ее возникновения делится на три категории транспортную вибрацию, воздействующую на операторов подвижных машин и транспортных средств при движении их по местности, агрофонам и дорогам (в том числе при их строительстве) транспортно-технологическую вибрацию, воздействующую на операторов машин с ограниченным перемещением по специально подготовленным поверхностям производственных помещений, промышленных площадок и горных выработок технологическую вибрацию, воздействующую на операторов стационарных машин или передающуюся на рабочие места, не имеющие источников вибрации. [c.41]

Другое ограничение, накладываемое па ширину полосы, обусловлено неравномерностью переходных амплитудно-фазовых частотных характеристик опорных конструкций. При распространении вибраций по такой конструкции происходит, как это было показано в главе 3, потеря Корреляции, на величину которой существенное влияние оказывает также и спектральный состав сигналов источников. Для оценки максимальной ширины полосы А со, при которой еще не происходит потери корреляции и наибольшее значение коэффициента корреляции является ме- рой полной линейной связи между сигналами, требуются специальные теоретические расчеты или дополнительные экспериментальные исследования. Отметим, что на низких частотах (до 100 Гц) в наиболее виброактивных диапазонах машин и механизмов, онределяемых ярко выраженными дискретными составляющими спектра вибрационных сигналов, измерения можно проводить в 1/3-октавных или даже 1/2-октавных полосах. На более высоких частотах, как показывает опыт, полоса частот должна быть более узкой. [c.132]

С целью ограничения вибрации в различных областях техники существуют требования и нормы по ее регламентации. Разнообразие подходов к ограничению вибрации, обусловленных различными требованиями, сильно затрудняет разработку единых норм. В большинстве случаев нормы устанавливаются с учетом всех наиболее важных условий и, поскольку они не могут в равной степени удовлетворить всем требованиям, являются результатом компромиссного решения. Так как снижение вибрации ниже определенного предела отражается на других показателях, в том числе на стоимости и сроках изготовления, весогабаритных и экономических характеристиках, уровни вибрации каждой конкретной машины должны находиться в оптимальном сочетании с другими ее параметрами, а их нормирование должно осуществляться на научной основе. [c.9]

Для получения достаточно полной информации о машине как источнике вибрации и причинах, ее вызывающих, необходим широкий комплекс исследований вибрационных, энергетических, конструктивно-технологических, инерционно-жесткостных и эксплуатационных параметров. Объем и программа таких исследований зависят от поставленных задач и типа машин. Они подробно излагаются в последующих главах. Здесь же рассматриваются основные методические положения контроля вибращ онных параметров на предмет их нормирования и сопоставления с предъявляемыми требованиями по ограничению вибрации. [c.17]

Для третьоктавных полос ошибка может достигать 1 дБ, для полуоктавных — 1,5 дБ, а для октавных полос— 3 дБ. В связи с этим при выдвижении требований по ограничению вибрации и назначении методов ее контроля и нормирования необходимо стремиться так выбирать параметры вибрационного процесса, чтобы исключить необходимость их пересчета. [c.20]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...