Центр силы конуса

Вычислите коэффициенты волнового сопротивления, подъемной силы, момента тангажа и центра давления для конуса с углом Рк = 20° и длиной образующей / = 5 м, движущегося под углом атаки а = 10° на высоте Я = 10 км. Число [c.478]

Определите значения аэродинамических коэффициентов (продольной си нормальной с,Jp сил, момента тангажа /Пг,, и центра давления Сд) конического тела со сферическим затуплением носка, движущегося с гиперзвуковой скоростью под углами атаки а = о, 10 и 20°. Форма и размеры затупленного конуса показаны на рис, 10.9. [c.479]

Определите для тонкого конуса и вписанного в него заостренного тела вращения (см. рис. 10.15) координаты центров давления как точек, в которых приложены нестационарные силы, соответствующие [c.484]

Как видим, с утолщением конуса (увеличением угла Рк) центр давления сдвигается к хвостовому участку. Это объясняется тем, что возрастают силы от давления, действующие на этом участке (так как увеличивается поверхность этого участка) и значительней становится стабилизирующий момент от этих сил. [c.492]

Как видно, для случая вращения (<Вг 0) нельзя указать точку на оси конуса, которую можно определить как центр давления для нестационарной силы, обусловленной этим вращением. [c.583]

Таким образом, для конуса нереально существование центров давления как точек приложения нестационарных сил. [c.584]

Таким образом, приходим к решению для конуса, свободного от напряжений на боковой поверхности. Если определить равнодействующую усилий, приложенных к любой поверхности, проходящей внутри конуса (в качестве таковой удобно взять часть сферы с центром в вершине), то окажется, что она сводится к силе, равной [c.344]

Вытесненные обломки кристаллов могут иметь различные размеры, поэтому некоторые из них могут снова расплавиться, если расплав залит с высоким перегревом, а некоторые могут стать дополнительными центрами кристаллизации, способствуя измельчению зерен в центральных зонах. Часть кристаллов может опуститься вниз под действием силы тяжести, образуя при этом зону мелких равноосных кристаллов у дна в виде конуса осаждения. [c.112]

Рассмотрим однородное тяжелое тело вращения, центр тяжести О которого закреплен неподвижно относительно Земли, Силами, действующими на тело, являются притяжение Земли и реакция Q точки подвеса G Размеры прибора настолько малы, что силы притяжения Землею отдельных частиц тела можно считать параллельными и пропорциональными их массам. Эти силы имеют равнодействующую A, приложенную в центре тяжести G. Последний не будет абсолютно неподвижным, так как центр тяжести участвует в движении Земли. Обозначим через J ускорение, каким обладает в каждый момент эта точка G. Исследуем движение тела относительно осей Gx y z с абсолютно неизменными направлениями и с началом в точке G. Мы можем рассматривать эти оси как неподвижные при условии присоединения к реально действующим на различные точки системы силам только переносных сил инерции. Эти последние, равные —mj, параллельны между собой и пропорциональны массам. Они имеют равнодействующую Ф, приложенную в центре тяжести G. Движение тела относительно осей Gx y z будет совпадать с движением тела вращения, закрепленного в абсолютно неподвижной точке G своей оси и находящегося под действием сил, имеющих равнодействующую, проходящую через неподвижную точку. Но это движение было подробно изучено. Ось Go плоскости максимума площадей неизменна, т. е. направлена все время на одну и ту же звезду, а ось вращения ротора гироскопа описывает равномерным движением круговой конус вокруг этого направления. Наконец, движение относительно Земли есть результат наложения суточного вращения на это простое движение. [c.258]

Это вращение системы отсчета вдоль траектории предполагается медленным. Если им пренебречь, то предыдущее рассуждение может быть применено без всякого изменения к относительному движению снаряда в подвижной системе. Ось снаряда описывает в этом движении очень узкий конус вокруг вектора скорости центра тяжести и очень мало отклоняется от касательной к траектории. Предыдущие рассуждения сохраняют свою силу без изменения. [c.204]

Далее мы исследовали движение чистого качения, допуская неявно, что плоскость в точке опоры С способна развить такую реакцию Ф, которая обеспечивает условия (6) неголономной связи (и согласуется с принципом виртуальных работ) теоретически этот способ правилен, так как, очевидно, выполняется условие, что работа реакции связи (в силу неподвижности точки С) равна нулю. Однако, физически, нельзя отвлечься от того факта, что реакция Ф как реакция опоры подчиняется закону статического трения, т. е. должна содержаться внутри конуса трения, имеющего вершиною С. Теперь важно отметить, что это условие будет, наверное, удовлетворено в нашем случае, потому что из равномерности горизонтального движения центра тяжести непосредственно следует, что реакция Ф будет вертикальной, т. е. нормальной к плоскости опоры. [c.190]

Если опоры изготовляются из стали У10, У12, Ст. 40, Ст. 50, то их необходимо закалить до твердости HR 50—60 для уменьшения износа их поверхности. В некоторых конструкциях для уменьшения момента сил трения центр выполняют из закаленной стали, а подшипник — из агата (рис. 12,6). Шероховатость поверхности конуса центра и подшипника должна быть 9—10-го класса. [c.22]

Здесь и далее бк.в, бк.н — толщина стенки конуса трубы соответственно выше и ниже ребра Гк.в, г .н —радиусы срединных поверхностей трубы в горизонтальных сечениях /к.в, /к.н — погонные моменты инерции стенки верхнего и нижнего конусов Гр — радиус окружности, проходящей через центр тяжести вертикального сечения ребра /р—момент инерции сечения ребра относительно горизонтальной оси, проходящей через центр его тяжести F — площадь сечения ребра —eg — эксцентриситеты в соединении элементов ствола и в приложении сил к сечению Yb, Yh — углы в соответствии с рис. 4.6, а Npi, N 2— погонные реакции от нагрузки в вертикальных связях основных систем. Индексы к. в , р , к. н , ф означают, что выражения относятся соответственно к верхнему конусу, к ребру, к нижнему конусу или к фундаменту трубы. Положительные направления сил и обозначения размеров трубы показаны на рис. 4.6, а и б. [c.304]

Обрабатываемая вода подводится в верхнюю часть гидро-Циклона тангенциально и, вращаясь, движется к сливному паг-рубку, расположенному в центре по оси аппарата. Центробежной силой диспергированные примеси воды перемещаются к стенкам гидроциклона и по ним спускаются вниз, в конус, через насадку в нижней части которого они непрерывно удаляются в сток. Перемещение твердых частиц к стенкам аппарата происходит со скоростью, равной разности между значением ско- [c.183]

Круглое наружное шлифование во вращающихся или неподвижных центрах (рис. 4), а также в патроне (цанге) применяют для обработки наружных поверхностей тел вращения. Различают два способа наружного шлифования в центрах с продольной подачей, когда длина шлифуемой детали значительно превосходит высоту круга, и врезное, 1 огда длина шлифуемой поверхности несколько меньше или равна высоте круга. Детали по 4-6-му квалитету обрабатывают в неподвижных центрах. При этом опорная коническая поверхность центровых гнезд детали или приспособления (оправки) для крепления детали должна точно соответствовать конусу на центрах. При некруглой форме центровых гнезд или неправильном угле конуса деталь не получает должной опоры и, смещаясь под действием сил резания, копирует неточность центровых гнезд. [c.617]

К нему следует добавить некоторый момент сил в плоскости вращения, вызванных несовпадением вектора силы тяги с осью конуса лопастей. В случае шарнирного несущего винта без относа ГШ моменты на втулке отсутствуют и все моменты относительно центра масс возникают при наклоне вектора силы тяги. На таком вертолете следует избегать режимов полета с низкими перегрузками, когда управление и демпфирование от винта могут исчезнуть, поскольку они пропорциональны силе тяги. Способность шарнирного винта создавать управляющие моменты может быть примерно удвоена путем применения относа ГШ, причем обусловленная им часть момента не зависит от величины силы тяги. В случае бесшарнирного винта момент на втулке в 3—4 раза превышает момент от наклона вектора силы тяги. Таким образом, бесшарнирный винт обеспечивает намного более высокую эффективность управления и демпфирования, чем шарнирный, но одновременно он более чувствителен к порывам ветра (см. также разд. 5.13). [c.579]

Рассмотрим теперь аберрации плоской решетки, установленной Б сходящемся пучке, так что плоскость падения пучка не совпадает о плоскостью дисперсии [39, 60]. В этом случае спектр располагается на линии пересечения конуса дифракции (его вершина лежит в центре решетки) со сферой, центр которой лежит на оси X, а поверхность проходит через центр решетки и первичный фокус пучка (рис. 7.12, б). По соображениям симметрии аберрации должны быть минимальными, когда точки, соответствующие длине волны коррекции и нулевому порядку дифракции, располагаются на равных расстояниях относительно оси симметрии решетки. Распределение штрихов, соответствующее стигматическим спектральным изображениям в точках и т — 0, имеет вид системы гипербол, симметричной относительно центрального прямолинейного штриха, совпадающего с осью х. Однако достаточно малые аберрации могут быть получены у решетки о прямолинейными штрихами, являющимися касательными к гиперболам и сходящимися веером к точке — фокусу нарезки , в которой ось X пересекается с дифракционной сферой. Разрешающая сила такой решетки равна [c.278]

Головка зубила делается всегда в виде усеченного конуса с полукруглым верхним основанием. При такой форме головки сила удара молотком по зубилу используется с наибольшим эффектом, так как наносимый удар всегда приходится по центру ударной части зубила. Конусная головка, кроме того, меньше расклепывается при работе. [c.75]

В муфте, показанной на рис. IV. 17, в выключенном состоянии между трущимися поверхностями имеется суммарный осевой зазор х, которому соответствует перемещение Sx (рис. IV.18) втулки 9. По мере износа трущихся поверхностей величина х возрастает, а при данном состоянии механизма включения это повлечет за собой уменьшение силы нажатия, а следовательно, и уменьшение величины момента М р, передаваемого муфтой. Поэтому для компенсации износа (уменьшения величины х), а также для первоначальной настройки муфты в ней предусмотрено регулировочное устройство в виде гайки 7, навинчиванием которой можно переместить центры рычагов и упоры а в нужное положение. Отметим еще одну функцию, выполняемую гайкой 7 благодаря ей усилия сжатия конусов не передаются опорам вала — они воспринимаются ведомой полумуфтой 2 и уравновешиваются. [c.160]

Для случаев, когда угол конуса мал, применяются гидравлические демпферы (рис. 6.10), состоящие из кольца 1, частично заполненного жидкостью 2. Кольцо установлено концентрично оси собственного вращения космического аппарата 3 и на некотором расстоянии Zo от его центра тяжести. При относительно больших углах конуса прецессии центробежная сила, вызванная прецессией, удерживает жидкость на одной стороне кольца, а сам спутник перемещается относительно жидкости. В результате такого движения колебательная энергия спутника за счет сил вязкого трения превращается в тепловую. [c.149]

На рис. 2.8 приведена схема, поясняющая принцип действия кольцевого демпфера [48]. Во вращающемся корпусе КА 1 устанавливается кольцеобразная полость 2, частично заполненная жидкостью (заштрихованная часть) 3. Кольцо установлено концентрично оси вращения 4, на некотором расстоянии Xq от центра масс КА. При нутационных колебаниях ось вращения описывает конус относительно вектора кинетического момента (ось конуса нутации) 5 с углом раствора в. Вследствие этого жидкость вращается вокруг оси конуса с угловой скоростью нутации. При достаточно больших углах в нутационного движения неуравновешенная центробежная сила, вызванная нутацией, прижимает жидкость к стенкам полости, наиболее удаленным от оси конуса. В процессе вращения при относительном движении КА и жидкости происходит рассеяние энергии нутационного движения за счет сил вязкого трения жидкости. [c.39]

Здесь Q —требуемая сила механизированного привода, Н (кгс) К — коэффициент запаса Рх, Ру, Pz — составляющие сил резания, Н (кгс) D — диаметр обрабатываемой поверхности детали, мм L — длина обрабатываемой детали, мм р = 90—а/2 — угол между образующей конуса центра задней бабки и осью суппорта, град а — угол при вершине центра, град ф1 3 —угол трения на поверхности конуса центра, град ф2 = 3 — угол трения на поверхности пи-ноли задней бабки станка, град t — расстояние от середины центрового отверстия до середины пиноли, мм а — длина пиноли задней бабки, мм р — угол при вершине поводка, град Di — диаметр окружности расположения поводков, мм у — угол при вершине сечения рифа, град. [c.130]

Там рассматривается задача о вращении Земли около ее центра масс под воздействием сил притяжения к Солнцу и Луне. Оперируя моментами инерции, Даламбер вводит главные оси инерции тела, выявляет в рассматриваемой им астрономической задаче наличие малых колебаний (нутационного движения) тела (Земли) около движущейся но конусу прецессии оси вращения и дает полное динамическое объяснение известного со времен Гиппарха явления предварения равноденствий. Все это — результаты первостепенной важности, и все-таки это еще не общая теория вращательного движения твердого тела. Кинематика и динамика проблемы у Даламбера не отделены друг от друга. В 60-е годы Даламбер в работе О движении тела произвольной формы под действием любых сил ставит перед собой задачу дать общую теорию, но по сути добавляет только более систематизированное изложение вопроса о малых колебательных движениях твердого тела относительно центра инерции (на основе линеаризованных уравнений). [c.154]

Коэффициент демпфирования конуса вычислялся путем интегрирования по поверхности тела моментов, создаваемых нестационарными силами трения и давления [Рр + А-Р/з) относительно центра колебания. [c.161]

В связи с этим в рамках описанной методики были рассмотрены различные варианты дискретного вдува в пограничный слой при гиперзвуковых скоростях полета. На рис. 7.9 представлен вариант вдува на кормовой части конуса (за центром колебаний Хк = 0,56, кривая 3). В этом случае наблюдается значительный эффект по демпфированию колебаний тела коэффициент демпфирования увеличивается примерно в 3 раза по сравнению с обтеканием идеальным газом. Этот результат качественно согласуется с данными летного эксперимента. Основной вклад в увеличение демпфирования, как показывает анализ расчетных данных, вносит коэффициент, обусловленный силами вязкого взаимодействия гиперзвукового потока с пограничным слоем. [c.164]

Условные обозначения й - сила резания и ее составляющие А - коэффициент запаса / и /2-коэффициенты трения соответственно в местах контакта заготовки с опорами и с ЗМ Оз - диаметр обрабатываемой заготовки 3 - длина заготовки /1 - расстояние от середины центрового гнезда до середины пиноли о,, — длина пиноли (5 = 90°-0,5 / у ( — угол конуса при вершине центра ф и ф2 — углы трения соответственно на поверхности конуса центра и пиноли ((р]%ф2 3°). [c.84]

Координату = Хд,. центра давления как точки приложения нормальной силы, соответствующей производной 4, определим из условия равенства нулю (см. решение задачи 10.60), т. е. Хда/Хк + 117 /(д к5доп) — 1=0. Так как для конуса Ц7т/(л к5дон) = 1/3, то Хдс = Хд, /Хд = 1 — 1/3 = 2/3. [c.582]

Далее легко установить, что силы притяжения, действующие ца точку Р со стороны двух элементов do и da, уравновешиваются (по крайней мере, с точностью до бесконечно малых порядка, высшего, чем do или do ). Эти силы имеют (по крайней мере, с точностью до бесконечно малых указанного порядка) прямо противоположные направления поэтому все сводится к тому, чтобы доказать равенство двух абсолютных величин fvdajr и fvda jr сил, где через г nt г обозначены расстояния точки Р от точек Q и Q. Для этой цели представим себе две сферы к и п, описанные из центра Р радиусами г s г та проходящие соответственно через точки Q ж Q, я обозначим через dit и die элементы площади (окружающие Q и Q ), которые будут вырезаны из этих сфер конусами, проектирующими элементы do и do из Р. Элементы dir и dv, как подобные элементы двух сфер с радиусами г и г, относятся как квадраты радиусов, так что [c.78]

Машины для определения параметров контактно-фрикционной усталости материалов. Типичное испытательное устройство такого типа показано на рис. 11, На предметном столике 1 закрепляют плоский образец2. С образцом 2 контактирует индентор 3 — шарик или конус, закрепленный в держателе 4. Держатель 4 соединен с устройствами нагружения и измерения сил трения. Устройство иагруже-ння представляет собой рычаг 5 с грузами 8 и противовесом 9. Грузы 8, рамка с рычагом 5, упругая балка в соединены в центре с держателем 4 ипдептора и составляют устройство измерения сил трения. На плечи [c.228]

Мультигидроциклон (рис. 4.6) практически избавлен от этих недостатков. Он состоит из двадцати отдельных гидроциклонов 7. Отделение механических частиц в гидроциклоне происходит под действием центробежных сил, возникающих при закручивании струи воды, входящей через отверстие 5 с определенной скоростью по касательной к цилиндрической его части. При этом частицы отбрасываются к стенке и через отверстие 8 в вершине конуса попадают в полость грязного слива. В центре вихря образуется зона очищенной жидкости, которая через патрубок 4 направляется в сборную камеру 3 чистой воды и далее в систему. Гидравлика потоков в гидроциклоне крайне сложна, что вызывает необходи- [c.106]

Для случаев, когда угол конуса мал, применяется устройство гидравлического типа (рис. 5.29). Оно состоит из кольца 7, частично заполненного жидкостью 2. Кольцо установлено кон-центрично оси вращения и на некотором расстоянии от центра тяжести космического аппарата. При относительно больших углах конуса прецессии неуравновешенная центробежная сила, вызванная прецессией, удерживает жидкость на одной стороне кольца, а сам спутник перемещается относительно жидкости. В результате относительного движения спутника и жидкости ко- [c.247]

Для а 84° Дюбуа (F. Dubois) нашел, что распределение напряжений в усеченном конусе имеет тот же самый характер, что и в круглой пластинке с отверстием в центре. Это указывает на то, что при таких углах приложенные на рбоих краях силы и мрменты надлежит рассматривать совместно. [c.620]

На материадьную точку действуют силы сила тяжести F и нормальная сила реакции внутренней боковой поверхности конуса/ . Точка, движущаяся равномерно по горизонтальной окружности, имеет только нормальное ускорение а , направленное по горизонтали к центру окружности. [c.24]

Нагрузка на поршень. Усилие N реакции статорного кольца (см. рис. 58, б в) на сферическую головку поршня направлено по нормали к образующей конуса, имеющей угол ф к горизонтали, и проходит через центр сферы. Это усилие ь ожет быть разложено на радиальную силу F статически уравновешивающую усилие давления жидкости на поршень, и силу Г, направленную лерпен-дикулярно оси поршня, которая изгибает поршень и прижимает его к стенкам цилиндра. [c.148]

Рд — сипа закрепления М — момент Н — сила резания и ее х> "у оп зм ° М>ициенты трения в местах контакта заготовки с опорами и с ЗМ соответственно Л и Ji — жесткости ЗМ и опор соответственно [если значения J, и неизвестны, принимать + J2) = 0,3-f-0,4 и izKJi -j- ii) = 0,6 0,7] К — коэффициент запаса (см. ниже) >цд — диаметр обрабатываемой поверхности, мм L—длина заготовки, мм ф —угол при вершине центра, Р = 90° — ф/2 ф1 и ф, — углы трения на поверхности конуса центра и пи-ноли соответственно (Ф1 = фа =3°) I — расстояние от середины центрового гнезда до середины пиноли, мм — длина пинопи, мм — угол при вершине поводка D — диаметр окружности расположения поводков т — угол при вершине рифлений. [c.382]

Условные обозначения R - сила резания и ее составляющие К - коэффициент запаса /i и/2 - коэффициенты трения соответственно в местах контакта заготовки с опорами и с ЗМ Д - диаметр обрабатываемой заготовки -длина заготовки /1 - расстояние от середины центрового гнезда до середины пиноли -длина пиноли (3 = 90° - 0,5 ()/ - угол конуса при вершине цешра ф] и срз - углы трения соотаетственно на поверхности конуса центра и пиноли (ц/i у 3°). [c.117]

На рис. 136 показан цен-троискэтель с индикатором, предназначенный для совмещения центра отверстия или цилиндрического буртика детали с осью шпинделя станка. К конусу 1 центроискателя, устанавливаемого в шпиндель, прикреплена линейка 3, в направляющих которой перемещается корпус 2, несущий индикатор 12, щуп 8 с рычагом 7 и шток 5 с пружиной 6, При совмещении центра отверстия щуп 8 прижимают к цилиндрической поверхности 9 силой пружины индикатора через измерительный наконечник 11 и рычаг 7, качающийся на оси 10. При выверке наружных поверхностей щуп прижимают к поверхности силой пружины 6 через шток 5 и рычаг 7, для чего поворачивают головку 4 на 90°. [c.186]

На столе размещаются шпиндельная бабка детали 3 и задняя бабка 6. Шпиндельная бабка можйт поворачиваться на столе отнеси-тельно вертикальной оси, чем достигается обработка коротких конусов на деталях, закрепленных в патроне. Переставная задняя бабка имеет неподвижный центр, который поджимается к детали силой пружины. На лицевой стороне станины расположена панель 8 управления движениями станка и подачей СОЖ- [c.250]

Дальнейшим развитием этого метода явился метод конических бойкое, примененный Зибелем и Помпом для других целей и предложенный -С. И. Губкиным для определения коэффициента трения. Сущность метода заключается в том, что цилиндрический образец, имеющий конические выточки в торцах, осаживают коническими бойками с тем же углом образующей конуса а, что и образец (рис. 76). На конической поверхности образца будут действовать нормальное давление N и сила трения Т. Сила трения будет задерживать течение металла от центра к цериферии, нормальное давление, наоборот, будет способствовать течению металла в этом направлении. [c.185]

Таким образом, подпирающее действие сил трения, затрудняющее деформацию, будет наиболее сильным в центре контактной поверхности. По хмере удаления от центра по оси образца и по радиусу к периферии напряжения трения уменьшаются, деформация облегчается. В результате этого вблизи контактной поверхности образуется зона затрудненной деформации, распространяющаяся на некоторую глубину и приближающаяся по форме к конусу. В зоне затрудненной деформации пластическая деформация меньше, чем в остальном объеме образца. Выход зоны затрудненной деформации на контактную поверхность соответствует зоне прилипания. [c.196]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...