Координата центра давления

Координату центра давления найдем по формуле (11 — 5), в которой J — ВН Н2 [c.38]

Зная закон распределения давлений, можно вычислить подъемную силу на башмаке и координату центра давления. [c.201]

Уд — координата центра давления [c.8]

Координату центра давления уд найдем нз условия, что момент равнодействующей Р относительно точки А равен сумме моментов составляющих относительно той же точки [c.16]

Горизонтальная координата центра давления х находится на оси симметрии площади фигуры. [c.28]

Для заданного конического тела (рис. 1.27, а) центр масс расположен от носка О на расстоянии 3/4 высоты, т. е. д = (3/4)л . Координата центра давления Хд = [c.32]

Аналогично находим координаты центров давления, связанных с (о, и а [c.470]

Определите для тонкого конуса и вписанного в него заостренного тела вращения (см. рис. 10.15) координаты центров давления как точек, в которых приложены нестационарные силы, соответствующие [c.484]

Из табл. ХУ-2-1 [16] по = 0,156 находим относительные координаты центра давления одной консоли при крене (рис. 11.21) [c.609]

Здесь боковая координата центра давления определяется следующим образом. Из табл. ХУ-1-1 [16] по г/з =0,156 находим [c.610]

Н-м. Затем подсчитаем координату центра давления х = [c.614]

Определим входящие сюда координаты центров давления. По значению (/ з)кр == = 0,244 из табл. ХУ-1-1 [16] находим (д ц.д д/Ькр)кр (т> = 0,648. В соответствии с этим (Хц.д с) р = х р -Т (Хц.д и/бдр)кр (т) кр 13,75. [c.630]

Точно так же находятся координаты центра давления оперения. Из табл. XV-1-1 116] для (г,)вп = 0,5 получаем (Хц.д. а/Ь р)оп(т) = 0,647 и подсчитываем (Хц.д. а)оп = Хрп - Ц.Д. а Кр)оП (Т) (бкр)о п 18,97. [c.630]

Определяем относительные координаты центров давления [c.666]

Координата центра давления консоли (рис. 2.1.9) [c.148]

С учетом значения АКоп<т) безразмерная координата центра давления (коэффициент центра давления) [c.148]

Координата центра давления (точка приложения нормальной силы, индуцируемой оперением на корпусе) [c.148]

Коэффициенты (Сц.д)ат(оп), (Сц.д)аоп(т). вычисленные соответственно при помощи формул (2.1.75)—(2.1.77) для треугольных консолей, приведены в табл. 2.1.1 в зависимости от параметра г/хщ = 1/5т. В табл. 2.1.1 приведены также безразмерные боковые координаты центра давления [c.149]

Соответствующая координата центра давления, отсчитываемая в поперечном направлении, [c.151]

Приближенное определение коэффициента интерференции /Ст, а также координаты центра давления на корпусе с учетом влияния сжимаемости, длины хвостового участка корпуса и сужения консоли можно осуществить непосредственно, рассмотрев область переноса нормальной силы в виде участка плоской поверхности (рис. 2.3.1,б,в). Течение здесь рассчитывается как поток около изолированной консоли полубесконечного размаха. В соответствии с данными линеаризованной теории перепад коэффициента давления, индуцированного таким крылом со сверхзвуковой передней кромкой на участке между линиями Маха, исходящими из начала и конца бортовой хорды, равен [15] [c.164]

Рис. 2.3.3. Координаты центра давления, рассчитанные для плоской конфигурации корпус — оперение при условии, что [а ( т —

Здесь безразмерные координаты центров давления, отсчитываемые от носка корпуса, определяются так [c.213]

Координату центра давления по углу а консолей поворотного оперения при а = о можно найти из выражения [c.244]

Для рулей в виде прямоугольных консолей координата центра давления может быть определена также по линеаризованной тео- / и-з] [c.245]

Если корпус отклонен на угол атаки а, а оперение дополнительно отклонено относительно оси корпуса на угол б , то координата центра давления [c.245]

При повороте органа управления наряду с изменением положения его центра давления вследствие интерференции с корпусом меняется координата точки приложения дополнительной нормальной силы корпуса, обусловленной влиянием оперения.Если такой поворот сопровождается изменением угла атаки корпуса, то координата центра давления [c.245]

Часто встречаются случаи, когда рули занимают часть кромки и притом небольшую. Если интерференция корпуса с несущей поверхностью оказывает незначительное влияние на аэродинамические характеристики рулевого органа, как, например, на координату центра давления, то для расчета этих характеристик можно применять результаты обычной сверхзвуковой теории, относящейся к изолированным несущим поверхностям. [c.262]

При вычислении продольной координаты центра давления в случае а ф О, Об = О учитывают ее изменение за счет влияния толщины при помощи теории второго приближения Буземана. Для симметричного профиля смещение центра давления [c.278]

Координаты центра давления можно рассчитать точнее, если учесть влияние сжимаемости (как при сверхзвуковых, так и дозвуковых скоростях) и формы консоли рулевой поверхности. В этих целях следует воспользоваться такими зависимостями [c.278]

Здесь продольная координата центра давления изолированного крыла [c.279]

Центр давления — точка приложения суммарной силы гидростатического давления. При выводе формулы для определения координаты центра давления примем, что на свободной поверхности Ро = Ратм. [c.17]

Соответствующий коэффициент момента для пластинки под тем же углом атаки = —Су12 = —0,07071 также совпадает с полученным значением для тонкого профиля. Учитывая, что для пластинки шириной Ь координата центра давления [c.198]

Если летательный аппарат в виде тонкой крестообразной комбинации находится в слабовозмущенном сверхзвуковом потоке под углом атаки и скольжения, то происходит взаимная интерференция несущих консолей. Наличие вертикальных консолей уменьшает воздействие поперечных потоков со скоростями V a и Уоо (см. рис. 11.20) на перераспределение давления по консолям и снижает индуцированную нормальную силу крыла. Несимметричное обтекание не изменяет распределения давления по корпусу, а координаты центров давления консолей оказываются близкими к соответствующим значениям для изолированных консолей, поэтому интерференция крыла с корпусом не оказывает заметного влияния на положение центра давления всего аппарата. [c.611]

Далее по графику на рис. ХУ-1-9, а 116] для величины а г/ Ь р)оп = 3,32 находим [Хц.д а/( кр)оп1т (оп) = 0,67 и подсчитываем координату центра давления дополнительной нормальной силы корпуса, обусловленной влиянием оперения (Хц.д а)т ОП [ Ц.Д. а (бкр)оп 1 П ( Кр)оП 19,0. [c.630]

При движении тангажа координата центра давления, обуеловленноро углом атаки а, [c.656]

Так как в данном случае возникает только одна нормальная сила от оперения, равная А У " = с°""ба 7со5, то Хр. будет фокусом по углу отклонения руля всего аппарата, а фокусное расстояние хр совпадает с координатой, центра давления Хц.д. [c.60]

Продольная статическая устойчивость в плоскости угла атаки а = а соаф характеризуется таким же значением коэффициента центра давления, как в плоскости угла атаки в случае движения без крена (+ д = 0,913). В плоскости угла скольжения Р = = арз1пф координата центра давления будет определяться ее значением для корпуса без оперения (вертикальная консоли отсутствуют). Соответствующий коэффициент центра давления (+ = 0,222. [c.154]

Умножив эту величину на координату центра давления (Уц.д)<роп(т) = (2ц.д) оп(т) > получим спиральный момент крена (АЛ4,.)р. Соответствующий коэффициент этого момента (тДр = , а враща- [c.191]

Координата центра давления оперения, как и нормальная сила, изменяется под влиянием вихрей крыла. При этом с достаточным приближением можно считать, что точка приложения нормальной силы,обусловленной вихрями крыла, совпадает с центром давления оперения для комбинации корпус-оперение , Т. е. (Хц.дОоп(в) = ( ц.да)оп(т). [c.200]

Центр давления. Повороту органов управления соответствуют определенные значения координат центров давления и фокусов. Так как в дальнейщем рассматриваются рулевые устройства с симметричным профилем, расположенные на корпусе круглого сечения, то понятия центров давления и фокусов будут идентичными. [c.244]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...