Примеры Усилия — Расчет

В качестве примера приведем результат расчета клапанной пружины тяжелого дизеля, имеющей следующие параметры диаметр проволоки d = 9,5 лш средний диаметр пружины Z) = 82 мм число рабочих витков ( = 9,5 предварительное поджатие Д = 40,5 мм усилие предварительного поджатия Рц — 63 кГ [c.438]

В качестве примера изложенного метода расчета с использованием критерия надежности ниже приводится расчет штока — одной из силовых деталей механизма в рычажной системе (рис. 6), служащей для передачи усилий на другие органы машины. Отказом штока считается потеря способности передавать без разрушения в системе рычажного механизма управляющие нагрузки. [c.177]

Чем определяется сопротивление на ведомом звене трансмиссии Какому условию должны удовлетворять активное усилие или момент на ведущем звене трансмиссии для возможности ее функционирования Приведите пример. Изложите особенности расчетов движущего момента в передачах (трансмиссиях) вращения при переменной скорости движения. Что такое приведенные к ведущему звену момент на ведомом звене и моменты инерции звеньев передачи Что такое коэффициент динамичности В каких случаях допустимо не учитывать его в расчетах [c.74]

В качестве примера приведем результат расчета клапанной пружины тяжелого дизеля, имеющей следующие параметры диаметр проволоки й = = 9,5 мм средний диаметр пружины О = 82 мм число рабочих витков г = 9,5 предварительное поджатие /о = = 40,5 мм усилие предварительного поджатия Яо = 63 кГ свободная длина Яо = 210 мм шаг навивки 5 = 19,2 мм модуль сдвига материала О] = = 8-105 кГ]см плотность материала р = 7,9-10-6 кГсек 1см. [c.399]

Расчет — Примеры 50, 51 — Расчет на изгиб 48 — Усилия расчетные 45 --конструкций из алюминиевых сплавов — Конструирование и расчет 63 — 66 — Пределы выносливости 64 — Типы основные 40, 44 [c.437]

Пример. Произвести кинематический расчет привода, показанного на рис. 1.2, при следующих данных диаметр барабана О = 500 мм, тяговое усилие на ленте Р = 4000 И, скорость ленты о — 0,8 м/с. [c.7]

С увеличением приложенного к электродам усилия общее сопротивление деталей (см. фиг. 19) из-за уменьшения их собственного и контактного сопротивления уменьшается, вследствие чего с ростом усилия падает интенсивность выделения тепла в зоне сварки. Методика расчета сопротивлений при точечной сварке иллюстрируется приведенным ниже примером. Формулы для расчета сопротивлений при точечной сварке могут быть использованы также для приближенных расчетов сопротивлений при рельефной и роликовой сварке. [c.28]

Расчет на изгиб с учетом сил инерции приходится проводить в том случае, когда элементы конструкций в процессе эксплуатации испытывают большие ускорения, вызывающие значительные инерционные усилия. Классическим примером деталей, прочные размеры которых следует выбирать из условия расчета на изгиб с учетом сил инерции, являются спарники локомотивов и шатуны двигателей. [c.308]

В рассматриваемом примере требуется произвести так называемый проектировочный расчет, т. е. по известным усилиям, действующим на деталь, определить ее размеры. [c.614]

Пример статического расчета. На валу закреплены два зубчаты.ч колеса (рис. 5.6). Силы, действующие на зубья колес, сводятся к силам T(i и (окружным усилиям) и силам Д1 и (радиальным усилиям), при этом их равнодействующие составляют угол 20° с касательными к окружностям радиусов r и Го. Зная окружное усилие на первом колесе 1200 Н, из условий равновесия определить все остальные силы и реакции в подшипниках А В, если Ti = 60 мм — 80 мм l = 100 мм l i = 100 м 3 = 80 мм. [c.57]

Для решения статически неопределимых задач помимо применения метода сечений и, следовательно, использования уравнений равновесия, известных из статики, приходится составлять дополнительные уравнения, основанные на рассмотрении условий и характера деформации системы. Эти уравнения называют уравнениями перемещений. Их количество зависит от того, насколько число неизвестных усилий больше числа независимых уравнений статики или, как говорят, от степени статической неопределимости системы. Здесь ограничимся рассмотрением систем, в которых число неизвестных лишь на единицу больше числа уравнений статики (один раз статически неопределимые системы). Методику их расчета рассмотрим на примерах, [c.208]

Пример 18.3.1. Определить наибольшее усилие в опасном сечении стального валика АВ, если к нему присоединен ломаный стержень СОЕ того же диаметра. Валик вращается с постоянной угловой скоростью <0. Дано АВ=50 см АС = 20 см СО = 30 см ПЕ = 30 см (1=30 мм (о=1/20 1/с у=7,85-10- Н/см . Найти также допускаемое число оборотов валика в минуту при [а]= = 100 МПа (рис. 18.3.2). При расчете собственным весом валика АВ и силами его инерции ввиду их незначительности пренебрегаем. [c.307]

На примере цилиндрической оболочки мы убедились в том, что при плавно меняющейся нагрузке в большей части оболочки можно пренебречь изгибом и напряжениями от изгибающих моментов но сравнению с равномерно распределенными по толщине напряжениями от усилий Гар. Моментное напряженное состояние реализуется только в зоне краевого эффекта, протяженность кото-рой оценивается характерным линейным размером к = УНк. Для оболочки положительной гауссовой кривизны этот результат носит совершенно общий характер, схема расчета таких оболочек строится следующим образом. Сначала находится усилие в оболочке, которую представляют как тонкую, нерастяжимую мембрану, совершенно не сопротивляющуюся изгибу. Эта задача решается с помощью одних только уравнений статики и, собственно говоря, не относится к теории упругости. Соответствующая теория называется безмоментной теорией оболочек. Решение, найденное по безмоментной теории, как правило, не позволяет удовлетворить всем граничным условиям, поэтому вблизи границы рассматривается краевой эффект, связанный с изгибом. Ввиду малости области краевого эффекта, уравнения теории оболочек для этой области принимают относительно простую форму. Для вывода уравнений безмоментной теории нам понадобятся некоторые сведения из теории поверхностей, которые предполагаются известными и сообщаются для справки. [c.423]

Знаменатель 1000 введен в уравнение (17) с той целью, чтобы сделать г)з достаточно большими числами, для которых в последней цифре позволительно пренебречь половиной по сравнению с единицей. Таким образом, нам придется оперировать только целыми числами. Чтобы сделать наш пример возможно более простым, начнем с грубой сетки, представленной на рис. 2. Тогда нам придется искать значения лишь для трех точек, для которых мы уже знаем точные значения (см. стр. 520). Вычертим квадратную сетку в достаточно крупном масштабе, чтобы на ней можно было записывать результаты промежуточных вычислений (рис. 7). Расчет начинается с принятых начальных значений которые мы запишем левей и выше каждой узловой точки. Значения 700, 900 и 1100 намеренно взяты несколько отличными от полученных ранее точных значений. Подставляя эти значения вместе с нулевыми значениями на границе в левую часть уравнения (18), находим остаточные усилия для всех узлов. Эти усилия записаны правее и выше каждого узла. Наибольшее остаточное усилие, равное 200, получается в центре сетки, и мы начнем процесс релаксации с этого узла. Добавляя к принятому значению 1100 поправку 50, которая записана на рисунке над числом 1100, полностью устраним невязку в центре. Поэтому вычеркиваем число 200 и ставим вместо него нуль. Теперь нам нужно изменить невязки в соседних узлах. Прибавим 50 к каждой из невязок и выпишем новое значение —50 над первоначальными значениями, как показано на рисунке. На этом заканчивается работа с центральным узлом сетки. Теперь мы имеем четыре симметрично расположенные точки с невязками, равными —50, и поправки удобно внести во все эти значения одновременно. Примем для всех этих точек одну и ту же поправку, равную —12i). Эти поправки напишем над [c.527]

В заключение необходимо обратить внимание на два последних примера. В одном определялись температурные, а в другом - монтажные усилия. И те и другие могут возникать только в статически неопределимых системах, и это достаточно очевидно. Температурные и монтажные деформации принимаются в расчет только при составлении уравнений деформаций. А для статически определимых систем в этих уравнениях нет никакой надобности. [c.57]

Деформация фермы будет упругопластической, если хотя бы в одном из ее стержней s > е . Пусть Р — одна из действующих на ферму (заданных) сил, а Р — значение Р, при котором хотя бы в одном из ее стержней е = s , тогда деформация фермы будет упругопластической, если Р > Р . Обозначим через Р р— значение Р (предельное), увеличение которого делает невозможным равновесие между действующими на ферму силами и усилиями в ее стержнях (ферма становится геометрически изменяемой). Задачи расчета фермы состоят в определении усилий во всех стержнях, усилий в стержнях после разгрузки (остаточных), перемещений узлов под действием заданных сил и остаточных, если Р < < Р < Р р. Решение этих задач рассмотрим на примере. [c.395]

Начинать расчет следует с второстепенных элементов. Определив их опорные реакции, переходят к основным элементам, добавляя к нагрузкам, действующим на эти элементы, давления от второстепенных элементов. Эпюры усилий можно строить для каждого элемента отдельно, объединяя их впоследствии на одном чертеже. Техника расчета показана на примере. [c.452]

Пример расчета фермы методом перемещений. Рассмотрим плоскую ферму, показанную на рис. 7. Усилия, действующие по концам стержня, связаны с соответствующими перемещениями зависимостью Р1 = —Р2 = ЕА1 )(й- —или [c.120]

Если при расчете системы, статически определимой при неучете деформации элементов, возникает необходимость учитывать влияние деформации на усилия, обойтись одними уравнениями статики не удается, приходится привлекать уравнения деформации, и расчет приобретает особенности, характерные для статически неопределимых систем. Такой расчет называется деформационным. В качестве примера укажем на то, что во введении была рассмотрена статически определимая ферма, усилия в которой определялись в двух вариантах без учета и с учетом деформаций. Первый расчет называют расчетом по недеформированной схеме а второй — по деформированной схеме. Приведенный выше расчет гибкой нити можно назвать также расчетом по недеформированной схеме, при учете же растяжимости нити — расчетом по деформированной схеме. [c.215]

Можно, однако, использовать формулы (16.27) лишь для тех усилий, которые участвовали в раскрытии статической неопределимости (т. е. при вычислении значений величин и А р), остальные же усилия, коль скоро для них не построены эпюры в единичных состояниях, находить из условий равновесия так, как это показано на примере расчета рамы (пример 16.4). [c.564]

Расчет заканчивается при достаточной близости двух соседних приближений. На рис. 7.13, а в качестве примера показана сеточная разметка области (слева) и линии равных разностей главных напряжений (цифры па правой части полупространства показывают разность главных напряжений в МПа) при давлении цилиндра с удельным усилием р = 180 Н/мм, а на рис. 7.13, б дано изменение давлений в зоне контакта и полуширины площадки для идеально упругой плиты (сплошная линия) и при учете пластических деформаций (штриховая линия). [c.138]

Распределение интенсивности ветрового давления по высоте трубы, рассматриваемой в качестве примера, представлено на рис. 4.3 сплошной линией ломаной пунктирной линией показаны скорректированные для заменяющих цилиндров значения ветрового давления. Следует отметить, что для заменяющих цилиндров, развитых до верха трубы, интенсивности ветровых нагрузок по мере удаления от расчетных сечений к верхнему краю сооружения приближались к постоянным значениям или даже несколько уменьшались (рис. 4.3). Расчет каждого горизонтального сечения ведется как для самостоятельной цилиндрической трубы, местные возмущения усилий в зонах сопряжения цилиндров не оказывают влияния на их распределение в расчетном сечении и по этой причине не учитываются. В соответствии с рис, 4.3 для расчета се- [c.293]

Пример 7. Выполнить расчет гидравлической системы комбинированного управляемого тормоза ТКТ-300 по фиг. 103 и 110, в со шкивом диаметром О = = 300 мм для механизма передвижения мостового крана, если тормоз развивает номинальный тормозной момент М- = 50 кГм, усилие вспомогательной (размыкающей) пружины тормоза = 12 кГ, а приданный тормозу электромагнит типа МО-ЗООБ при ПВ = 100% развивает момент Мм = 400 кГсм в гидравлической системе использованы главный цилиндр от автомобиля ГАЗ-51 диаметром Р>г. ч 32 ММ с поршнем, имеющим площадь Рг = 8 см , и рабочий цилиндр диаметром Ор, = 70 мм с поршнем площадью Гр = 38,5 см . [c.176]

Пример 4.3. Расчет ступенчатой внецентренно-сжатой (сжатоизогнутой) колонны. Исходные данные. В качестве примера рассмотрим подбор сечения ступенчатой колонны однопролетного производственного здания, расчет поперечной рамы, которого рассмотрен в предыдущем примере. Конструктивная схема колонны приведена на рис. 4.12. Требуется подобрать сечения сплошной верхней и сквозной нижней частей колонны, произвести расчет базы колонны и анкерных болтов. Расчетные усилия для подбора сечения элементов колонны, расчета базы колонны и анкерных болтов определяются по результатам расчета рамы. [c.174]

В качестве примера приведем результаты расчета трубы 1420x22 мм при внутреннем давлении р =6 МПа и продольном усилии N=2 МН/м. Механические характеристики материала модуль Юнга Е=2.Ю МПа, коэффициент Пуассона Тк) =0,3, условный предел текучести бд 2=400 МПа, временное сопротивление (предел прочности) [c.54]

Способ разрезов (способ Рпттера )). Способ разрезов представляет собой аналитический способ опроделешш усилий в стер-л нях формы. Поясним его на примере расчета фермы, изображенной на рис. 4.13, а, хготорая нагружена силами F ii F,. [c.91]

Пример 4.1.1. Рассмотрим расчет осноогтых проектных параметров соплового тракта управляющего двигателя для следующих исходных данных управляющее усилие (тяга) Р = 180 кгс (1,77-10 Н) время работы двигателя = 4 с газовая постоянна продуктов сгорания топлива Р = 294 Дж/(кг-град) отношение теплоемкостей к = = 1,25 температура в камере сгорания Та — 2285 К и давление ро = = 40 кгс/см (3,92 10 Па) удельный вес материала сопла Ус = 7,85 кгс/см . [c.307]

Пример 8.1. Проводится определение запаса прочности и вероятности разрушения для определенной детали парка находящихся в эксплуатации однотипных стационарно нагруженных изделий применительно к многоопорному коленчатому валу однорядного четырехцилиндрового двигателя, поставленного как привод стационарно нагруженных насосных, компрессорных и технологических агрегатов. Основным расчетным случаем проверки прочности для этой детали является циклический изтиб колена под действием оил шатунно-лоршневой группы. Эти силы при постоянной мощности и числе оборотов двигателя находятся на одном уровне с незначительными отклонениями, связанными глайным образом с отступлениями в регулировке подачи топлива и компрессии в цилиндрах. Причиной существенных отклонений изгибных усилий является несоосность опор в пределах допуска на размеры вкладышей коренных подшипников и опорные шейки вала, возникающая при сборке двигателя, а также несоосность, накапливающаяся в процессе службы от неравномерного износа в местах опоры вала на коренные подшипники. Соответствующие расчеты допусков и непосредственные измерения на двигателях позволили получить функции плотности распределения несоосности опор и функцию распределения размаха [c.175]

Обычно фермы имеют большее число стержней, чем в рассмотренном выше примере. Но процедура определения усилий и напряжений в них остается такой же. Что же касается упругих пере-мёщений, то для их расчета в дальнейшем будет описан более эффективный способ. [c.107]

Пример 33.1. Выполнить проверочный расчет вала зубчатого колеса редуктора (см. рис. 248). Усилия в зацеплении 2 = 4200 Н P,j = 1550 Н = 760 Н. Материал вала - сталь 45 нормализованная, j = 650 МПа, От = 320 МПа. На выходном конце вала установлена упругая пальцевая муфта (муфта МУВП-1-40 МН 2096-64). [c.318]

По мере расширения применения низких температур и создания более крупных и сложных конструкций усилилась тенденция использования все более прочных материалов, более высоких действующих напряжений и полуфабрикатов больишх сечений. Это повышает опасность хрупкого разрушения и делает необходимым применение при расчетах методов механики разрушения. Ниже приведены примеры ее использования при расчете емкостей для транспортировки ожиженного природного газа на кораблях и сосудов под давлением в авиакосмической технике, [c.26]

Т спользования. Примером тому может служить опытнопромышленная утилизационная установка по использованию физического тепла шлаков печей цветной металлургии. При существующих в настоящее время технических решениях утилизации тепла отвальных шлаков затраты на утилизацию еще выше аналогичных затрат на производство тепловой энергии на замещаемых энергетических установках. Поэтому усилия направлены на разработку таких схем утилизации, которые обеспечивали бы экономические преимущества использования тепла шлака по сравнению с использованием химической энергии топлива в котельных установках. Устанавливаемые типы утилизационного оборудования для утилизации различных видов тепловых ВЭР должны вырабатывать энергоносители таких параметров, чтобы их можно было использовать на покрытие расходной части энергетического баланса промышленного предприятия. В противном случае, даже при низких затратах на установку утилизационного оборудования, если для преобразованных энергоносителей отсутствуют потребители, принятая схема утилизации может оказаться экономически неэффективной. Таким образом, для обоснования экономической эффективности использования ВЭР необходимо проводить детальные расчеты, основанные на конкретных схемах утилизации и технико-экономических показателях утилизационного и замещаемого энергетического оборудования. Приведем примеры расчетов экономической эффективности использования ВЭР с преобразованием вида энергоносителя для характерных схем утилизации и типов утилизационного оборудования, применяемого в различных отраслях промышленности. [c.281]

В общем случае распределения внутренних сил по поперечному сечению стержня их можно разбить на две части, первая из них можеть быть определена средствами сопротивления материалов, вторая же представляет собой остаток, не улавливаемый аппаратом этой науки. В свою очередь первая часть напряжений может быть разбита на шесть долей с таким расчетом, чтобы каждая из них участвовала в образовании только одного из шести внутренних усилий N, Мх, Му, Qj,, Qy, Мг- Очевидно, что второму слагаемому напряжений, не улавливаемому аппаратом сопротивления материалов, соответствуют нулевые внутренние усилия. Поясним сказанное на примере. [c.76]

Как видно из полученных в примере формул, несмотря на то, что нагрузка, прикладываемая к каждому поперечному сечению оболочки, самоуравновешена, усилия и перемещения неограниченно возрастают с увеличением длины оболочки 21 = 2a R. Этот результат — естественное следствие расчета по безмомент-ной схеме, при котором собственная изгибная жесткость кольцевых сечений оболочки не учитывается, и вся нагрузка передается на торцы. [c.308]

Приведенный пример позволяет сделать некоторые общие выводы о расчете оболочки, подкрепленной шпангоутами. Если нагрузки приложены к шпангоутам, и шпангоуты достаточно жестки (У > Rh), то при расчете тангенциальных сил взаимодействия оболочки и шпангоутов можно руководствоваться безмомент-ной теорией. При этом используются только условия равенства тангенциальных перемещений оболочки и шпангоута. Учет тангенциальных сил достаточен для оценки жесткости и прочности шпангоута. Для расчета напряжений в оболочке следует дополнительно учесть краевой эффект. Усилия краевого эффекта определяются из условия совместности нормальных перемещений и углов поворота i9 i. [c.356]

Методом конечного элемента можно непосредственно рассчитывать участки оболочки со шлюзом. В качестве примера на рис. 1.28 и 1.29 показано распределение усилий по вертикальному и горизонтальному сечениям в оболочке, проходящим через ось шлюза, от продольных сил преднапряжения сооружения 10 000 кН/м (интенсивность обжатия бетона — 8,33 МПа) и его кольцевого обжатия внешним давлением 5,2 МПа. В расчете рассматривалась цилиндрическая оболочка с радиусом срединной поверхности, равным 23,1 м, толщиной стенки 1,2 м, увеличенной в зоне шлюза диаметром 3 до 2 м. При определении в вертикальном сечении усилий Оу, направленных перпендикулярно к направлению нагрузки, рассматривались три варианта решения оболочки без утолщения у шлюза с утолщением, расположенным симметрично срединной поверхности с утолщением с внешней стороны. При отсутствии утолщения максимальные растягивающие напряжения, действующие перпендикулярно к нагрузке, равны интенсивности обжатия, рис. 1.29, а при увеличении толщины оболочки симметрично с двух сторон максимальные напряжения растяжения (Ту соответственно снизились при размещении утолщения с наружной стороны максимальные растягивающие напряжения сгу, действовавшие по центру утолщения, составляли 6,8 МПа, т. е. уменьшились по сравнению с напряжениями для оболочки без утолщения незначительно. Усилия в направлении нагрузки по этому сечению при симметричном и несимметричном размещениях утолщения были близки между собой. Характер распределения в вертикальном сечении моментов, действующих в вертикальном направлении, соответствует моментам при внецентренном сопряжении двух цилиндрических оболочек. Из рисунка видно также, что концентрация максимальных сжимающих напряжений, действующих по горизонтальному сечению в направлении нагрузки, вследствие утолщений снизилась в два раза. [c.49]

Так как сечение тонкостенных пространственных конструкций имеет небольшое армирование, то для ориентировочных расчетов в первом приближении можно принять х—0,55 ho. Полное исчерпание несущей способности внецентренно сжатых (растянутых) элементов может иметь место только в том случае, если они взаимодействуют с более прочными окаймляющими их конструкциями. Например, несущая способность полки оболочки может быть исчерпана только в том случае, если она опирается на достаточно прочный контур, который при воздействии на него предельных для сечений полки нормальных сил распора N p и изгибающих моментов Л1пр не разрушится. Если контур не обладает такой прочностью, то возникновению в плите сил iVnp и моментов УИпр будет предшествовать его разрушение. По-видимому, если отвлечься от несовпадения несущих способностей одной и той же конструкции при различных схемах излома, то в оптимально запроектированной с точки зрения прочности конструкции разрушение различных элементов должно наступать при одной и той же нагрузке, т. е. элементы должны быть равнопрочными. В соответствии со сказанным выше, если прочность криволинейного бруса ниже прочности балок, на которые он опирается, то при возникновении в брусе предельных нормальных сил Л/ р и моментов УИпр балки не разрушатся (рис. 3.2). Наоборот, если балки в рассматриваемом примере не обладают достаточной прочностью, то при возникновении в них предельных моментов и их разрушении несущая способность бруса не будет исчерпана и действующие в нем усилия будут меньше предельных. При равнопрочности элементов момент разрушения балок должен совпадать с моментом исчерпания несущей способности бруса. Оценка несущей способности конструкций с учетом взаимного влияния прочности отдельных элементов является, несомненно, приближенной. Более точных результатов можно ожидать при учете не только взаимного влияния прочностей отдельных элементов, но и при учете влияния их деформативности. Если балку подкреплять подвесками с одним и тем же сечением (одной и той же прочностью), но с разной длиной, то очевидно, что несущая способность конструкции при увеличении длины подвески до некоторой оптимальной величины может увеличиваться (рис. 3.2, д). Таким образом, при оценке несущей способности конструкции [c.176]

В расчете трубы полные усилия определяются суммированием сил, полученных из расчетов [1, 2] без учета ее пространственной работы, расчетов, учитывающих пространственную работу гладкой трубы-оболочки на абсолютно жестком основании, и расчетов, учитывающих конструкционные особенности сооружения (углы перелома поверхности, кольцевые ребра, диафрагмы, особенности сопряжения ствола трубы с ее фундаментными конструкциями, деформативность фундаментных конструкций и основания и т. д.). Настоящий параграф рассматривает поведение гладкой трубы-оболочки на абсолютно жестком основании, В качестве примера рассматривается дымовая труба высотой 315 м, возводимая в районе воздействия восьмибалльного ветра и восьмибалльной сейсмичности. В соответствии с работами [1, 2] при учете действия ветра трубы рассчитывают как консоли с переменным по высоте кольцевым сечением. Основные размеры тру- [c.288]

Целесообразность создания специального механизма должна быть мотивирована соответствующим технико-экономическим расчетом или соображениями резкого облегчения или поныше-ния безопасности усл0 В й труда. В частности, в приведенном ранее примере подъемника для монтажа холодильников соблюдены и те и другие условия. Ранее было сказано, что холодильники подают в печь через одно отверстие, а разместиться они должны по окружности кожуха и несколькими рядами. Попытки использовать для этой цели подвесные полиспасты успеха не имеют. В рекомендуемой конструкции сочетание в одном устройстве механизмов подъема и толкания, а также подъемной площадки наилучшим образом обеспечивает высокую производительность, избавляет Рабочих от необходимости приложения значительных физических усилий и делает работу безопасной. [c.505]

Заданы разрьшы перемещений и усилий в сопряжениях. В этом случае расчет подконструкции также осуществляется путем решения двухточечной краевой задачи для последовательности элементов и искомые величины выражаются дополнительно через заданные разрьшы перемещений и усилий Примеры таких разрывов приведены в табл. 3.2 и на рис. 3.1. [c.47]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...