Оболочки цилиндрические Примеры

Демпферы колебаний — см. Гасители колебаний Демпфирование колебаний параметрических — Влияние 363—365 -- конструкционное в механических системах 341—343, 494 --конструкционное в соединениях деталей 343—346 — Интенсивность — Методы оценки 341 — Обозначения 343 — Примеры 344—346 Дивергенция крыльев тонких 469, 476, 487 — Скорость критическая 477, 478 --оболочек цилиндрических круговых, обтекаемых потоком газа 493 Динамика статистическая механических систем 513—544 [c.551]

Значения Г" для цилиндрической оболочки в примере 6 [c.134]

При выполнении граничных условий Гу и Ге критическое значение параметра осевого сжатия со, как и при осесимметричном выпучивании оболочки со свободными торцами, вдвое ниже классического значения. Минимум со(п) достигается при п = 2. Выпучивание сконцентрировано у торцов оболочки. Приведенными примерами, собственно, и ограничивается применение аналитических методов в задаче об устойчивости сжатых в осевом направлении цилиндрических оболочек. [c.202]

На рис. 5.5 приведены примеры образов процесса нагружения в пространстве напряжений (а) и деформаций (б) при испытании цилиндрической оболочки из сплава В95 на сжатие с кручением [5], которые дают наглядное представление о поведении материала при сложном нагружении. [c.97]

В учебном пособии изложены основные положения курса теории упругости и элементы теории пластичности, приведены примеры решения плоской задачи в прямоугольных и полярных координатах, дан расчет толстостенных труб при внешнем и внутреннем давлении и при насадке, расчет вращающихся дисков, тонких прямоугольных и круглых плит, цилиндрических оболочек, стержней при кручении. Приведены задачи термоупругости и пластичности. [c.2]

Первые две главы посвящены выводу основных уравнений теории упругости для пространственной и плоской задач. В качестве приложения плоской задачи приводится расчет толстостенных цилиндров с днищем от внутреннего и внешнего давления и вращающихся дисков. Исследуются напряжения при действии силы на острие клина и полуплоскость. В пособии рассматриваются контактные напряжения и деформации при сжатии сферических и цилиндрических тел, дан расчет тонких пластин и цилиндрических оболочек, рассматривается кручение стержней прямоугольного, круглого постоянного и переменного сечений, дается понятие о задачах термоупругости, приводятся расчет цилиндров и дисков на изменение температуры, общие уравнения теории пластичности, рассматривается плоская задача, приводятся примеры. [c.3]

Ярким примером может служить цилиндрическая оболочка с эллиптическим или овальным основанием при действии [c.102]

Простейшим примером, на котором можно проиллюстрировать некоторые общие особенности поведения оболочек служит круговая цилиндрическая оболочка. Предположим, что цилиндрическая оболочка со средним радиусом R, толщиной стенки 2h и длиной L нагружена внутренним давлением д( ). Сделаем вна- [c.420]

На примере цилиндрической оболочки мы убедились в том, что при плавно меняющейся нагрузке в большей части оболочки можно пренебречь изгибом и напряжениями от изгибающих моментов но сравнению с равномерно распределенными по толщине напряжениями от усилий Гар. Моментное напряженное состояние реализуется только в зоне краевого эффекта, протяженность кото-рой оценивается характерным линейным размером к = УНк. Для оболочки положительной гауссовой кривизны этот результат носит совершенно общий характер, схема расчета таких оболочек строится следующим образом. Сначала находится усилие в оболочке, которую представляют как тонкую, нерастяжимую мембрану, совершенно не сопротивляющуюся изгибу. Эта задача решается с помощью одних только уравнений статики и, собственно говоря, не относится к теории упругости. Соответствующая теория называется безмоментной теорией оболочек. Решение, найденное по безмоментной теории, как правило, не позволяет удовлетворить всем граничным условиям, поэтому вблизи границы рассматривается краевой эффект, связанный с изгибом. Ввиду малости области краевого эффекта, уравнения теории оболочек для этой области принимают относительно простую форму. Для вывода уравнений безмоментной теории нам понадобятся некоторые сведения из теории поверхностей, которые предполагаются известными и сообщаются для справки. [c.423]

В некоторых случаях решение задачи теории упругости оказывается таким, которое содержит трансцендентные функции от операторов. В качестве примера можно привести построенное в 12.13 решение задачи об осесимметричном изгибе круговой цилиндрической оболочки. Решение соответствующего однородного уравнения для упругой оболочки строится из частных решений [c.600]

Пример Х.2. Найти и а, в точках цилиндрической оболочки (рис. Х.6, а), достаточно удаленных от днищ. [c.325]

Пример. На стальную ( = 2-10 МПа) цилиндрическую пане.чь с радиусом кривизны Л = 2 ы, размером сторон в плане а = Ь = 1 м и толщиной к = 0,02 м действует равномерно распределенная по поверхности нагрузка д = = Ю кПа, Считаем оболочку свободно [c.264]

Примером плоского напряженного состояния является тонкостенная цилиндрическая оболочка, нагруженная внутренним давлением. На рис. 10.17 показана схема нагружения. Проведя поперечные кольцевые и продольные меридиональные сечения, как показано на рис. 10.18, а и б, можно записать [c.177]

Поясним сказанное двумя примерами. В качестве первого примера рассмотрим вращение ротора турбокомпрессора. Такие роторы часто делают в виде тонкостенных полых цилиндров, несущих на внешней поверхности лопатки. Для соединения цилиндрической части ротора с валом служат концевые днища, которые на напряженное состояние цилиндрической оболочки в ее средней части влияют мало. При быстром вращении пустотелого ротора каждый элемент его оболочки шириной гбф и длиной, равной единице (рис. 8.12, а, б), испытывает действие центробежной силы [c.219]

Задача о движении в двух измерениях. В качестве примера движения в двух измерениях рассмотрим следующую задачу. Тонкая однородная цилиндрическая оболочка массы М и радиуса Ь катится но горизонтальной плоскости, а другая цилиндрическая оболочка массы т и радиуса а катится внутри первой. Все поверхности считаются идеально шероховатыми, так что качение происходит без скольжения. [c.128]

Пример 8. Цилиндрическая оболочка находится под действием внутреннего pi и внешнего pj давления (рис. 2.11). [c.71]

В качестве примера рассмотрим надежность наиболее распространенного типа изделия из ортотропных стеклопластиков — тонкостенной цилиндрической оболочки, подвергнутой воздействию внутреннего осесимметричного давления. Такой режим возникает в цилиндрической оболочке с заглушками, эксплуатируемой при внутреннем гидростатическом давлении. Для такой трубы математическое ожидание действующего давления определяется из выражения [c.110]

Значение толщины изделия также может быть измерено с использованием неразрушающих методов. В качестве примера рассмотрим результаты испытаний цилиндрических оболочек из стеклопластика на основе стеклоткани ТС 8/3-250 и связующего ИФ-ЭД-6-КГ. [c.111]

Аналогия с рассмотренными ранее примерами еще более подчеркивается, если цилиндрическую оболочку подкрепить шпангоутами (рис. 55). Как и, при температурном воздействии, изгибные напряжения в [c.79]

Рассмотрим в качестве примера цилиндрическую оболочку, защемленную по торцам и нагруженную внутренним давлением р (рис. 108). Дифференциальное уравнепие упругой линии образующей имеет вид [c.163]

Среди задач устойчивости тонких упругих оболочек задачи устойчивости цилиндрических оболочек имеют наибольшее практическое значение. С другой стороны, на примере исследования устойчивости цилиндрических оболочек можно проследить все основные особенности задач устойчивости тонких оболочек. Поэтому мы ограничимся изложением основ теории устойчивости упругих оболочек применительно к задачам устойчивости круговых цилиндрических оболочек. [c.220]

Значительно большую опасность представляют краевые эффекты, развивающиеся в составных оболочках в связи с тем, что безмоментное состояние в них не удовлетворяет условиям статики Примером такой конструкции является, в частности, изобра женная на рис, 3.33, а цилиндрическая оболочка с днищем в виде сферического сегмента. [c.173]

В отличие от предыдущего примера, геометрия оболочки не описывается единым аналитическим выражением — имеются три участка — сферический, торовый и цилиндрический. Другой особенностью является постановка граничных условий на внутренней и внешней границах интервала интегрирования. Так как при г- О коэффициенты уравнений имеют особенность, расчет начинается с точки, отстоящей на небольшом расстоянии от центра (в данном примере — на расстоянии 0,02/-ц). В этой точке принимаются условия, характерные для полюса Ti= Ti, = М . [c.198]

Еще одним фактором, лимитирующим применимость безмоментной теории к расчету цилиндрических оболочек, является длина оболочки. Как следует из приводимого ниже примера, область применения безмоментной теории ограничена не слишком длинными (по сравнению о радиусом) оболочками. [c.306]

Пример 6,1. Цилиндрическая оболочка длиной 21 (рис. 6.3) нагружена постоянной по длине нормальной нагрузкой, изменяющейся в зависимости от угла ф по закону [c.306]

Пример 7.1. Определить напряженно-деформированное состояние цилиндрической оболочки длиной 21, нагруженной постоянной по длине нормальной нагрузкой, изменяющейся в зависимости от угла ф по закону [c.320]

В качестве примера использования линеаризован- , ных уравнений, рассмотрим задачу о воздействии кольцевой нагрузки на цилиндрическую мягкую оболочку, нагруженную давлением (рис. [c.379]

На рис. 6.2 представлен пример компоновки АЭС с ВВЭР-1000, из которого видно, что реакторно-парогенераторный цех двухконтурной АЭС располагается внутри герметичной железобетонной оболочки. Для реакторов ВВЭР-1000 диаметр ее цилиндрической части составляет 47,7 м, а ее высота —67,5 м. В верхней части она перекрыта сферическим куполом. Оболочка обеспечивает биологическую защиту и локализацию радиоактивности в нормальной эксплуатации. Кроме того, внутри оболочки реактор и парогенераторы разделяются круговой железобетонной стеной толщиной —1,5 м, предназначенной для биологической защиты (см. рис. 6.2). [c.57]

Цилиндрическая оболочка постоянной толщины под действием кольцевой перерезывающей нагрузки. Этот пример рассмотрен в работе [3] с применением метода упругих решений и в работе [4] сведением дифференциального уравнения изгиба оболочки к интегральному. Случай нагружения является для расчета невыгодным, так как за счет резкого изменения сил и моментов по длине сходимость процесса ухудшается [4]. Вследствие симметрии рассматривается одна половина оболочки. Поскольку упругопластический расчет оказывается существенно сложнее упругого, в обоих решениях использованы упрощающие приемы. Примененные методы требуют задания краевых условий в перемещениях для участка длиной /т, ограниченного областью упругопластических деформаций. Поэтому из интервала интегрирования исключено нагруженное сечение с при- [c.209]

В гл. 10 на основе разработанных программ представлен детальный анализ эффекта анизотропии в перекрестно армированных оболочках. На примерах цилиндрической и торообразной оболочек показано, что пренебрежение эффектом анизотропии приводит к количественно и качественно неверному описанию напряженно-деформированного состояния малослойных перекрестно армированных оболочек. [c.5]

Введение. Представляется желательным и вместе с тем логичным в этой, последней, главе в полном объеме исследовать применение принципов построения теории оболочек на одном конкретном типе оболочек, как примере использования в слу-. чае оболочек проиввольпого типа, так как охват всего разнообразия оболочек в полном объеме представляется нереальным. Причина выбора круговой цилиндрической оболочки в качестве типового объекта исследования вполне очевидна, так как эта оболочка является и простейшим типом, и в то же время обладает наибольшим количеством характерных свойств оболочек произвольного типа, о ней больше известно по сравнению с другими типами и, кроме того, она является наиболее важным типом оболочек с точки зрения практического применения. [c.477]

Пример 6. Требуется рассчитать воздухоопорную конструкцию для зерносклада, возводимого в районе Целинограда. Оболочка цилиндрическая, выполненная из капроновой пневмоткани № 24. Основные размеры длина основного помещения Ьо=45,0 ж, пролет Ь—24,0 м, радиус кривизны в цилиндрической части г=13,8 м, стрела подъема /=7,0 м, наибольший допускаемый прогиб оболочки под давлением снега Д/=1,0 м. [c.269]

На критическое значение осевой силы значительно влияет целый ряд факторов, которые, действуя в отдельности или в различных комбинациях, могут значительно понизить несущую, способность оболочки. Этим, по-видимому, вызван большой разброс экспериментальных данных по устойчивости сжатых в осевом направлении цилиндрических оболочек. Для примера на рис. 9.22 приведены результаты испытаний, проведенных различными исследователями до 1962 г. Эти эксперименты проводились на образцах с различной геометрией, находящихся в неодинаковых условиях и сделанных из разных материалов. Результаты для критического параметра осевого сжатия колеблются в пределах от 0,85 до 0,1. Характерной особенностью серии эксперилген- [c.214]

В качестве примера рассмотри.м цилиндрическую тонкостенную оболочку, ослабленную продольными и кольцевыми мягкими швами (рис 3.57), Нагруженность оболочки и варьируется действием внутреннего давления р и осевой силы F. При этом необходимо иметь в виду. что при О < и = 0 / а, < 1 несущая способность цилиндрической оболочки лимитиру ется мягким швом, расположенным вдоль образутощей оболочки (кольцевая прослойка при этом разгру жена), а при < п < х — поперечным кольцевым швом. [c.190]

В качсствс примера на рис. 3.60 представлена номограмма, позволяющая оценить возможность использования присадочного материа1а из титанового сплава 2В ятя выполнения продольных швов цилиндрических оболочек из iLiaBa 58 (атя слу чая и = 0,5). Степень механической неоднородности полу чаемых при данной технологии сварки сварных соединений составляет = 1,33, = 0,91 Условие на дан- [c.196]

Как было показано на примере анализа предельного состояния тонкостенных оболочек, для оценки несущей способности оболочек давления, ослабленных мягкими прослойками, достаточно знать величину их контак-гного упрочнения и значение параметра (5, характеризующего момент потери пластической устойчивости рассматриваемых конструкций. Применительно к цилиндрическим толстостенным оболочковым конструкциям, нагруженным внутренним или внешним давлением, определение параметра не представляег особых затруднений н может быть осуществлено по методике, изJЮжeннoй в разделе 4.1 [c.210]

В качестве примера на рис. 4.5 приведена эпюра распределения кольцевых напряжений Оо по юлщине стенки оболочки, пос фоенная с учетом граничных условий на внутреннем и внешнем контурах цилиндрической оболочки и свойств логарифмические спиралей. Как видно, в отличие от тонкостенных оболочек эпюра напряжений сТд в рассматриваемом случае непостоянна по толщине, и характер распределения 09 зависит от параметра толстостенности оболочки [c.211]

В качестве примера расчета цилиндрической оболочки по мо-ментной теории рассмотрим цилиндрический резервуар, заполненный до краев жидкостью (см. рис. 87). Направления осей показаны на рисунке. Резервуар имеет следующие размеры радиус оболочки R = 2,00 м, длина оболочки вдоль образующей I = 3,00 м, толщина оболочки Л = 0,15 м. Вес 1 жидкости, заполняющей резервуар, у =10 кн1м , коэффициент Пуассона для материала [c.227]

Р 1ссмотрим в качестве примера цилиндрическую оболочку под действие.м виутренйего давления д (рис. 16.17). Кран оболочки приварены к жестким диафрагмам. Считая радиус внутренне поверхности оболочки г приближенно равным радиусу срединной поверхности, получим [c.538]

В качестве второго примера безмоментной оболочки рассмотрим цилиндрический резервуар со сферическими днищами, представленный на рис. 7.21, находящийся под действием внутреннего давления onst. Продольная сила (рис. 7.21, а), открывающая сферическое днище от цилиндрической части, [c.210]

Донг [811 получил решение уравнений обобщенной теории Доннелла, определяющее собственные частоты цилиндрических оболочек с произвольным набором ортотропных слоев и с различными граничными условиями. Узловые линии, так же как и в изотропных оболочках, образуют прямоугольную сетку. Берт и др. [37] рассмотрели аналогичную задачу на основе более точной теории первого приближения Лява. Найденные ими значения частот в общем достаточно хорошо согласовались с рерчльтатами Донга, за исключением низших частот, которые у Донга оказались завышенными. В работе Берта и др . на примере двухслойной ортогонально-армированной цилиндрической оболочки из боро-пластика проиллюстрировано влияние эффекта связанности мембранных и изгибных деформаций. Рассматривались также различные ортогонально-армированные структуры, включающие три слоя одинаковой толщины. Было установлено, что поведение оболочек, армированных по схемам О—К—О и О—О—О (О соответствует слою, уложенному в осевом направлении, К — слою, уложенному в кольцевом направлении), почти не различается. Также Мало отличаются друг от друга оболочки, армированные по схемам К—К—О и К—К—К. При всех четырех схемах армирования оболочка имеет,примерно одинаковую собственную частоту, соответствующую первому тону колебаний в осевом направлении и второму (п = 2) в окружном. При п = 1 армирование по схемам О,—О—О и О—К—О приводит к более высоким значениям частоты, а при относительно более высокие значения [c.239]

В качестве примера применения теории краевого эффекта рассмотрим расчет цилиндрической оболочки с полусферическим днищам (рис. 3.30, а). Оболочка нагружена давлением р. Сначала рассматр 1ваем безмоментное состояние сферической и цилиндр и ческой оболочек в отдельности (рис. 3.30, б). [c.171]

Методика расчета вынужденных колебаний системы из соосных цилиндрических оболочек, колец и пластин основывается на разложении амплитудной функции в ряд по собственным формам недемпфированной системы. Приводится описание алгоритма расчета, по которому в ГОСНИИМАШ составлены программы применительно к ЭЦВМ Минск-32 . Применение методики иллюстрируется на примере расчета динамических податливостей подвески планетарного ряда редуктора. [c.6]

Методом конечного элемента можно непосредственно рассчитывать участки оболочки со шлюзом. В качестве примера на рис. 1.28 и 1.29 показано распределение усилий по вертикальному и горизонтальному сечениям в оболочке, проходящим через ось шлюза, от продольных сил преднапряжения сооружения 10 000 кН/м (интенсивность обжатия бетона — 8,33 МПа) и его кольцевого обжатия внешним давлением 5,2 МПа. В расчете рассматривалась цилиндрическая оболочка с радиусом срединной поверхности, равным 23,1 м, толщиной стенки 1,2 м, увеличенной в зоне шлюза диаметром 3 до 2 м. При определении в вертикальном сечении усилий Оу, направленных перпендикулярно к направлению нагрузки, рассматривались три варианта решения оболочки без утолщения у шлюза с утолщением, расположенным симметрично срединной поверхности с утолщением с внешней стороны. При отсутствии утолщения максимальные растягивающие напряжения, действующие перпендикулярно к нагрузке, равны интенсивности обжатия, рис. 1.29, а при увеличении толщины оболочки симметрично с двух сторон максимальные напряжения растяжения (Ту соответственно снизились при размещении утолщения с наружной стороны максимальные растягивающие напряжения сгу, действовавшие по центру утолщения, составляли 6,8 МПа, т. е. уменьшились по сравнению с напряжениями для оболочки без утолщения незначительно. Усилия в направлении нагрузки по этому сечению при симметричном и несимметричном размещениях утолщения были близки между собой. Характер распределения в вертикальном сечении моментов, действующих в вертикальном направлении, соответствует моментам при внецентренном сопряжении двух цилиндрических оболочек. Из рисунка видно также, что концентрация максимальных сжимающих напряжений, действующих по горизонтальному сечению в направлении нагрузки, вследствие утолщений снизилась в два раза. [c.49]

В качестве примера рассмотрим верхнюю часть корпуса (см. рис. 2.1 и схему рис. 3.1). Крышка представляет собой сферический купол, соединенный через цилиндрический переходник с фланцевым кольцом сложной формы. Цилиндрическая часть корпуса представляет собой длинную цилиндрическую оболочку, соединенную через переходник линейно-переменной толщины с массивным фланцевым кольцом. Крышка и корпус соединяются по посадке и стягиваются шпильками при помощи нажимного кольца. Уплотнение осуществляется прокладками, расположенными в контактном стыке крышки и корпуса, а также специальным торовым компенсатором, приваренным к крышке и прижимаемым к фланцу корпуса нажимными винтами. [c.130]

Цилиндрическая оболочка постоянной толщины под действием краевого изгибающего момента. Этот пример рассмотрен в работах [3, 5] с применением метода упругих решений. В работе [3] при определении несущей способности получено, что все нагруженное сечение переходит в пластическое состояние при величине внешнего момента Л/= v3 = 1,73Жг, где Mj = Ojh 16. В работе [5] вычисления закончены вторым приближением, дающим М = 1,75 Мт Однако при этом модули упругости на краю и отличаются от результатов первого приближения соответ- [c.210]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...