Давление , методика и данные для расчета

Давление (я), методика и данные для расчета [c.368]

Последовательность решения. Расчетную методику построим для наиболее общего случая — смеси горячей воды с холодным воздухом. Исходными данными для расчета являются ри Pi — соответственно давление, тел пература и объемное газосодержание в смеси на входе в канал (Pi lO%) t —температура газа до смешения с водой //af — относительная длина канала (lld>8). [c.60]

Методика расчета основных параметров ударного механизма пневматических молотков. Основными исходными данными для расчета являются энергия удара Е, частота ударов / и давление сжатого воздуха на входе в машину регламентируемые обычно соответствующими стандартами. Необходимо также задать скорость соударения ударника с хвостовиком рабочего инструмента V, которая назначается в основном из условия допустимых контактных напряжений в материале соударяющихся детален. В современных пневматических молотках эта скорость достигает 15—17 м/с. [c.422]

В настоящем разделе рассмотрена методика расчета указанных ГГ. В качестве исходных данных для расчета ГГ должны быть заданы вещества, служащие для получения газа давление в топлив-шх баках температура газа на выходе из ГГ секундный расход газа и допуски на его изменение время работы и требования, Предъявляемые к физико-химическим свойствам газа кислородный баланс, наличие твердой или жидкой фазы, степень равновесности химического состава газа на выходе ГГ и т. д. [c.259]

Экспериментальные данные о термических свойствах этилена, проанализированные в гл. 1, послужили основой для составления единого уравнения состояния, справедливого в широкой области температур и давлений. Поскольку методика составления единого уравнения состояния и расчета таблиц термодинамических свойств изложена нами в [24, 25], в настоящей главе для удобства читателей приведены лишь основные положения методики и даны необходимые расчетные формулы. [c.49]

Данные эксперимента использованы для расчета по описанной выше методике значений Ahi As и отвечающих им давлений (рис. 22). При определении значений A/i/As здесь и всюду ниже использовались только значения, относящиеся к полученным после 1—2 мин от начала испытания. Данные, полученные в начале испытания, когда давления были большими, исключались, поскольку вследствие быстрого протекания износа в этой области незначительная погрешность при фиксации времени испытания [c.33]

Другой разновидностью этого метода является испытание по методике Научно-исследовательского центра ВВС [61]. Смешанная с воздухом жидкость проходит через нагретую алюминиевую трубку, а затем через ряд фильтров, о степени засорения которых судят по перепаду давления в системе. В ходе опыта определяют время, необходимое для засорения данного количества фильтров, и количество отложений на нагретой трубке. Эти данные используют для расчета так называемого числа отложений. [c.83]

Расчеты по определению критических нагрузок для панелей, нагруженных внешним давлением р и осевыми погонными сжимающими нагрузками pR 2, проводились по программе [42]. Определение разрушающих нагрузок выполнялось с использованием методики (см. 2.4). Результаты расчета представлены на рис. 5.18. Сплошной линией показана зависимость критического давления от угла армирования ф для данной структуры обшивок, штриховой — зависимость предельного давления по условию прочности. Из графика видно, что данная конструкция при всех вариантах несущих слоев будет разрушаться вследствие потери устойчивости. Наибольшие критические давления соответствуют углам укладки 45—60°. [c.235]

Можно попытаться применить для расчета толстостенных цилиндров, находящихся под действием внутреннего давления, методику анализа нестабильного разрушения при ползучести, учитывая одновременно данные рис. 4.11 и 5.13. Если выразить соотношение между истинным напряжением ст при ползучести при одноосном растяжении и скоростью логарифмической деформации в виде [c.148]

При разработке фонда БП использованы обобщенные эмпирические и полуэмпирические методы расчета теплофизических свойств веществ, опубликованные в отечественных и зарубежных периодических и монографических изданиях критическому анализу было подвергнуто более 600 публикаций. Область применимости методик расчета теплофизических свойств веществ по температуре и давлению, их средние и максимальные погрешности проверялись по экспериментальным данным, опубликованным в литературе и полученным организациями, исследования которых координируются нашим Центром. Такая проверка выполнена для 8000 экспериментальных точек. [c.16]

При обсуждении различных вариантов кинетической теории зародышеобразования ун е было отмечено, что оценки по ним дают совпадающие до десятых долей градуса температуры достижимого перегрева жидкостей при фиксированной частоте нуклеации /1. Но сама теория основана на весьма грубом макроскопическом описании флуктуационно возникающих и растущих в жидкости пузырьков пара. Предполагается возможность устранить или подавить действие факторов, которые существенно облегчают в реальных условиях появление центров парообразования. Оба этих обстоятельства дают повод скептически относиться к результатам теории. Один из ее авторов [8] оставил такое высказывание ... Теория конденсации пересыщенного пара и в особенности вскипания перегретой жидкости остается пустой схемой, имеющей весьма ограниченное значение для понимания действительных явлений, если не принимать во внимание факторов, облегчающих эти процессы и практически всегда имеющихся в наличии . Между тем недавние исследования показали, что для подобного скептицизма нет оснований. Уже из гл. 3 и 4 видно, что в большом числе случаев экспериментальные значения нри давлениях от атмосферного и выше хорошо согласуются с результатами расчета по кинетической теории. Как правило, расхождение не превышает 1 2° и часто составляет доли градуса. Опытные данные обладают хорошей воспроизводимостью. Они практически не зависят от способа перегрева жидкости (методика чистой пузырьковой камеры, капельки в подходящей жидкой среде, импульсный нагрев в ударном режиме). Несколько неожиданное совпадение теории с опытом требует более внимательного анализа теории и более подробного обсуждения способов ее экспериментальной проверки. [c.128]

Разработана методика для выбора режимов прокатки. При этом точечный шов рассматривают как непрерывный, с определенным средним уровнем продольных остаточных напряжений в прокатываемой зоне. Давление прокатки выбирают согласно расчетам, приведенным в работе [2] остаточные напряжения определяют в зависимости от отношения шага точек к их радиусу по графику, построенному по результатам расчетов (рис. 6). Функция А численно равна значению продольных остаточных напряжений в непрерывном (роликовом) шве и составляет для сплава 0Т4 35 кГ/мм , для стали Ст.З 21 кГ/мм . Экспериментально определенные остаточные напряжения в образцах, прокатанных на режимах, выбранных в соответствии с данной методикой, удовлетворительно совпадают с расчетными (рис. 7.) Последовательность прокатки существенно не влияет на процесс устранения деформаций. Швы можно прокатывать как от одного края панели к другому поочередно, так и от середины к краям. [c.85]

Основной задачей инженерного расчета является определение транспортных (технологических), аэродинамических и энергетических параметров установки или системы в целом, обеспечивающих наивыгоднейшие условия эксплуатации. Ниже изложена методика инженерного расчета внутризаводских установок пневмотранспорта штучных грузов (контейнеров или мелкоштучных изделий), разработанная на основе проведенных авторами исследований и систематизации расчетных данных других работ. Методика рекомендуется для расчета установок всасывающего и нагнетательного типа при рабочих давлениях (разрежениях) до 15 кПа с трубами диаметром 50—150 мм. Отдельные положения этой методики могут быть использованы с соответствующими корректировками для расчета установок при других условиях транспортирования (трубы повышенного диаметра, повышенные давления, некруглая форма поперечного сечения трубопровода). Методы расчета большегрузных контейнерных установок высокого давления, требующие учета газодинамических особенностей процесса движения воздуха, в данной работе не рассмотрены. [c.140]

Поскольку неточности взаимного положения шестерни и колеса для круговых зубьев дают эффект, отличный от такового для зубьев с линейным контактом, в методике расчета круговых зубьев название коэффициент концентрации нагрузки заменено на коэффициент распределения давления /(р. Значение коэффициента Кр можно установить по графику (рис. 123) [121, 42], где по оси абсцисс откладываются расчетные линейные смещения вдоль образующей делительного конуса или перпендикулярно ей и плоскости, проходящей через оси зубчатых колес. Линейные смещения вдоль осей шестерни и колеса приводятся к расчетным путем умножения на косинус половины угла при вершине делительного конуса соответствующего зубчатого колеса. Если данные о величинах смещений зубчатых колес отсутствуют, то коэффициент Кр может быть приближенно определен по табл. 10. [c.143]

Возникающий прирост давления при смешении газов можно объяснить их различными сжимаемостями. Для расчета прироста давления по методике Голубева и Бондаренко [4] необходимо знать степень сжимаемости чистых компонентов и смеси. Отсутствие экспериментальных данных по сжимаемости при различных давлениях, температурах и концентрациях не позволяет произвести соответствующие вычисления. Поэтому для оценки величины прироста давления, согласно работе [4], мы вычислили степень сжимаемости смеси по формуле Кричевского и Казарновского [51 для давления в газовой смеси, переписав ее через сжимаемости [c.70]

Определение расчетных значений теплоперепада, расхода газов и к, п. д. можно производить по уточненной методике без учета и с учетом перетекания газа в турбине и по упрощенной методике. Возможность использования той или иной методики зависит от полноты исходных данных (диаграммы изменения параметров газа перед турбиной, характеристики турбины). Наиболее точные результаты дает расчет с учетом перетекания газа в турбине. Для расчета но уточненной методике необходимо иметь диаграммы изменения давления и температуры выпускных газов перед турбиной и за турбиной по времени. Эти диаграммы могут быть получены экспериментальным или расчетным путем. [c.196]

С помош,ью приведенных формул были рассчитаны критические давления для некоторых нормализованных сильфонов и получены удовлетворительные результаты. Однако значение указанной методики расчета значительно снижается вследствие того, что все расчеты даны применительно к сильфонам, имеюш,им гофры прямоугольной формы. [c.42]

Для расчета натягов существует ряд методик. Ниже изложена общая методика поверочного расчета натягов. Исходными данными для расчета натягов в многослойных матрицах являются максимальное внутреннее давление Ршах. допустимые напряжения на растяжение для материалов, из которых изготовлены матрица и бандажные кольца, а таклсе размеры матрицы и бандажных колец, выбранный согласно приведенным рекомендациям. Необходимо рассчитать относительный натяг Дг для каждого бандая4а. Обозначим п — относительный радиус поверхности, на которой приложено давление в многослойной матрице 1=0, 1, 2,. .. [oij — допустимое напряжение на внутренней поверхности /-го слоя Е — модуль упругости Pi — давление внутреннее или от натяга на рассматриваемой поверхности в многослойной матрице fj — относительный радиус поверхности, в точках которой определяется напрял4ение. [c.172]

Как показали исследования, для растворов с положительными отклонениями от идеальности и отличной от нуля производной дп/дх2)т,р эта методика определения указанных термодинамических свойств относительно проста, удобна и в ряде случаев по точности уступает лишь результатам, полученным на основании измерений давления паров, если они выполнены наиболее прецизионными методами. Одно из достоинств метода рэлеевского рассеяния света состоит в том, что он может быть применен для определения активности компонентов раствора и при достаточно низких температурах, когда выполнить точные измерения парциальных давлений компонентов весьма трудно. В табл. 11 представлены результаты расчета коэффициента активности компонентов и избыточной энергии Гиббса раствора ацетонитрил — четыреххлористый углерод при 45°С на основании данных о рэлеез-ском рассеянии света и приведены для сравнения результаты определения избыточной энергии Гиббса из данных о давлении пара. [c.115]

Диаметры проходных сечений дроссельных втулок принимают в зависимости от типа водоразборной арматуры и величины избыточного давления. Расчет диаметров проходных сечений можно выполнить по методике ЦНИИЭП инженерного оборудования. В табл. 25.2 приведены данные для подбора дроссельных втулок. [c.402]

Расчетные зависимости, удовлетворительно описывающие теплообмен в химически неравновесном потоке че-тырехокиси азота при докритических давлениях, не позволяют удовлетворительно обобщить все данные по теплообмену в неравновесном потоке при сверхкритиче-ских параметрах, несмотря на малое отклонение состава от химического равновесия. Методика [3.26] удовлетворительно согласуется с опытными данными в сверх-критической области при значении параметра К ч = =(O A Qp2/ >10 с увеличением неравновесности потока ( 2 <10 ) опытные данные по теплообмену превышают расчетные. Поэтому для расчета теплообмена в рассматриваемой области температур и давлений составлено [3.30, 3.44] эмпирическое уравнение на основе безразмерных параметров, полученных в результате анализа дифференциальных уравнений сохранения массы А-го компонента и энергии с помощью метода. подобия. [c.80]

Для расчета потерь давления при конденсации в трубе используются различные методики, основанные на разных моделях процесса. Так как расчетные уравнения i[6.22, 6.23 и др.] составляются на основе корреляции опытных данных, то они справедливы для условий опыта и не могут распространяться на другие условия и тем более на теплоносители с иными физическими свойствами без дополнительной экспериментальной проверки. Сравнение опытных данных по перепаду давления при конденсации Б трубе N264 с расчетными по известным рекомендациям, так же как и по теплообмену, не дало положительных результатов. Аналитическое рассмотрение данной задачи [6.25, 6.46, 6.50, 6.51] обычш) или не завершается конкретными рекомендациями дА расчета, или при их составлении принимаются допущения, требующие введения эмпирических поправок. Применение для расчетов формул, полученных при адиабатном гомогенном или раздельном течении без учета рсо-бенностей гидродинамики течений с конденсацией, как указывалось выше, допустимо лишь в отдельных случаях, когда влияние массообмена незначительное. [c.168]

Проведенная модернизация полностью подтвердила расчеты время цикла улсеньшилось на 2—5 с, что составляет до 60% Т , забросы давления в полостях гидромотора исчезли, ускорения при торможении и фиксации снизились в 3—5 раз и не превышали допустимых. На рис. 2 в координатах Оа Олц немодер-низированные ПС отмечены кружками. Большинство кружков находится в зонах 1 и 4, что позволяет данную конструкцию отнести к числу надежных, но средних по быстроходности. Модернизация заметно повысила быстроходность указанных ПС, причем если в старой конструкции при дефектном изготовлении ТЗ имеют место повышенные нагрузки в приводе, скачки давления, колебания, удары и увеличение времени цикла в 1,5—2 раза, то у модернизированного привода эти нежелательные явления выражены слабее, и только при грубых дефектах изготовления золотника или неправильной наладке. По материалам исследований выбраны диагностические параметры — угловые скорость планшайбы ш и ускорение а, составлены дефектные карты для обоих вариантов приводов. Столы с гидроприводами других конструкций, обследованные по описываемой методике, на рис. 2 отмечены зачерненными кружками. [c.104]

Численные значения коэффициентов, входящих в уравнения, рассчитывались по паспортным данным для гидромотора ГМ15-22, гидропанели ПГ53-14, сдвоенного гидронасоса 5Г12-23А. Расчет потерь давления в обратных клапанах и фильтре производился по методике, приведенной в [2], а значения параметров, зависящих от настройки, и начальные условия определялись по установившимся режимам. Все перечисленные коэффициенты уточнялись в соответствии с данными натурных экспериментов. Характеристика момента трения строилась также но результатам обработки [c.71]

Представленные в [79, 83, 101 ] выражения для расчета (Дрп. к1 Ро)т1. т в случае равномерного распределения тепловой нагрузки по длине трубы дают близкие результаты. Однако в реальных парогенераторах имеет место весьма существенная неравномерность теплоиодвода по длине парогенерирующих каналов, в том числе и на участке поверхностного кипения. Это обстоятельство в работах [79, 831 не учитывается. Кроме того, в них перепад давления на участках с поверхностным кипением определялся по среднему недогреву жидкости, что является основным недостатком методики. Действительно, по данным [101 ], зависимость от длины участка носит существенно нелинейный характер и рассчитанные по среднему недогреву значения потерь давления могут сильно отличаться от их среднеинтегральных величин, особенно для длинных участков. [c.57]

Результаты количественной проверки уравнения (8) иллюстрируются рис 1, на котором расчетные данные по безразмерной вязкости сопоставлены с опытными данными для воздуха, углекислого газа, гелия, неона и водорода [2, 8, И]. Кривые 1—4 получены по упрощенной формуле (9) для значений коэффициента аккомодации a=ai=Q2=l+0,9-l-0,3+0,l, причем следует отметить, что а= и а=0,1 являются граничными значениями величины а [4, 7, 12]. Коэффициент А при получении кривых 1—4 принят равным 0,912, поскольку конкретные данные о величинах й и Рг для указанных газов при низких давлениях и температурах в литературе отсутствуют. Точками на рис. 1 обозначены опытные данные [8, И], пересчитанные на зависимость =f(Кп) по методике, изложенной в [13], с учетом геометрии применявшихся в опытах установок. Влияние температуры и рода газа на величину Kn=f (Л) учитывалось формулой Сюзерленда, а соответствующие коэффициенты, необходимые для этих расчетов, были приняты по работе [5]. [c.216]

Для насосного колеса расхождения между измеренными и рассчитанными по замеренным давлениям и скоростям осевыми силами составляют 5,5—7,8%, что можно считать удовлетворительным. Расхождения между данными величинами осевых сил, действующих на турбинное колесо, несколько больше. Они составляют 13—20% на номинальном режиме и объясняются большим количеством уплотнений и подшипников на ведомом валу, что искажает показания. Приведенные данные показывают, что методика расчета осевых сил, которую используют в иасосостроении, применима для расчета осевых сил в гидропередачах. [c.11]

В первой версии системы, разработанной в I970-I975 годах, реализован жестко детерминированный вычислительный аппарат, позволяющий получать численные результаты расчетов по имеющимся в нем математическим моделям /методикам/ и формировать из этих данных двумерные таблицы по температуре и давлению для веществ заданного состава. Система позволяла существенно сократить время, расходуемое на вычислительные процедуры, и тем самым обеспечивала возможность применения более сложных моделей чем те, кот(фые хфи-менялись для ручного счета. Основным недостатком системы было отсутствие надежной оценки точности получаемых результатов и ограниченность области применения заложенных в нее полуэмпирических методик. [c.5]

Для экспериментальной проверки на машине трения СМЦ-1 испытали пару латунь 63 — сталь 45 (Ra —0,5 мкхм) в диапазоне давлений, соответствующем пластическому контакту. Смазочный материал с частицами изнашивания исследовался седимента-ционным методом, а осадки продуктов изнашивания с помощью РЭМ по методике, описанной выше. Электронные микрофотографии частиц данной пары трения аналогичны приведенным на рис. 2.7 и показывают, что частицы имеют лепесткообразную форму. Данные седиментационного анализа частиц изнашивания латуни приведены в табл. 2.4. Наиболее вероятные размеры частиц по порядку величины соответствуют размерам частиц, полученным из рассмотренных выше теоретических соображений. Степень соответствия расчетных и опытных данных можно считать удовлетворительной в пределах принятых допущений и погрешности определения необходимых для расчета данных. [c.50]

Наиболее щироко используемой методикой расчета корпусов тепловых труб, испытывающих внутреннее давление, является нормативный метод ASME для необогреваемых сосудов давления [2]. Норматив ASME определяет, что максимальное допустимое напряжение при любой температуре должно быть равно одной четверти предельного напряжения на разрыв при данной температуре. Свойства металлов, включая и значения предельных напряжений для некоторых металлов, можно найти в приложении В. Для круглых труб, у которых толщина стенки меньше 10% диаметра, максимальное напряжение давления достаточно точно описывается приближенным уравнением [c.145]

Для проверки такой методики вычисления вязкости смеси было проведено экспериментальное исследование вязкости двух смесей с близкими эквивалентными номерами при атмосферном давлении (рис. 3). Были исследованы смеси, состоящие из н-парафинов от Ст до Сю смесь № 1 имела мольные доли хг = 0,66662, хю = 0,33338 и Яэкв=8,0001 смесь № 2 — мольные доли л 7=0,33187, 8=0,44607, хэ=0,11096, Х1о=0,11109 и Пэкв=8,0020. Расчет коэффициента вязкости смесей производили, исходя из предположения об аддитивности объемов жидкостей, что давало отклонение в вычисленных данных по плотности от экспериментальных данных для н-октана, равное -(-0,2% и - -0,1% соответственно для первой и второй смеси. При вычислении т] через псевдокритические параметры получено отклонение от т) для н-октана соответственно -0,82% и - -0,37% для первой и второй смеси. Экспериментальные значения коэффициента вязкости обеих смесей совпадают в пределах 1,5% со значениями коэффициента вязкости н-октана, что подтверждает правильность методики расчета вязкости смесей жидких н-парафинов. Экспериментальные данные получены методом капилляра по методике, описанной в работе [8]. [c.90]

Расчет шлюзовой системы. Единой методики расчета шлюзовых систем в настоящее время нет. Вместе с тем имеются данные, позволяющие выбрать число ступеней перепада давления и от-качное оборудование. В принципе можно создать однокамерный шлюз, т. е. одну ступень с промежуточным давлением между атмосферным и рабочим давлением в камере, но это потребует применения мощных дорогостоящих насосов для поддержания требуемого давления в шлюзовой и рабочей камерах. [c.228]

Это сопровождается повышением давления газа в межконусном пространстве и требует специального исследования с целью получения необходимых данных для уточнения методики расчета деталей загрузочного устройства и системы управления конусами. [c.233]

Определенное таким образом значение сопротивления деформации представляет собой точку на графиках зависимостей сопротивления деформации от термомеханических параметров. Для выявления зависимости сопротивления деформации от всех термомеханических параметрО В построены графики 0(и) для исследованных марок металлов и сплавов [25]. Эти данные авторов рекомендуются для инженерных расчетов. По такой же методике получены данные по сопротивлению деформации и для других марок сталей и сплавов [27], а также для цветных металлов [28, 29]. Эти данные также могут быть использованы для расчетов технологических процессов при горячей обработке давлением. [c.13]

Для осуществления контроля за интенсивностью коррозии, обоснования норм предельных концентраций водорода в пароводяном тракте энергоблоков, а также в целях получения необходимых данных для осуществления корректировки водного режима надо располагать методикой, позволяющей определять долю молекулярного водо-)ода в общей его концентрации. Зместе с тем источником водорода в паровой фазе могут быть водяной пар и дозируемые в питательную воду энергоблоков гидразин и аммиак. На основе данных литературы и наших расчетов [Л. 2] следует, что при температуре ниже 900 К можно пренебречь количеством водорода, образующегося вследствие термического разложения Н2О. Об этом свидетельствуют данные табл. 1, в которой приведены массовые концентрации молекулярного водорода при различных температурах и давлениях для диссоциации Н2О по реакции [c.187]

Устойчивость конических оболочек под равномерным радиальным наружным давлением. Конические оболочки часто рассчитывают по формулам для цилиндрических оболочек с радиусом условного цилиндра, равным наибольшему радиусу кривизны поверхности конуса. Теория и прикладные методы расчета устойчивости конических оболочек приведены, например, в книге [97]. Однако для использования в проектах методики, приведенной в этой книге, необходимо иметь данные экопериментальиой проверки. [c.445]

В этом параграфе излагаются основные сведения о методике расчета сужающих устройств для измерения расхода жидкости, газа и пара Расчет сужающего устройства производят на основании задания измеряемой среды и условий измерения, т. е. величин Р1И. Ь, >20. ( ср. Смаке. Рп Если измерясмэя срвда — газ, то в задание необходимо включить состав газа в процентах по объему, влажность газа относительную или абсолютную, плотность сухой части влажного газа в нормальном состоянии и среднее местное барометрическое давление. На основании указанного задания определяют недостающие для расчета данные ( 14-3, 14-5 и 14-6). [c.482]

Следует отметить, что учесть и тот факт, что рабочие органы помимо напорных и обратных шнековых насадок набраны также и из смесительных кулачков. Поэтому для корректного использования описанного выше подхода необходимо рассчитать дополпительпое гидравлическое сопротивление, появившееся после того, как если бы мы мысленно заменили часть винтового шнека смесительными кулачками. Так как после напорных винтовых насадок материал последовательно проходит через зоны, представляющие собой совмещенные цилиндрические каналы, перекрытые кулачками различной формы, то для расчета гидравлического сопротивления рассматривается аналогия между этими каналами и формующей головкой. Иными словами, гидравлическое сопротивление той части шнека, которая расположена за напорными насадками, определяются по методикам, предпазначеппым для расчета гидравлического сопротивления формующих головок. Учитывая уменьшение продольной скорости перемещения материала из-за увеличения гидравлического сопротивления, найдем зависимость изменения производительности для данного рабочего органа относительно "полностью" винтового шнека от изменения перепада давлений на участке со смесительными насадками в виде [c.99]

Сильно изогнутые сопловые лопатки паровых турбин низкого давления часто имеют угол скольжения в области периферийного сечения около 45°. Хотя и в этом случае для оценки влияния торцевой стенки можно использовать принцип зеркального отображения, все же требуется более сложная методика расчета, чем теория тонкого профиля. В работе [9.56] численный метод Мартенсена распространен на случай пространственного течения через сопловую решетку со скольжением лопаток. При этом попеременно используются допущения о постоянной и переменной по высоте лопатки скорости вихревого течения на ее поверхности. После проверки теоретических расчетов экспериментальными данными для угла скольжения 40 % были проведены расчеты влияния скольжения лопатки для модели лопатки с переменной по высоте нагрузкой. Результаты расчетов показали значительное влияние скольжения на распределение давлений при углах скольжения выше 35°. С увеличением углов скольжения узкое сечение межлопаточного канала решетки смещается в сторону входного фронта, в результате чего значительно возрастает нагрузка на передние части лопаток. [c.283]

Другим примером разработки технологического процесса диффузионной сварки служит методика расчета параметров сварки по концентрации элементов в диффузионном переходном слое. На рис. 28 приведены кривые, построенные согласно расчетным данным. Из кривых (рис. 28, а) видно, что при выдержке 30 мин при 973 К зона диффузии практически отсутствует. При температуре 1073 К (рис. 28, б) за время сварки 30 мин появляется незначительная зона диффузии. При нагреве до 1173 К (рис- 28, в) выдержка 10 мин обеспечивает приемлемую зону диффузии. При температуре 1223 К (рис. 28, ё) и температуре 1273 К (рис. 28, 5) гарантия получения качественного соединения повышается. Таким образом, диффузионную сварку стали 20X13 следует проводить при температуре 1173—1223 К в течение 10 мин. В этом диапазоне температур предел текучести стали, по данным разных авторов, составляет 11,7—19,6 МПа. Давление на детали при диффузионной сварке целесообразно принять равным 15,7 МПа. На рис. 29, а—д приведены экспериментальные данные для стали 20X13. Рассчитанные оптимальные режимы1хорошо согласуются с экспериментальными данными. [c.59]

Приведенная методика может быть использована для расчета газовой турбины на режимах, отличающихся от номинального. Анализ опытных данных [201 показывает, что на этих режимах при системе наддува с постоянным давлением в выпускном коллекторе в основном диапазоне режимов тепловозной характеристики сохраняется примерно постоянным отношение и/ср — onst, а следовательно, и к. п. д. турбины = onst. Поэтому практически соблюдается соотношение [c.76]

Согласно [57], для сосудов и аппаратов, работающих под давлением, резервуаров и другого оборудования, выработавшего определенный проектом нормативный ресурс, требуется проведение расчета остаточного ресурса на основании результатов предварительной диагностики, В качестве основного показателя остаточного ресурса оборудования рекомендуется определять гамма-процентный ресурс (ГПР), который задают численными значениями наработки и выраженной в процентах вероятности того, что в течение данной наработки предельное состояние объекта достигнуто не будет. Специалистами предприятия Техдиагностика (г. Оренбург) на основании анализа соответствующей научно-технической документации [85, 72, 74, 111,] подготовлены наиболее приемлемые рекомендации по разработке методики для определения ГПР сосудов и резервуаров [143] и создана программа компьютерного расчета остаточного ГПР сосудов, хорошо зарекомендовавшая себя на практике. [c.203]

Переходя к изучению турбулентного пограничного слоя в сжимаемой жидкости, отметим следующее современные знания о механизме турбулентного переноса количества движения и теплоты недостаточны для того, чтобы аналитически определить трение (т. е. коэффициент трения j) и теплообмен (т. е. коэфф1щиент теплоотдачи ос). Поэтому во всех созданных методиках расчета в той или иной форме используются экспериментальные данные. Ранее, в гл. 7, уже отмечалось, что для математичес у0Г0 исследования турбулентного движения целесообразно разложить его на осредненное и пульсационное движения. В турбулентном течении сжимаемой жидкости происходят пульсации скорости, давления, плотности и температуры. [c.217]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...