Параметры энергетических установок

Повышение мощности и начальных параметров энергетических установок привело к усложнению обслуживания насосного оборудования электростанций. При обслуживании насосов должны строго соблюдаться правила техники безопасности. Обслуживающий персонал должен быть одет в хорощо подогнанную спецодежду, не имеющую развевающихся частей, которые могут быть захвачены вращающимися деталями насосов. Обслуживающий персонал не имеет права производить на работающем агрегате или агрегате, находящемся в резерве, какие-либо ремонтные работы. При обтирке насосов и их электродвигателей нельзя наматывать обтирочные тряпки на руки. [c.302]

Эксперимент проводился при р = 0,24 МПа, ру = 38 — 82 кГ/м -с, q = = 7,3 — 38 кВт/м . Параметры энергетических установок значительно выше, однако в переходных процессах (например, при авариях реакторов с потерей теплоносителя) условия охлаждения тепловыделяющих элементов приближаются к отмеченным выше. Особенностью этой работы является то, что авторов интересовала закономерность изменения не только коэффициента теплоотдачи, но и коэффициента гидравлического сопротивления в зависимости от типа используемой в опыте шероховатости. [c.187]

Математическая модель термодинамических циклов энергетических установок представляет собой программу расчета параметров рабочего тела в характерных точках цикла, а также его энергетических характеристик. [c.242]

Повышение параметров, моторесурса и надежности энергетических установок вызывают необходимость разработки новых и улучшения ранее применяемых конструкционных материалов, способных длительное время работать при повышенных температурах в напряженном состоянии [1]. [c.73]

Отраслевые научно-исследовательские институты создавали новые прогрессивные конструкции судовых энергетических установок, проектировали мощные турбины и двигатели, паровые котлы с высокими параметрами, вспомогательные судовые механизмы, навигационную аппаратуру, штурманские приборы, совершенствовали технические средства связи и внедряли в серийное производство сложный и многообразный комплекс судового оборудования. [c.290]

Приращение энтальпии в изобарном процессе равно теплоте, подведенной к системе. В ряде учебников недостаточно строго оговаривается, что энтальпию можно считать мерой подведенной к системе теплоты только при этом условии. Понятие энтальпии широко используется во многих расчетах параметров рабочих тел энергетических установок имеются подробные таблицы энтальпий в широком интервале температур и давлений для различных веществ, например для водяного пара. Рассмотрим кратко правило пользования таблицами воды. и водяного пара. [c.72]

Массовое внедрение энергетических установок с давлением 90 кгс/см и температурой перегрева пара в 535° С обеспечило снижение удельных расходов топлива (в условном топливе) с 645 г/(кВт-ч) в 1940 г. до 471 г/(кВт-ч) в 1960 г. Еще в годы Великой Отечественной войны конструкторское бюро ЛМЗ предложило смелую идею создания энергоблоков мощностью 150 МВт с параметрами пара 170 кгс/см и 550° С с промежуточным перегревом. В результате в 1958 г. была введена в эксплуатацию Черепетская ГРЭС с четырьмя блоками по 150 МВт и указанными выше параметрами пара. На Черепетской ГРЭС были установлены котлы, турбины, генераторы и все вспомогательное оборудование отечественного производства. Анализ эксплуатации оборудования Черепетской ГРЭС показал трудности освоения котлов с давлением 170 кгс/см и температурой пара 550° С (в частности, для их изготовления требовались высоколегированные дефицитные марки стали). [c.61]

Для аппаратов ядерно-энергетических установок характерны сравнительно узкий диапазон параметров и необходимость в рекомендациях более высокой точности, чем в обычной энергетике, ибо устройства ЯЭУ в большинстве своем имеют более высокую напряженность. Большинство задач атомной энергетики относится к внутренним задачам теплообмена и гидродинамики. В современной технике проектирования ЯЭУ отчетливо заметна тенденция перехода от расчетов средних величин к локальным. Хотя эта тенденция, по-видимому, является общей, особен- [c.3]

Продление ресурса первых промышленных атомных реакторов, срок эксплуатации которых приближается к предельному проектному, является важнейшей задачей. Учитывая практическое отсутствие опыта длительной эксплуатации реакторов за предельной расчетной долговечностью, в качестве основных следует считать не только задачи разработки новых методов расчета прочности и ресурса вновь проектируемых реакторов, но и задачи надлежащего определения израсходованного и остаточного ресурса эксплуатируемых реакторов. Решение последних задач должно основываться на анализе реальной эксплуатационной нагруженности несущих элементов реакторов и контроле их состояния на различных стадиях эксплуатации. Развитие методов и средств определения основных параметров эксплуатационной нагруженности и накопленных повреждений для работающих атомных реакторов должно способствовать проектированию и созданию систем контроля указанных параметров, входящих в состав общих систем по обеспечению работоспособности и безопасности атомных энергетических установок. [c.10]

Постановка и решение задач по определению напряжений, деформаций, прочности и ресурса атомных энергетических установок получили значительное развитие в течение двух последних десятилетий это было связано (см. гл. 1) с усложнением конструктивных форм, повышением основных рабочих параметров (мошность, давление и температура теплоносителя), применением новых материалов и технологических процессов, а также с необходимостью исключения повреждений и разрушений, приводящих к выходу из первого контура радиоактивных продуктов. К числу весьма существенных факторов, влияющих на прочность и ресурс атомных реакторов, следует отнести [c.27]

Изложены современные методы расчета и оптимизации параметров термоизоляции энергетических установок при стационарном и нестационарном режимах работы применительно к корпусам паровых и газовых турбин энергоблоков, трубопроводам теплотрасс и паропроводам, котельным и печным агрегатам. Рассмотрены теплоизоляционные конструкции с теплопроводными включениями и разнородными анизотропными материалами. Получены оценки для эффективных значений теплофизических характеристик термоизоляции из композиционных материалов различной структуры. Проведен учет зависимости теплофизических характеристик материалов от температуры и предложен приближенный метод определения термического сопротивления теплоизоляционных конструкций сложной формы с контролем погрешности расчета. [c.2]

Возможности повышения экономичности, надежности и ресурса работы современных энергетических установок (паровых и газовых турбин энергоблоков, парогенераторов, подогревателей, теплообменников различного назначения, котельных и печных агрегатов) в значительной мере зависят от совершенства применяемой термоизоляции. Проблемы экономии энергии и увеличения работоспособности теплонапряженных элементов конструкций, использование дорогостоящих теплоизоляционных материалов и изделий из них приводят к возрастанию требований к методам расчета и оптимизации параметров термоизоляции, к достоверности получаемых этими методами результатов. [c.3]

Стандарт паровых котлов. Стандарт на паровые котлы энергетических установок составлен в соответствии со стандартом на паровые турбины. Параметры пара котлов и турбин и температуры подогрева питательной воды по стандартам приведены в табл. 30. [c.189]

Ввиду особенностей производства электроэнергии решающими факторами энергетических установок являются надежность производства и экономичность его. Эти требования могут быть выдержаны лишь при условии правильного выбора водного режима и связанного с ним метода водообработки. Рост параметров и мощностей паросиловых установок заставляет искать новые решения этих вопросов и делает проблему водообработки наряду с металлом котлов и турбин проблемой № 1 в энергетических установках как на органическом, так особенно на ядерном топливах. [c.3]

По этой причине для указанных установок частным критерием качества является минимум удельной (на единицу полезной электрической мощности уУ,,л) массы. В ядерных энергетических установках агрегатом, масса которого наиболее чувствительна к изменению термодинамических и расходных параметров цикла и на долю которого приходится от 10 до 30 % массы установки, является холодильник-излучатель. Это обстоятельство обусловливает целесообразность оптимизации параметров совокупности Z ядерных космических энергетических установок по минимуму удельной (на единицу N.jjj) площади холодильника-излучателя F при известном значении удельной (на единицу площади) массы последнего [581. [c.43]

Поставлена задача на 7—10% снизить нормы расхода топлива и электроэнергии. К 1975 г. удельный расход топлива на электростанциях должен снизиться до 340—342 г/(кВт. ч). При этом наряду с повыщением доли мощных паротурбинных блоков с закритическим давлением пара важное значение будут иметь новые типы энергетических установок, в том числе комбинированные парогазовые установки. При начальных параметрах пара 130 ата, 565/565° С эти установки могут работать с удельным расходом топлива 290—280 г/(кВт.ч), а при закритических параметрах — 270—265 г/(кВт. ч). [c.3]

В 20-х годах максимальная мощность единичного агрегата резко возросла, увеличились окружные скорости рабочих колес и углубился вакуум. При сравнительно невысоких параметрах пара, применявшихся в то время, мощность, развиваемая ступенями, работающими в области влажного пара, достигала свыше одной трети общей мощности турбины. При этих условиях к. п. д. ступеней низкого давления стал играть большую роль в экономических показателях энергетических установок. В связи с большими окружными скоростями и значительной влажностью в последних ступенях конденсационных турбин возникла проблема эрозии лопаток. Все эти обстоятельства вновь пробудили интерес промышленности к проблеме влажного пара, и появился ряд крупных исследований в этой области. [c.8]

Исследования в области термоядерной энергетики ведутся широким фронтом применительно к различным типам реакторов. Вопрос о том, какой из них будет использован для первых термоядерных энергетических установок, во многом будет зависеть от прогресса в решении сложнейших инженерных задач, возникающих при создании того или иного типа реакторов. В настоящее время можно лишь сугубо ориентировочно говорить о предполагаемых единичных мощностях термоядерных энергетических установок и параметрах теплоносителя, выходящего из реактора, поскольку эти величины будут определяться применяемыми материалами и конструктивными решениями. Можно предполагать, что ввиду больших капитальных затрат на сооружение таких установок и больших затрат энергии на собственные их нужды термоядерные установки окажутся рентабельными лишь при очень больших единичных мощностях, измеряемых уже для первых установок миллионами киловатт. [c.260]

В главах 4—7 последовательно излагаются вопросы оптимизации параметров атомных электростанций, комбинированных энергетических установок с МГД-генераторами, парогазовых установок И теплоэлектроцентралей. Здесь освещены особенности построения математических моделей теплоэнергетических установок различных типов, методы представ- [c.3]

При существующем уровне наших знаний о процессах развития топливно-энергетического хозяйства страны, энергетических систем и электростанций Д.ЛЯ решения задачи оптимизации параметров и профиля теплоэнергетических установок в наиболее общем случае часть исходной информации может быть задана в детерминированной форме, вторая часть — в виде вероятностных характеристик и третья (большая) часть информации — в неопределенном виде. В частных, но важных для практики случаях задача оптимизации параметров теплоэнергетических установок может рассматриваться при задании исходной информации 1) в детерминированной и вероятностной формах и 2) в детерминированной и неопределенной формах. [c.14]

Вопросы обработки воды для нужд паросиловых установок, являвшиеся в начале XX в. малозначительной частной проблемой, преследовавшей в основном борьбу с кальциевой жесткостью в паровых котлах, превратились в настоящее время в самостоятельную научно-техническую дисциплину. Она охватывает большой комплекс физико-химических процессов, без надлежащего изучения которых невозможно добиться надежной и экономичной работы энергетических установок и большого числа промышленных объектов. Рост и развитие этой дисциплины вызваны развитием теплоэнергетики как на органическом, так и на ядерном топливах, неуклонцым ростом параметров энергетических установок и резким повышением мощности агрегатов резко повысились требования к качеству питательной воды также и для различных теплообменных установок. [c.3]

Термодинамический анализ дает возможность получить оптимальные соотношения между параметрами тепловой схемы, обеспечиваюшими минимальные расходы вводимой в установку превратимой энергии. Однако на выбор оптимальных параметров тепловой схемы реальных установок влияют как термодинамические факторы, так и экономические стоимость металла, из которого выполнено оборудование стоимость сооружения зданий, эксплуатации установки и т. д. Можно привести многочисленные примеры, подтверждающие это положение. Известно, например, что понижение температурных напоров в теплообменниках всегда приводит к уменьшению эксергетических потерь, вызванных необратимостью теплообмена, но увеличивает поверхности теплообмена, их веса, а значит, и стоимость. Поэтому выбор оптимальных температурных напоров в реальных установках должен осуществляться путем увязки термодинамического анализа с технико-экономическим анализом, чтобы учесть как термодинамические, так и стоимостные показатели. В будущем, вероятно, будет создан единый комплексный метод, который, возможно будет назван тер-модинамико-экономическим методом и позволит осуществить комплексную оптимизацию параметров энергетических установок. Оперируя одновременно условиями максимального приближения рабочего процесса установ-336 [c.336]

Исследование термодинамических циклов тепловых машин является основной задачей технической термодинамики. Однако провести подробное исследование цикла, установить его основные характеристики (работу, КПД) при изменении отдельных параметров на реальной установке можно лишь в ограниченных пределах. Поэтому при исследовании циклов энергетических установок вместо натурных испытаний целесообразно использовать различные модели. Модели бывают разные в зависимости от модели различают предметное, физичеекое, аналоговое и математическое моделирование. [c.238]

Турбины атомных судовых энергетических установок. В качестве атомных энергетических установок (АСЭУ) на транспортных судах нашли применение двухконтурные установки с водо-водяными реакторами давления (ВВРД). В первом контуре такой установки циркулирует вода под давлением, которая служит как замедлителем нейтронов, так и теплоносителем. Эта вода, нагретая в реакторе, поступает в специальный теплообменник — парогенератор, где происходит образование насыщенного или слегка перегретого пара из воды второго контура. Для обеспечения температурного перепада между контурами давление воды на выходе из реактора должно быть на 3—10 МПа выше, чем давление пара на входе в турбину [39]. Таким образом, повышение начального давления пара связано с трудностями создания реактора, надежно работающего под большим давлением. Обычно в судовых конструкциях начальные параметры пара давление 3—4 МПа, температура 240 310 °С, что наряду с отсутствием регенеративных отборов пара приводит к пониженным значениям термического КПД. [c.156]

Экономическая эффективность использования тепловых БЭР или ВЭР избыточного давления с преобразованием вида энергоносителя в общем случае ниже аналогичных показателей для горючих или тепловых ВЭР без преобразования вида энергоносителя, так как в этих случаях возникают дополнительные затраты на промежуточные преобразующие утилизационные устройства. Эффективность утилизации этих видов ВЭР зависит от конкретных технико-экономических показателей утилизационного оборудования, схем энергоснабжения промышленных предприятий, типов и параметров замещаемых энергетических установок, видов используемого при сжигании в энергетических котлах топлива и т. п. [c.280]

В работе Л. 34] рассматривается возможность применения в качестве рабочих тел энергетических установок малой (Мощности пер-фторбензола, дихлортетрафторбензола, перфтордекалина. Анализ ло-.казал, что термический к, п. д. установки мощностью 10 кет, работающей по циклу Ренкина, при использовании вышеуказанных веществ составляет 20—25%. Для достижения такого к. п. д. термодинамический цикл должен осуществляться при сверхкритических параметрах [Л. 34]. [c.16]

Уровень развития реакторостроения в определенной мере зависит от изучения гидродинамики и теплообмена теплоносителей в элементах активной зоны ядерных реакторов. Необходимость знания процессов теплообмена и гидродинамики определяется тем, что ядерные реакторы представляют собой энергонапряженные тепловые машины, в которых указанные процессы проявляются в весьма сложной форме. С одной стороны, существенные запасы по параметрам теплоносителя, ограничивающие мощность и к. п. д. атомных энергетических установок (АЭУ), недопустимы. С другой стороны, [c.6]

Рассмотрены устройство, эксплуатация и надежность авиационных газотурбинных двигателей (турбореактивных, турбовинтовых, двухконтурных), используемых в.наземных технологических и энергетических установках. На основе опыта эксплуатации в авиации рекомендованы принципиальные схемы использования ГТД в электрогене-раторных установках, нефтеперерабатывающих и газоперекачивающих агрегатах, дождевальных и распылительных установках для сельского хозяйства и т. д. Даны обоснования выбора основных параметров наземных установок. Изложены вопросы надежности установок, технология управления двигателями на различных режимах, особенности их эксплуатации. [c.221]

Ряд методических и практических вопроеов по применению математического моделирования для оптимизации термодинамических и конструктивных параметров теплоэнергетических установок различного типа (паротурбинные знергоустадовки, парогазовые установки ПГУ, магнитогидродинамические установки МГД и т. д.) решается в работах Сибирского энергетического института [Л. 27], а для отдельных теплообменников в [Л. 47]. [c.57]

В связи с повышением начальных параметров пара энергетических установок, переходом прямоточного котлостроения на бессе-параторные схемы, повышением единичной мощности турбоагрегатов возросли требования к качеству получаемого в конденсаторе конденсата. В схемах с бессепараторным котлом применяется 100%-ное химическое обессоливание конденсата и всех добавок в цикл. Обессоливание конденсата производится в блочной обессоливающей установке (БОУ), находящейся по тепловой схеме между конденсатором и системой регенерации низкого давления. [c.50]

Интерес, проявляемый в настоящее время к вопросам нестационарного конвективного теплообмена в каналах, обусловлен также большой ролью, которую играют нестационарные тепловые процессы в современных энергетических установках, теплообменных аппаратах и технологической аппаратуре, а также повышенными требованиями к точности расчета этих устройств, работающих с высокой энергонапряженностью. Нестационарные тепловые процессы в этих устройствах характеризуются высокими скоростями изменения параметров и являются в ряде случаев определяющими. Расчеты нестационарных тепловых процессов в энергетических установках, теплообменных аппаратах, технологической аппаратуре и магистралях должны опираться на результаты фундаментальных исследований нестационарных процессов конвективного теплообмена. Эти исследования необходимы для создания надежных методов расчета температурных полей и термических напряжений, расчетов процессов разогрева и охлаждения трубопроводов, магистралей, элементов двигательных и энергетических установок и оптимизации этих процессов, для расчета переходных режимов работы различных теплообменных аппаратов, для разработки систем автоматического регулирования. [c.4]

Экспериментально полученная информация о иагруженности элементов энергетических установок (как показано на рис. 3.8—3.12) позволяет оценить характеристики циклов напряжений (приведенных или местных), амплитуды условных упругих напряжений и коэффициент асимметрии напряжений. Эти параметры циклов напряжений входят в качестве исходных в упомянутые выше расчетные зависимости для определения прочности и ресурса. Эти зависимости могут быть представлены в форме уравнений типа (2.2), (2.3), (2.5) и (2.6) гл. 2 или в расчетных зависимостях 2 и 3 гл. И. На базе деформационных критериев разрушения — малоциклового и длительного статического, указанных в гл. 2 и 11, применительно к элементам паровых стационарных турбин допускаемое число циклов N за расчетный срок службы по заданным в эксплуатации амплитудам напряжений at производится по формуле [13] [c.71]

Наиболее четко это положение прослеживается при оптимизации космических энергетических установок [28, 58]. Так, для ядерных и солнечных космических энергетических установок превалирующее влияние ка величину 3 оказывает транспортная составляющая экплуатационных расходов из-за высокой стоимости доставки на орбиту одного килограмма полезной нагрузки современными ракетами-носителями разового действия. Эти затраты в зависимости от типа ракеты-носителя, абсолютной величины полезной нагрузки, координат точки старта и параметров орбиты, а также ряда других факторов лежат в пределах 8000. .. 40 ООО долл/кг. [c.43]

Приведем некоторые параметры осевых турбин космических энергетических установок [25] (табл. 5,1). Эти турбины имеют высокую скорость вращения ротора, что позволяет сократить диа-мгтр рабочего колеса в соответствии с жесткими компоновочными требованиями к установке, В то же время у общепромышленных теплофикационных турбин, на которые не налагаются жесткие ограничения на габаритные размеры, частота вращения лежит в пределах 25. .. 50 об/с [122], Это дает возможность за счет увеличения среднего диаметра рабочего колеса добиться удовлетворительных значений параметра ы/Сф и использовать для производства дисков колес дешевые стали. [c.108]

Первым возникает вопрос о возможностях п экономической целесообразности дальнейшего резкого повышения начальных параметров пара. Этот вопрос должен рассматриваться с учетом ожидаемого прогресса в атомной энергетике, в газотурбострое-нин, а также в создании других, принципиально новых энергетических установок. Именно с этой точки зрения в настоящее время широко ведется дискуссия о новых ступенях параметров пара. [c.252]

Газотурбостроенне длительное время развивалось по пути достижения высокой тепловой экономичности, которую можно было бы противопоставить экономичности паротурбинных энергоблоков. Однако до сих пор этой проблемы решить не удалось, и развитие газовых турбин применительно к большой энергетике в основном направлено на создание пиковых ГТУ. С целью совершенствования этих установок уже в недалеком будущем будут применяться высокотемпературные газовые турбины с начальной температурой 1500 К и выше. Но даже ири таких температурах ГТУ, выполненные по простым схемам, по экономичности не могут конкурировать с паротурбинными блоками. Вопрос же о целесообразности создания ГТУ с высоким к. п. д., выполненных по сложным схемам, находится, как и вопрос выбора параметров пара, в тесной связи с перспективами развития других энергетических установок, в частности комбинированных. [c.252]

На следующем этапе атомной энергетики, сначала 90-х годов, базовыми станут АЭС с реакторами на быстрых нейтронах, которые вытеснят АЭС с реакторами на тепловых нейтронах в полупико-вую область графиков нагрузки [16 гл. VII]. В начальный период строительства АЭС с реакторами на быстрых нейтронах будет целесообразно применять параметры пара, обычные для электростанций органического топлива. В дальнейшем могут найти применение высокотемпературные реакторы. В принципе они открывают возможность применения паротурбинного цикла сверхвысоких параметров. Однако рациональность такого решения не очевидна, поскольку в качестве теплоносителя первого контура не может быть применена вода. Обязательное наличие на АЭС с реакторами на быстрых нейтронах первого жидкометаллического или газового контура приводит к мысли о целесообразности применения для АЭС с высокотемпературными быстрыми реакторами комбинированных энергетических установок с газовыми турбинами или МГД-генераторами [9]. Такие же комбинированные схемы представляются перспективными и для будущих термоядерных установок (см. рис. XV.8). [c.253]

В настоящее время перспективность использования комбинированных энергетических установок с МГД-генераторами не вызывает сомнении. Необходимы инженерные исследования таких установок для на-хои дения оптимальных решений при их проектировании. Для этого требуется комплексный подход, который предполагает одновременную оптимизацию термодинамических, расходных и конструктивно-компоновочных параметров всех элементов установки по наиболее полному показателю эффективности — сумме расчетных затрат (с учетом многочисленных внешних факторов). Осуш ествить такой комплексный подход в рамках требований, предъявляемых к современным инженерным расчетам, удается лишь с привлечением методов математического моделирования и ЭЦВМ. Только в этом случае можно получить решение, эффективное по времени, затратам, точности и широте охвата влияющих факторов [1], На первом этапе исследуется термодинамическое совершенство рассматриваемых энергетических установок, чему и посвящается настоящая глава. [c.106]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...