Давление , методика и данные

Давление (я), методика и данные для расчета [c.368]

Экспериментальные данные о термических свойствах этилена, проанализированные в гл. 1, послужили основой для составления единого уравнения состояния, справедливого в широкой области температур и давлений. Поскольку методика составления единого уравнения состояния и расчета таблиц термодинамических свойств изложена нами в [24, 25], в настоящей главе для удобства читателей приведены лишь основные положения методики и даны необходимые расчетные формулы. [c.49]

При расчете с уточненными опытными коэффициентами кривые на рис. 187 будут касаться вершинами оси ординат. Рекомендации по коэффициентам потерь в 14 даны с учетом анализа ряда гидротрансформаторов, проведенного по рассмотренной методике, и уточ- ший по замеру поля скорости и давлений. [c.311]

Последовательность решения. Расчетную методику построим для наиболее общего случая — смеси горячей воды с холодным воздухом. Исходными данными для расчета являются ри Pi — соответственно давление, тел пература и объемное газосодержание в смеси на входе в канал (Pi lO%) t —температура газа до смешения с водой //af — относительная длина канала (lld>8). [c.60]

Результаты измерений величин капельного уноса, обработанные по этой методике, представлены на рис. 2.42, а. Виден большой разброс опытных данных, однако характер измерения уноса по опытам различных авторов при низком и высоком давлениях остается одним и тем же. Представляется возможным объединить имеющиеся данные по уносу, если модифицировать комплекс умножив его на отношение (Pi Pj) . Результаты этой обработки показаны на рис. 2.43, б. [c.90]

В книге изложены основы теории осевых сил, действующих в гидродинамических муфтах и трансформаторах. Приведены методики расчетов поля скоростей и давлений в рабочих и нерабочих полостях, а также расчета осевых сил гидродинамических передач. Даны результаты экспериментальных исследований, подтверждающие правильность рекомендуемых методов расчета, и конкретные примеры расчета. [c.2]

Крайние значения отрицательного давления и степени перегрева, которые выдерживает вода, не образуя пузырей, противопоставляются легкости образования пузырей при вибрациях или турбулентном течении жидкости. Кратко рассматривается проблема зарождения пузыря показывается, что зародыши обычно активируются благодаря наличию сорбированного или захваченного воздуха, при удалении которого зародышеобразование исчезает. Излагаются методика, позволяющая устранять посторонние зародыши, и данные ряда опытов, связанных с образованием пузырей в условиях механического воздействия. Отмечается, что свободные вихри в жидкостях создают значительные напряжения, разрывающие жидкость. Высказываются предположения о том, что механические возмущения производят пузыри только на таких вихрях, а не из-за понижения общего давления звуковых волн. [c.13]

Излагаются результаты экспериментального исследования закономерностей изменения предельных нагрузок при комнатной и повышенной температурах оболочек в случае кручения [23], одно- и много секционных оболочечных конструкций в случае поперечного изгиба [114], цилиндрических панелей при растяжении в двух направлениях со сдвигом [15], замкнутых в вершине оболочек вращения при неравномерном внешнем давлении 4], цилиндрических и плоских панелей при продольном сжатии. Значительное внимание уделено описанию методики испытаний, оценке точности воспроизведения нагрузок и температурных полей при испытаниях, сопоставлению экспериментальных данных с расчетными. [c.305]

Четыре константы в правой части (3.86) определяются в результате обработки по специальной методике экспериментальных данных для каждого порошка. Относительное изменение удельного объема выражается через начальный удельный объем порошка Уо, удельный объем при максимальном уплотнении и фактический удельный объем V при давлении р [c.99]

При разработке фонда БП использованы обобщенные эмпирические и полуэмпирические методы расчета теплофизических свойств веществ, опубликованные в отечественных и зарубежных периодических и монографических изданиях критическому анализу было подвергнуто более 600 публикаций. Область применимости методик расчета теплофизических свойств веществ по температуре и давлению, их средние и максимальные погрешности проверялись по экспериментальным данным, опубликованным в литературе и полученным организациями, исследования которых координируются нашим Центром. Такая проверка выполнена для 8000 экспериментальных точек. [c.16]

При обсуждении различных вариантов кинетической теории зародышеобразования ун е было отмечено, что оценки по ним дают совпадающие до десятых долей градуса температуры достижимого перегрева жидкостей при фиксированной частоте нуклеации /1. Но сама теория основана на весьма грубом макроскопическом описании флуктуационно возникающих и растущих в жидкости пузырьков пара. Предполагается возможность устранить или подавить действие факторов, которые существенно облегчают в реальных условиях появление центров парообразования. Оба этих обстоятельства дают повод скептически относиться к результатам теории. Один из ее авторов [8] оставил такое высказывание ... Теория конденсации пересыщенного пара и в особенности вскипания перегретой жидкости остается пустой схемой, имеющей весьма ограниченное значение для понимания действительных явлений, если не принимать во внимание факторов, облегчающих эти процессы и практически всегда имеющихся в наличии . Между тем недавние исследования показали, что для подобного скептицизма нет оснований. Уже из гл. 3 и 4 видно, что в большом числе случаев экспериментальные значения нри давлениях от атмосферного и выше хорошо согласуются с результатами расчета по кинетической теории. Как правило, расхождение не превышает 1 2° и часто составляет доли градуса. Опытные данные обладают хорошей воспроизводимостью. Они практически не зависят от способа перегрева жидкости (методика чистой пузырьковой камеры, капельки в подходящей жидкой среде, импульсный нагрев в ударном режиме). Несколько неожиданное совпадение теории с опытом требует более внимательного анализа теории и более подробного обсуждения способов ее экспериментальной проверки. [c.128]

В работе [5] для установления температурной границы применения углеродистой стали время инкубационного периода определено для нескольких более высоких температур. Полученные данные наносились на график в логарифмических координатах время — температура и линейной экстраполяцией полученного участка прямой до заданных сроков службы определялась безопасная температура эксплуатации. Такую методику обработки данных можно использовать, но начало обезуглероживания за главный критерий для оценки температурной границы применения стали принимать не следует. В течение инкубационного периода возможны такие изменения механических свойств стали под действием водорода, которые могут привести к разрушению стали. Полное выявление изменений возможно только в том случае, если металл исследуемых образцов будет находиться в напряженном состоянии, аналогичном напряженному состоянию деталей, подвергнутых внутреннему давлению среды. [c.35]

В работе [4931 проведено сравнение результатов усталостных испытаний труб из стали ЗОХГСА на изгиб при наличии внутреннего давления с теоретическими расчетными данными, полученными по методике И. В. Кудрявцева. При рассматриваемом нагружении формула для определения относительного [c.186]

В книге рассмотрены наиболее распространенные уравнения состояния для жидкости, обоснована форма уравнения состояния, справедливого в широком интервале температур и плотностей, и изложена методика его составления. Критически проанализированы экспериментальные и расчетные данные о термических и калорических свойствах жидких азота, кислорода, аргона и воздуха. На основе составленных уравнений состояния для этих веществ получены подробные таблицы значений термодинамических свойств от кривой насыщения до давления 500 бар и температуры 50— 180° К- По табличным данным для каждого вещества построены диаграммы состояния плотность — температура, энтальпия — давление и энтропия — дав.чение. [c.2]

Возникающий прирост давления при смешении газов можно объяснить их различными сжимаемостями. Для расчета прироста давления по методике Голубева и Бондаренко [4] необходимо знать степень сжимаемости чистых компонентов и смеси. Отсутствие экспериментальных данных по сжимаемости при различных давлениях, температурах и концентрациях не позволяет произвести соответствующие вычисления. Поэтому для оценки величины прироста давления, согласно работе [4], мы вычислили степень сжимаемости смеси по формуле Кричевского и Казарновского [51 для давления в газовой смеси, переписав ее через сжимаемости [c.70]

Теплопроводность и теплоемкость жидкостей исследованы значительно меньше, чем другие физические свойства, например плотность или вязкость, и для большинства веществ экспериментальные результаты охватывают лишь узкий диапазон параметров состояния. Это объясняется тем, что экспериментальное определение теплофизических свойств при высоких параметрах представляет одну из сложнейших задач экспериментальной физики. Трудности эти главным образом возникают при реализации существующих методик и экспериментальных установок в области высоких температур и давлений. Именно этим можно объяснить тот факт, что имеющаяся литература дает сведения о теплопроводности большинства жидкостей в основном при температуре, не превышающей нормальную температуру кипения, а по теплоемкости эти данные характеризуют поведение жидкости в условиях комнатной температуры. [c.4]

Конструкции витых трубчатых пружин по сравнению с другими манометрическими упругими элементами более технологичны, просты и надежны в работе. Их используют в основном в приборах для измерения давлений в пределах 40—1600 даН/см . Угловая де< юрмация незакрепленного конца составляет в среднем от 2 до 10°. Параметры витых трубчатых пружин можно определить по методике, изложенной в работе [13]. [c.479]

При постоянном давлении Р = 3,6 Мпа и температуре Гц = 288 К исходного газа и при степени расширения газа Р Рн = 3-8 было установлено, что конденсат образуется в вихревой камере термотрансформатора, а в холодном и горячем потоках на входе термотрансформатора он практически отсутствует. Количественная оценка экспериментально полученного количества конденсата в работе [34] отсутствует. Однако полученные экспериментальные данные полностью согласуются с расчетными данными, полученными по методике, представленной алгоритмом на рис. 6.5, и выводами, сделанными на основе расчетов и графиков (рис. 9.30) о том, что наибольшее количество жидкой фазы образуется в сечении 0-0 на выходе из вихревой камеры. [c.266]

I - зависимость величины внутреннего давления р от логарифмической окружной деформации 2 - зависимость истинного окружного напряжения С1 от Ер (/ и 2 рассчитаны по методике /460, 3 — закон деформирования материала сосуда (СТ х, , Л — экспериментальные данные /85/ [c.91]

Эго значит, что в данном случае вторичные явления, связанные с остаточным давлением газа, намного превышают истинный эффект. В 1873 г. физик Крукс ошибочно утверждал, что в таком опыте он обнаружил световое давление, существование которого предсказывалось многими учеными начиная с XVII в. Но выполненный Максвеллом в том же году расчет показал, что ожидаемый эффект должен быть на несколько порядков меньше, чем вращающие силы, наблюдавшиеся в этом простом опыте. Теперь хорошо известно, что именно так проявляются радиометрические эффекты, обусловленные молекулярной бом-бардировкой поверхности, нагретой светом. Лебедев добился успеха благодаря исключительно продуманной методике и [c.107]

Вследствие того что пластмассы имеют относительно низкую механическую прочность, необходимо ввести поправочный коэффициент, который позволит оценить способность втулки воспринимать нагрузки в статическом положении. Расчет такого параметра производится с учетом ползучести и снижения механических свойств в различных температурных условиях. Таким параметром является несущая способность втулок под которой понимается величина допустимого среднего удельного давления для втулки при данном зазоре, толщине, диаметре при статическом нагружении. Учитывая, что расчетная схема втулки гидроупора аналогична при статическом нагружении расчетной схемы втулки подшипника скольжения, воспользуемая методикой расчета допустимого среднего удельного давления для втулки подшипника скольжения [49]. На рис. 56, в изображена эпюра распределения напряжений во втулке штока. При расчете величины допустимого среднего удельного давления необходимо это учесть. [c.121]

Проведенная модернизация полностью подтвердила расчеты время цикла улсеньшилось на 2—5 с, что составляет до 60% Т , забросы давления в полостях гидромотора исчезли, ускорения при торможении и фиксации снизились в 3—5 раз и не превышали допустимых. На рис. 2 в координатах Оа Олц немодер-низированные ПС отмечены кружками. Большинство кружков находится в зонах 1 и 4, что позволяет данную конструкцию отнести к числу надежных, но средних по быстроходности. Модернизация заметно повысила быстроходность указанных ПС, причем если в старой конструкции при дефектном изготовлении ТЗ имеют место повышенные нагрузки в приводе, скачки давления, колебания, удары и увеличение времени цикла в 1,5—2 раза, то у модернизированного привода эти нежелательные явления выражены слабее, и только при грубых дефектах изготовления золотника или неправильной наладке. По материалам исследований выбраны диагностические параметры — угловые скорость планшайбы ш и ускорение а, составлены дефектные карты для обоих вариантов приводов. Столы с гидроприводами других конструкций, обследованные по описываемой методике, на рис. 2 отмечены зачерненными кружками. [c.104]

Интересно сравнить результаты расчетов по различным методикам друг с другом и с данными измерений суммарного давления паров графита ири различных температурах. Так, температура, при которой давление наров составит 10 Па (значение, близкое к тройной точке), согласно расчетам ио данным JANAF равна 5170 К, а по данным [Л. 7-16]—4250 К. Различные экспериментальные исследования дают величину этой температуры в диапазоне от 4000 до 4650 К. Следует, однако, отметить, большие трудности измерения столь высоких температур. [c.182]

Анализ приведенных выше опытных данных различных исследователей и сопоставление их между собой показывает, что несмотря на отсутствие полностью сопоставимых значений коэффициентов теплоотдачи, вопрос об использовании опытных данных для получения обобщенных зависимостей решается однозначно в пользу опытных дарных, полученных с применением современных методик и установок. Явно отпадает необходимость в использовании для обобщений по кипению воды опытов Крайдера и Фи-нальборго [19], Якоба и Линке [20], а также экспериментов [15], а по кипению этилового спирта — опытов Кичелли и Бонилла [18], приводящих не только к количественной, но и к качественной (при повышенных давлениях) погрешности. [c.207]

По исследованив теплоотдачи при кипении металлических смесей известны только две работы [в,9], проведенные на сплаве натрий-калий. Методика и условия проведения экспериментов в работах [8,9], могли внести значительнее погрешности. Поэтому данные [8,9] можно рассматривать только как предварительные. Авторами [и] были получены данные по критическим тепловым потокам при кипении сплава натрий-калий /78 вес. К/ в двдгазоне давлений I,2.I0" 4-4,4.I0 dap. [c.284]

В первой версии системы, разработанной в I970-I975 годах, реализован жестко детерминированный вычислительный аппарат, позволяющий получать численные результаты расчетов по имеющимся в нем математическим моделям /методикам/ и формировать из этих данных двумерные таблицы по температуре и давлению для веществ заданного состава. Система позволяла существенно сократить время, расходуемое на вычислительные процедуры, и тем самым обеспечивала возможность применения более сложных моделей чем те, кот(фые хфи-менялись для ручного счета. Основным недостатком системы было отсутствие надежной оценки точности получаемых результатов и ограниченность области применения заложенных в нее полуэмпирических методик. [c.5]

Процесс диффузионного насыщения циркуляционным методом может осуществляться в изотермических условиях (Г = T a = = T a), когда разные активности диффундирующего элемента в исходном материале и на насыщаемой поверхности порождают градиент парциального давления газа-переносчика в рабочей камере установки. Так, например, термодинамический расчет равновесного состава хлоридов алюминия при П73 К (900° С) по методике, изложенной в гл. I, показывает различное парциальное давление дихлорида алюминия над поверхностью алюминия, где ад = 1 и над поверхностью фазы FeAl, где ад = 0,066 по данным рабо-боты [1101. Из табл. 10 видно, что равновесное парциальное давление дихлорида алюминия (в данном случае газа-переносчика диффундирующего элемента) над поверхностью алюминия больше, чем над поверхностью железа, содержащего 50 ат. % алюминия. [c.32]

Расчет шлюзовой системы. Единой методики расчета шлюзовых систем в настоящее время нет. Вместе с тем имеются данные, позволяющие выбрать число ступеней перепада давления и от-качное оборудование. В принципе можно создать однокамерный шлюз, т. е. одну ступень с промежуточным давлением между атмосферным и рабочим давлением в камере, но это потребует применения мощных дорогостоящих насосов для поддержания требуемого давления в шлюзовой и рабочей камерах. [c.228]

В работе [254] получены 22 опытные точки для азота, причем большая часть их относится к давлениям 33,5 и 67 атм (л 1 и 2). Данные представлены в таблице и на графике, на котором нанесены также точки, полученные интерполяцией данных Е. Боровика [224]. Результаты [224] при давлении 67 атм в интервале температур 126—146° К значительно ниже данных [254] Юлир полагает, что причиной расхождения является завышенная поправка на конвекцию, определенная Е. Боровиком по методике, описанной выше. Максимальную погрешность своих опытных данных Юлир оценил равной 2,5%. Для околокритической области эта величина представляется нам заниженной, поскольку погрешность определения абсолютной температуры в опытах могла достигать 0,5 град. [c.209]

Используя экспериментальные данные по удельным объемам -тетрадекана и к-гексадекана при атмосферном давлении из [7] и определив из графика (рис. 1) значения В при различных температурах, нетрудно рассчитать ж Р — V — Г-данные этих углеводородов по уравнению (1). Погрешность вычисления плотности -парафинов но указанной методике не превышает 1%, что приводит к погрешности в определении коэффициента динамической вязкости в 0,1%. [c.131]

Определенное таким образом значение сопротивления деформации представляет собой точку на графиках зависимостей сопротивления деформации от термомеханических параметров. Для выявления зависимости сопротивления деформации от всех термомеханических параметрО В построены графики 0(и) для исследованных марок металлов и сплавов [25]. Эти данные авторов рекомендуются для инженерных расчетов. По такой же методике получены данные по сопротивлению деформации и для других марок сталей и сплавов [27], а также для цветных металлов [28, 29]. Эти данные также могут быть использованы для расчетов технологических процессов при горячей обработке давлением. [c.13]

В самое последнее время Бридж и Букингем [592] использовали газовый лазер (к 6328 А) в качестве источника света и нашли для аргона при давлении 1 атм и 20° С А =0,041 0,005. Авторы [592] указывают, что их преувеличенные данные для аргона и ксенона (табл. I) объясняются дефектом установки. По-видимому, к измерению коэффициента деполяризации в инертных газах следует вернуться как к нерешенной экспериментальной задаче, применяя современную фотоэлектрическую методику, гарантирующую большую точность измерений. [c.224]

До сих пор в большинстве прямых опытов измерялась зависимость от гидростатического давления. В данном случае метод измерения сдвига фазы имеет то преимущество, что его высокая чувствительность позволяет использовать гелий в качестве жидкости, передающей давление, несмотря на предел 25 бар, связанный с его затвердеванием при температуре около 1 К (75 бар при 3 К, но влияние повышения температуры обычно перевешивает преимущества более высокого давления). Эта методика была впервые применена Темплтоном [249], который использовал сверхпроводящий магнит в короткозамкнутом режиме для обеспечения достаточной стабильности поля и смог измерить величину фазового сдвига, составляющую 10 от полного периода осцилляции (рис. 3.12). Это означало, что действительный сдвиг фазы осцилляций на орбитах на центральных сечениях ПФ меди (порядка 0,2 полной осцилляции при наивысшем давлении) можно было бы измерить с точностью, лучшей 1%. Остроумный прием, примененный Темплтоном, заключался в том, что измерялся относительный сдвиг фаз значительно более медленных осцилляций (частоты ), связанных с шейками , которые наблюдаются вместе с осцилляциями от орбит на центральных сечениях (частоты Р ) при направлении поля Н вдоль <111> (см. п. 5.3.2). В действительности изменение для низкой частоты гораздо больше, чем изменение АР /Р для высокой частоты, и это отличие можно наблюдать, если записывать при различных давлениях несколько одних и тех же медленных осцилляций, по появлению более быстрых осцилляций, слегка сдвигающихся по отношению к медленным. По величине этого сдвига можно легко определить разность - АР /Р . Методы это- [c.171]

Апробация разработанного метода проведена путем сопоставления натурных результатов измерений на КС Александровка (Черкассытрансгаз) на нагнетателе типа ОЕМАС-655Р2 с результатами расчета по изложенной методике. По данным теплотехнических измерений (серии измерений давлений и температур входа и выхода и частоты вращения ротора) проведена идентификация фактического состояния проточной части. Полученное в результате расчета значение зазора в уплотнении покрывного диска в нагнетателе (1,5 мм) соответствовало значению этого зазора, полученного путем прямого измерения на открытом агрегате (среднего по двум рабочим колесам) с точностью до погрешности измерения (0,2 мм). Таким образом, на диагностируемом ЦБН произошло увеличение зазора от 0,5-0,75 мм, соответствующее исходному состоянию, до 1,5-1,7 мм. При определении расхода через нагнетатель, а следовательно, и фактической мощности на валу, без учета этого факта [c.74]

Использовалась обычная методика проведения эксперимента и обработки опытных данных. Расход определялся по нормальной диафрагме (шайбе), перепад давления в рабочем участке измерялся дифманометром ДТ-50 и образцовыми манометрами класса 0,35, нагрев воздуха в рабочем участке — дифференциальными хромель-копелевыми термопарами и переносным потенциометром ПП-П класса 0,2. Потеря давления в шаровом слое подсчитывалась с учетом сопротивления трубы (Дртр), определенного без шаровых элементов. В расчете коэффициента сопротивления слоя по зависимости (2.1) принималось среднее значение плотности воздуха, подсчитанное через средние температуру и давление в рабочем участке. Полученные коэффициенты сопротивления приведены в табл. 3 4. [c.61]

Согласно [57], для сосудов и аппаратов, работающих под давлением, резервуаров и другого оборудования, выработавшего определенный проектом нормативный ресурс, требуется проведение расчета остаточного ресурса на основании результатов предварительной диагностики, В качестве основного показателя остаточного ресурса оборудования рекомендуется определять гамма-процентный ресурс (ГПР), который задают численными значениями наработки и выраженной в процентах вероятности того, что в течение данной наработки предельное состояние объекта достигнуто не будет. Специалистами предприятия Техдиагностика (г. Оренбург) на основании анализа соответствующей научно-технической документации [85, 72, 74, 111,] подготовлены наиболее приемлемые рекомендации по разработке методики для определения ГПР сосудов и резервуаров [143] и создана программа компьютерного расчета остаточного ГПР сосудов, хорошо зарекомендовавшая себя на практике. [c.203]

Однако след ет заметить, что имеющиеся экспериментальные данные, как правило, относятся к наиболее типичным схемам нагружения конструкций (и = 0 0,5 1,0), что не позволяет на основе литературных данных без проведения собственных исследований апробировать расчетную методику при других соотношениях двухосности нагружения и = а2 /0[ в стенке оболочек давления. [c.124]

Как показали исследования, для растворов с положительными отклонениями от идеальности и отличной от нуля производной дп/дх2)т,р эта методика определения указанных термодинамических свойств относительно проста, удобна и в ряде случаев по точности уступает лишь результатам, полученным на основании измерений давления паров, если они выполнены наиболее прецизионными методами. Одно из достоинств метода рэлеевского рассеяния света состоит в том, что он может быть применен для определения активности компонентов раствора и при достаточно низких температурах, когда выполнить точные измерения парциальных давлений компонентов весьма трудно. В табл. 11 представлены результаты расчета коэффициента активности компонентов и избыточной энергии Гиббса раствора ацетонитрил — четыреххлористый углерод при 45°С на основании данных о рэлеез-ском рассеянии света и приведены для сравнения результаты определения избыточной энергии Гиббса из данных о давлении пара. [c.115]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...