Пара расчет

При истечении разреженных газов и паров расчет сопел Лаваля может производиться без использования /—з-диаграммы непосредственно по формулам (9.46)—(9.48) или (9.49) для Т р, Ркр и уравнению (9.54) для секундного расхода газа. [c.320]

Для реальных газов и паров расчет скорости истечения и секундного расхода производится при помощи 1—s-диаграммы данного вещества. [c.342]

При истечении разреженных газов и паров расчет сопл Лаваля может быть произведен без использования i—s-диаграммы непосредственно по формулам (4.65)—(4.67) или (4.68) для Т р, /9,ф и уравнению (4.73) для секундного расхода газа. [c.353]

Трение в поступательных парах. Расчет приведенных [c.317]

Если плотность пара велика, в уравнение движения вместо p ,g следует подставить член ё (рж—рп), где индексы ж и п обозначают, соответственно жидкость и пар. Расчеты показывают также, что, как правило, свободной конвекцией в пленке можно пренебречь.. [c.270]

Результаты термодинамической оптимизации параметров различных схем турбоустановок представлены в табл. 4.1. Наивысшую тепловую экономичность имеет наиболее сложная схема установки с двукратным промежуточным перегревом пара. Принимаемая при расчетах оценка эффективности влагоудаления оказывает на расчетную тепловую экономичность установки существенное влияние, соизмеримое для простых схем с влиянием изменения параметров в схемах промежуточной сепарации и перегрева. Поскольку эффективность влагоудаления повышается с понижением давления пара, расчеты с учетом влагоудаления дают более [c.91]

При разделении перегревателя на несколько параллельных гидравлических контуров по числу потоков пара расчеты следует производить для каждого из [c.63]

Однако вместо уравнения (8.95) проще пользоваться таблицами насыщенного пара. Расчет достаточно прост. Укажем порядок расчета, который не требует последовательных приближений. [c.223]

В начале разрядки аккумулятора в его паровом пространстве находится пар с давлением около pi (давление пара, которым производится зарядка). В регуляторе 4 он будет дросселироваться до р2 и при этом несколько перегреваться. Энтальпия пара, идущего к потребителям, будет соответствовать энтальпии насыщенного пара при давлении pi, а не рг. По мере разрядки аккумулятора давление пара в нем будет снижаться, соответственно будет уменьшаться энтальпия пара до значения, соответствующего давлению рг, отдаваемому потребителям. Из сказанного следует, что в начале разрядки аккумулятор отдает больше теплоты, чем нужно для получения потребителем 1 кг насыщенного пара. Поэтому определять, сколько пара может быть получено от аккумулятора при его разрядке исходя только из разности энтальпий пара при давлениях pi и р2, нельзя, так как при этом будет завышена его аккумулирующая способность по вторичному пару. Расчет надо вести по ступенчатым средним энтальпиям пара, выделяющегося в аккумуляторе при его разрядке. [c.110]

Плотность пара у поверхности капли-осколка , находящейся в точке г парокапельной сферы рп(/ ), определяется из решения соответствующих задач газодинамики либо диффузии пара. Расчеты указывают на то, что при газодинамическом расширении смеси вторичные капли могут испаряться, теряя от 10 % до 50 % [c.120]

Определить ориентировочным расчетом внутренние диаметры паропроводов от котельной до объекта, требующего наибольшего давления пара. Расчет паропроводов производится на максимальные часовые расходы по разнице давлений пара между котельной и наиболее удаленным объектом. [c.149]

Приведенные выше уравнения (8-16) — (8-21) для W2 и G относятся к идеальным газам. В -случае реальных газов и паров расчет скорости истечения и секундного расхода производится при помощи i-s-диаграммы данного вещества. [c.157]

Оценим эффективность промывки пара расчетом, сравнив качество вторичного пара двух испарителей, которые питаются водой одинакового качества и работают с одинаковой степенью упаривания концентрата. Допустим, что концентрация натрия в питательной воде испарителей будет равна 50 мг/кг, а в концентрате испарителей 2000 мг/кг. Пусть влажность пара испарителя без паропромывочного устройства будет 0,02 %, а влажность вторичного пара испарителя с паропромывочным устройством — 0,05 %. [c.232]

Для приближенной оценки зависимости aк=f(Tw) (т. е. влияния изменения теплофизических свойств газовой смеси на Ок из-за изменения определяющей температуры 7") можно, воспользоваться такой же зависимостью, полученной для водяного пара . Расчет ведется в форме табл. 15.1 принимаются определенные значения в пределах возможного диапазона изменения температуры на стенке от 70 = 400° К до 7г=2400°К (1-я колонка) вычисляются определяющие температуры Г = 0,5х [c.155]

Дальше в ряде параграфов рассматриваются основные процессы изменения состояния насыщенных и перегретых паров. Расчет процессов проведен обычным аналитическим методом. О графическом методе расчета паровых процессов в учебнике Брандта не сказано ни слова, а между тем в 1918 г. об этом методе надо было бы сказать. Ведь диаграмма I — 5 уже существовала почти 15 лет. [c.202]

Не меньшее внимание за эти годы уделялось и методам расчета равновесий, обработке экспериментальных данных, расчетам термодинамических функций газообразных веществ по спектроскопическим и оценочным данным с применением современной вычислительной техники. Была решена проблема интерпретации эффузионных данных в случае сложного состава пара. Расчеты энтальпии и энтропии реакций в большинстве случаев стали производить как по И, так и по И1 законам термодинамики. Это в свою очередь позволило проводить более строгий термодинамический анализ исследуемых равновесий. Применение статистических критериев при обработке экспериментальных данных сделало стандартной процедуру оценки погрешности термодинамических величин, что позволяет теперь делать более обоснованные качественные выводы на основании термодинамических данных. [c.17]

Для турбины с регулируемыми отборами пара расчет по данной форме следует составить отдельно для ч. в. д., ч. с. д. и ч. в. д. у D , Bj, N, N , и должен быть вверху индекс ч. в. д., ч. с. д. или ч. н. д. у всех величин внизу — [c.307]

Расчет эстакад и оснований для них выполняется по действующим нормам и правилам строительного проектирования. Рассмотрим характерные случаи определения усилий, действующих на раму эстакад. Схема приложения нагрузки от подвижного состава на несущую рельс-балку эстакады представлена на рис. 9.8, где Р — нагрузка на колесную пару, а — база тележки подвижного состава, Ь — расстояние между смежными колесными парами. Расчет рельса-балки ведут по формулам и методике, описанной в гл. 3. Для расчета эстакад пользуются понятием эквивалентной подвижной нагрузки на 1 м погонной длины эстакады. При подвеске рельса на тягах эквивалентная нагрузка Рэ — Обр//, где Сбр — вес вагона брутто, кН I — длина вагона по оси сцепок, м. [c.219]

Проверочный расчет заключается в том, что с натуры снимают размеры, детали кинематической пары механизма подачи (число зубьев, модуль, ширина зуба, шаг винта и т. д.) и подвергают наиболее опасное звено пары расчету на прочность, используя наиболее передовые методы расчета и наиболее достоверные данные о допускаемых напряжениях для определенных материалов. [c.592]

При включении отдельных частей пароперегревателя по различным схемам тока газов и пара расчет пароперегревателя ведется по частям с предварительным выбором и последующим уточнением промежуточных температур лара и расчетным определением температур газов. При расчете пароперегревателя в целом средний удельный объем пара [c.135]

Зная составы жидкой и паровой фаз, мы легко получаем энтальпию и энтропию системы на линии насыщения (в предположении идеальности растворов в газовой и жидкой фазах). Таким образом, получены линии насыщения для i — а- и s — а-диаграмм. Если состав системы я,, удовлетворяет условию а < ао < а", то система двухфазна. При а < а система однофазна (жидкость). При а" система представляет собой перегретый пар. Расчет для случая uq <. а тривиален. Для жидкости N = [c.9]

Выбрав варианты конечной температуры питательной воды и распределение регенеративного подогрева воды по ступеням при различном числе отборов пара, расчетом регенеративной схемы находят потоки пара и воды, показатели тепловой экономичности турбоустановки, расход металла и стоимость регенеративной установ- [c.89]

Определить межосевое расстояние из расчета на контактную прочность. При одинаковых допускаемых напряжениях для колес обеих пар расчет на прочность принято вести для пары внеш- [c.78]

При истечении разреженных газов и паров расчет солл Лаваля может производиться без использования i—5 диаграммы непосредственно по формулам (7-28), (7-29), (7-30) или (7-31) для Т р, v p, ркр и уравнению (7-36) для секундного расхода газа. [c.284]

Сочетание свойств в жидкой и паровой фазах че-тырехокиси азота снижает критическую скорость пара. Расчеты по зависимостям, приведенным в [5.1, 5.2, 6.12 и [c.148]

В ЦНИИКА при участии кафедры теоретических основ теплотехники Московского энергетического института по вышеизложенной модели на ЭВМ БЭСМ-4 проводилось исследование влияния методов описания теплофизических свойств перегретого пара на показатели экономичности схемы турбоустановки К-300-240 ЛМЗ при изменения температуры первичного и вторичного пара. Расчеты проводились по программе ЦНИИКА как с использованием уравнения состояния Хотеса, так и при замене подпрограммы уравнения Хо-теса подпрограммой расчега свойств по уравнению состояния МЭИ (Л. 8]. Полученные результаты приведены на рис. 3-5. [c.39]

Со снижением начальной температуры пара располагаемое теплопадение в турбине и на каждой ступени, кроме последней, уменьшается. При неизменной электрической нагрузке растет расход пара. Расчеты показывают, что для промежуточных ступеней при изменении начальной температуры располагаемый тепловой перепад изменяется больше, чем расход пара. В литературе [93] приводятся результаты расчета регулирующей ступени турбины конденсационного типа средних параметров на переменный рел<им, из которых видно, что при снижении температуры пара с 400 до 380°С располагаемый тепловой перепад уменьшается на 4,8%, между тем как расход пара увеличивается всего на 1,8%. Это приводит к некоторо.му уменьшению напряжений изгиба в рабочих лопатках от парового потока. Обратная картина получается при повышении начальной температуры пара. В этом случае дополнительным факто-8 [c.8]

Влияние градиента энтальпии на процесс конденсации можно установить расчетным путем для определенных областей параметров пара. Расчет может быть выполнен по схеме, данной в конце параграфа. Точка на is-диаграмме, соответствующая максимальному переохлаждению согласно определению, является точкой Вильсона при заданном градиенте энтальпии. Найдя несколько точек при / = onst, получим линию Вильсона. На рис. 39 дана is-диаграмма для водяного пара по данным Г. Дьярмати. [c.121]

Температуры металла разверепного витка перегревателей проверяются в зонах максимальных местных удельных тепловосприятий и наибольшей температуры пара. Расчет выполняется по указаниям гл. 8,Б и Д. [c.69]

Если пароперегреватель состоят из нескольких одинаковых параллельных контуров, расчеты следует выполнять для одного нз них если контуры различаются между собой по компоновке, зоне включения регуляторов или расходу пара, расчеты нужно выполнять для каждого нз контуров. Расчет производится для элементов (участков) каждого теплоносителя, отличаюнд,ихся конструкцией, энтальиня.ми или расходами среды. [c.71]

В [Л, 360] рассчитан двухкомпонентиый пограничный слой воздух —водяной пар. Расчет выполнялся при выпуске водяного пара в поток воздуха перед критической точкой цилиндра при температуре набегающего потока [c.334]

На рис. 5-4 схематически показано снижение работоспособности влажного пара. Расчет проведен по формуле (5-94). Коэффициент 5н с уменьшением степени сухости Хо от 1,0 до —0,35 растет довольно медленно и лишь при дальнейшем уменьшении хо наблюдается его интенсивное увеличение. С уменьшением степени расширения е—Сн также растет. Следует заметить, что при е, меньших определенной величины, невозможно получение метастабиль-ного потока из-за возникновения скачков конденсации, переводящих поток в равновесное состояние. Непосредственно за скачком конденсации н=0. Однако в этом случае появляется новый вид потерь энергии — потери в скачке конденсации. [c.126]

Рассмотрим составляющие приходной части теплового баланса. — низшая рабочая теплота сгорания единицы топлива, тДж/кг или МДж/мЗ —для твердого и жидкого или газа, не учитывающая, как известно, теплоту образования водяных паров. Это согласуется с тем, что температура продуктов сгорания, покидающих котел, обычно не ниже 110—120 °С, при такой температуре содержащийся в них водяной пар не конденсируется. При охлаждении же продуктов сгорания до температуры, при которой на поверхности нагрева возможна конденсация водяных паров, расчеты следует выполнять с учетом высщей теплоты сгорания топлива рР. [c.34]

Для компенсацнн выявленных ошибок нужно, позорачйзая винт на расчет 1ые углы, дополнитель Ю повернуть гайку на такой угол, что6е,( ее перемещение вдоль винта исправляло ошибки винта. Для осуществления указанного поворота гайка 1 такого устройства (рис. I2.5) снабжается хвостовиком 2, который перемещается по криволинейному торцу планки 3. Коррекционная кривая строится в соответствии с диаграммой ошибок винта (пары). Расчет кривой производится следующим образом в зависимости от требуемой (и возможной) точности и конструктивных соображений выбирается масштаб. Далее кривая рассчитывается по [c.496]

При истечении разреженных газов и паров расчет сопел Лаваля может праиаводить-ся без использования ( - -диаграммы непосредственно по формулами (8-1)2), (8-113), (8- 14), или (8-15) для /кр, 1 кр, Ркр и уравнениям (8ч17) или (8-120) для секундного расхода газа. [c.163]

При температуре дымовых газов, близкой к температуре насыщения конденсирующихся паров, расчет ведется дополнительно для третьего режима работы трубы проводится теплоаэродинамический расчет, в результате которого определяется толщина теплоизоляции стволов исходя из условий обеспечения температурного перепада газ—стенка , исключающего или снижающего конденсацию паров серной кислоты, за расчетную температуру наружного воздуха принимается среднегодовая температура, а температурный перепад газ—стенка принимается по табл. 7.2 в зависимости от скорости дымовых газов в устье трубы. [c.129]

Приближенный расчет условного расхода пара на холостой ход. В табл. 1-3 приведено определение условного расхода пара на холостой ход расчетным путем для различных относительных давлений выхлопа в долях от давления свежего пара. Расчет сделан для установки с дроссельным парораспределением (без перегрузки) без отборов пара при следующих допущениях, не имеющих существенного значения для погрешности результата 5 Клямкин 655 65 [c.65]

Расчеты АЧХ проведены для трех вариантов КМБ тепловоза 2ТЭ10В 1) с учетом упругости оси колесной пары с УСЗК 2) то же, с жесткой зубчатой передачей 3) с УСЗК без учета упругости оси колесной пары. Расчеты осуществлялись на ЦВМ ЕС-1022. Полученные значения частот собственных колебаний (в Гц) приведены ниже. [c.60]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...