Течения сжимаемости жидкости

Первые задачи теории струй были поставлены и решены Г. Гельмгольцем (1868 г.), Г. Кирхгофом и Н. Е. Жуковским (1890 г.), С. А. Чаплыгин распространил указанную теорию на дозвуковые течения сжимаемой жидкости (1903 г.). [c.250]

В общем случае пространственного неустановившегося течения сжимаемой жидкости уравнение неразрывности в декартовых координатах имеет вид [c.55]

При исследовании плоских, установившихся течений сжимаемой жидкости (в частности, около профиля крыла) уравнение неразрывности приобретает вид д дх) рУЧ- (5/5у)(рЕу) = 0, а при исследовании пространственных установившихся течений (например, обтекания крыла конечного размаха) (5/5х) (рЕ,.) Ч-+ (5/5г/) (рЕ, ) Ч- ( 5/52) (рЕ,) = 0. [c.55]

Рис, 76 Процесс течения сжимаемой жидкости на i—s-диаграмме. [c.125]

Ввиду высказанных соображений закон изменения скорости поперек канала при течении сжимаемой жидкости может быть взят в той же форме, как и для несжимаемой [c.224]

Этот же метод может быть применен для расчета скоростей по контуру канала при течении сжимаемой жидкости, если известен закон распределения скоростей в потоке несжимаемой жидкости. Например, вышеизложенными соображениями можно воспользоваться для пересчета распределения скоростей на профиле [c.226]

Для установившегося течения сжимаемой жидкости, когда = О, имеем [c.26]

В случае течения несжимаемой жидкости при расположении контрольного сечения за решеткой в бесконечности ф = ф . При решении рассматриваемой задачи равенство коэффициентов Ф и ф с достаточной для практики точностью можно принять и в случае течения сжимаемой жидкости. [c.34]

ПРИ ТЕЧЕНИИ СЖИМАЕМОЙ ЖИДКОСТИ Б УСЛОВИЯХ ВНЕШНЕЙ И ВНУТРЕННЕЙ ЗАДАЧ [c.147]

Система уравнений пограничного слоя для случая течения сжимаемой жидкости вдоль нагретой проницаемой поверхности может быть записана в следующем безразмерном виде [c.147]

Отношение скорости потока к местной скорости звука называется числом Маха и является важной характеристикой в теории течения сжимаемой жидкости [c.37]

Рассмотрим течение сжимаемой жидкости с трением в теплоизолированной трубе постоянного сечения. Дифференциальное уравнение задачи можно получить с помощью табл. 3.1. В данном случае единственным воздействием является трение, т. е. силовое воздействие. Коэффициент пропорциональности между относительным приращением скорости и относительным приращением силы находится по табл. 3.1 в первой строке п пятом столбце. [c.46]

Для изоэнтропийного течения сжимаемой жидкости можно выразить плотность через давление и проинтегрировать уравнение (4.10) [c.58]

Эта формула с универсальными постоянными, определенными из опыта, во всем диапазоне изменения чисел Не (при турбулентном течении) хорошо согласуется с экспериментальными значениями коэффициента сопротивления. Эксперименты подтверждают также, что эта формула применима и для расчета сопротивления в трубах при течении сжимаемой жидкости с большими дозвуковыми скоростями. Это объясняется тем, что сопротивление зависит от числа Не = рп /ц, значение которого, на основании уравнения неразрывности, не меняется вдоль трубы и при течении сжимаемой жидкости (произведение плотности и скорости остается постоянным). [c.171]

Физически это означает, что при движении несжимаемой жидкости скорость ее объемной деформации равна нулю. Если рассматривается плоское стационарное течение сжимаемой жидкости, то [c.33]

В качестве такой границы принята скорость потока, составляющая 30% скорости звука (с 0,3а). Жидкость считается несжимаемой, если с 0,3а. При с>0,3а говорят о течении сжимаемой жидкости. Приведенное деление, вообще говоря, условно и связано с допускаемой погрешностью Б технических расчетах. Для некоторых задач влияние [c.54]

Уравнение (4.39) представляет собой нелинейное дифференциальное уравнение в частных производных второго порядка для потенциала скорости плоского течения сжимаемой жидкости. [c.101]

Влияние сжимаемости в течениях сжимаемых жидкостей зависит от величины локальных изменений скорости. В частности, распределение давления и плотности зависит от отношения величины местной скорости течения к местной скорости звука, в жидкости. Чтобы учесть сжимаемость, возвратимся к полным уравнениям Навье— Стокса для сжимаемых жидкостей с постоянной вязкостью. Введем также безразмерную плотность р = р/ро, безразмерное давление р =р ро и соответствующие масштабные величины. Подстановка этих величин совместно с другими безразмерными величинами из системы (7-13) в уравнение (6-24) дает для направления х [c.166]

При рассмотрении задач об одномерном течении сжимаемых жидкостей будут важны четыре соотношения. Это уравнение состояния для жидкой среды, первый закон термодинамики в форме уравнения энергии, уравнение неразрывности и уравнение количества движения. [c.309]

Во всех случаях, за исключением специфического случая изотермического течения сжимаемой жидкости, % меняется по длине трубы, и принято определять среднюю величину [c.315]

Прежде чем закончить обсуждение принципов исследования двумерных и трехмерных течений сжимаемой жидкости, интересно рассмотреть классическую задачу [c.354]

Различные режимы течения, которые образуются при местном увеличении отметок дна, показаны на рис. 14-37. Дальнейшая аналогия с течением сжимаемой жидкости теперь уже очевидна. Если полный напор постоянен, а глубина в сечении е (рис. 14-35) ниже переходного участка постепенно уменьшается, то расход будет расти от нуля до максимального значения, когда 382 [c.382]

Аналогичным образом решается задача и для охлаждаемого диффузора, а также для течения сжимаемой жидкости. В частности, для условий интенсивного охлаждения стенок диффузора, когда 4 — 0, Якр—>-0 и из уравнения (7-2-33) следует [c.138]

На рис. 8, б приведены линии тока, полученные в результате расчета вихревого течения сжимаемой жидкости в модельном канале, когда газ подавался по боковой поверхности D с постоянной скоростью. На поверхности EF скорость задавалась кусочно постоян-ной, на торце канала АВ — по косинусоидальному закону [42]. Плотность газа на участках вдува постоянная. На выходе KL задавался расход газа из соотношения баланса масс. При таком задании входных данных в результате расчета получилось три замкнутых вихря. На рис. 8, а приведена расчетная сетка, которая для наглядности прорежена. [c.536]

В случае двумерного течения сжимаемой жидкости [6] [c.373]

Переходя к изучению турбулентного пограничного слоя в сжимаемой жидкости, отметим следующее современные знания о механизме турбулентного переноса количества движения и теплоты недостаточны для того, чтобы аналитически определить трение (т. е. коэффициент трения j) и теплообмен (т. е. коэфф1щиент теплоотдачи ос). Поэтому во всех созданных методиках расчета в той или иной форме используются экспериментальные данные. Ранее, в гл. 7, уже отмечалось, что для математичес у0Г0 исследования турбулентного движения целесообразно разложить его на осредненное и пульсационное движения. В турбулентном течении сжимаемой жидкости происходят пульсации скорости, давления, плотности и температуры. [c.217]

Рассмотрен явный разностный метод решения системы уравнений пвнж ния, неразрывности, энергии и состояния. Получены необходимые сходимости разностного и точного решений. Приведены результ т еше" ння для случая одномерного течения сжимаемой жидкости. Реше [c.7]

Никитенко Н. И. Разностный метод интегрирования уравнений пограничного слоя при течении сжимаемой жидкости в условиях внешней и внутренней задач. . .....147 [c.7]

Рассмотренный разностный метод решения системы уравнений (1)—(4) может быть использован при изучении в рамках теории пограничного слоя течения сжимаемой жидкости в условиях влутренней задачи. При этом толш,ина по- [c.153]

Краткое содержание. Исследуется теплообмен между стенкой и турбулентным пограничным слоем при условии безградиентного потенциального течения сжимаемой жидкости и произвольном распределении температуры вдоль стенки. При исследовании использован метод, ко-торый можно рассматривать как дальнейшее развитие метода Лайт-хилла [1], примененного им для решения аналогичной задачи в условиях ламинарного потока. Кроме того, принимается соответствующая гипотеза относительно характера поперечного распределения скоростей в пограничном слое сверхзвукового потока (в основу гипотезы положены достаточно обоснованные экспериментальные результаты). Приводится также соответствующее распределение температур в пограничном слое. [c.311]

Таким образом, исходную задачу о течении сжимаемой жидкости можно свести к рассмотренному ранее движению несжимаемой жидкости. При этом необходимо учесть изменение граничных условий. На бесконечности эти условия можно считать идентичными, т. е. как в сжимаемой, так и в несжимаемой жидкости будем считать скорости сравниваемых прямолинейно-поступательных течений одними и теми же oo= oH= onst. Второе граничное условие следует из условия, что контур обтекаемого тела должен быть линией тока. Если /=/(л ) —уравнение заданного контура, а 11=/н(лгн) определяет соответствующий контур в несжимаемой жидкости, то [c.104]

Многие авторы рассматривали вопрос о распространении закона Дарси на установившиеся течения сжимаемой жидкости и на ситуации, когда нельзя пренебречь инерционными членами. Кроме того, на основе полуэмпирических соображений делались попытки получить численные значения для постоянной Дарси. Шейдеггер [84] дал обзор таких исследований, а также предложил новое исследование такого же типа. Все эти теории основаны на аналогиях, которые неоправданны в количественном отношении, и ни одно из них не приводит к удовлетворительным значениям постоянных в уравнениях без привлечения специальных допуш ений или экспериментальных данных. [c.466]

При течении сжимаемых жидкостей, когда существенны изменения плотности, потери, обусловленные переходом механической энертии в тепло благода(ря действию трения, нельзя явно выделить, если использовать общее уравнение энергии в полученной выше форме (это уже было отмечено в 4-2.2) . [c.86]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...