Расчет осевых сил

Расчеты конических соединений аналогичны расчетам цилиндрических соединений, только в расчетах осевой силы запрессовки вместо коэффициента трения / следует брать коэффициент j а, где а — угол наклона конуса. При конусности 1/50 tga = 0,0l и уточнение пренебрежимо мало. [c.87]

Эпюра распределения давлений между дисками в этом случае будет иметь вид, показанный на рис. 11. При заполнении жидкостью зазора между дисками (в предположении, что жидкость не испаряется при р р , эпюра изменения давлений имела бы вид, показанный штриховой линией. В действительности при достижении давления, равного давлению парообразования, в области, где р р , она будет почти неизменной. Для этого случая эпюра давлений показана на рисунке сплошной линией. Это распределение давлений необходимо учитывать при расчете осевых сил. Свободная поверхность жидкости будет находиться на радиусе [c.42]

Общие зависимости для расчета осевых сил, полученные для насосов [41, 58], справедливы и для гидродинамических передач. В отличие от насосов в гидродинамических передачах конфигурация проточной части и поверхностей рабочих колес сложнее и эпюры давления для левой и правой сторон не симметричны. [c.42]

Рис. 12. Схема проточной части к расчету осевых сил

Расчет осевых сил в зазорах между дисками по осредненному давлению [c.176]

Рассмотрим участок О —О" (рис. 65). Из рис. 67 видно, что эпюры давлений на нем мало меняются с изменением режима работы. Для расчета осевых сил разобьем эпюры давлений на две части от тора [c.178]

Наиболее слабыми местами в конструкции гидротрансформаторов являются узлы опор и уплотнений. Они имеют меньшую долговечность по сравнению с другими элементами гидротрансформатора. При конструировании опор определяющим является правильный расчет осевых сил как по величине, так и по знаку. В данном случае существенное влияние на конструкцию оказывает правильный выбор способа уменьшения осевых сил. [c.216]

В зависимости от конструкции гидротрансформатора составляющая осевой силы А о по отношению к основной осевой силе может иметь различные знаки. При расчете осевой силы колеса необходимо учесть знаки действующих сил. [c.313]

Особенности расчета осевых сил герметичных насосов. В герметичных ГЦН осевые и радиальные подшипниковые опоры работают в перекачиваемой среде. [c.212]

Расчет осевых сил, действующих на рабочие колеса гидротрансформатора на различных режимах, аналогичен расчету осевых сил в гидромуфте. В данном случае нужно только учесть, что угол, который образует вектор скорости в меридиональной плоскости с осью гидротрансформатора на входе в насос и на выходе из турбины, т. е. на входе в реактор и на выходе из него, может быть различным (от О до 180°). [c.186]

Для расчета осевых сил рассмотрим распространенную конструкцию, у которой реактор симметричен. Она изображена на рис. 79, а схема ее круга циркуляции — на рис. 80. [c.186]

Рис. 79. Геометрические размеры, необходимые для расчета осевых сил в гидротрансформаторе

На основе современной теории турбомашин, в частности теории центробежных насосов [37], вопрос о расчете осевых сил представляется в следующем виде. Осевые силы, возникающие вследствие действия потока на рабочие колеса, определяются Шг поверхностными силами, действующими как на наружные по- [c.158]

Конструкции гидромуфт разнообразны, поэтому разнообразны места располол ения и способ установки упорных подшипников, место подвода и способ питания гидромуфт. Конструктор должен учитывать разнообразие этих факторов при расчете осевых сил. В частности, исходя из конструктивной схемы, приведенной на рис. 64, болты Б, стягивающие фланцы, должны быть [c.163]

II. Расчет осевых сил, нагружающих подшипники валов [c.68]

На основе современной теории гидромашин, в частности теории центробежных насосов , вопрос о расчете осевых сил представляется в следующем виде. Осевые силы, возникающие вследствие [c.69]

В. М. Богдана следует заключить, что наибольшую составляющую осевой силы дает давление питания на неуравновешенную площадку, поэтому конструктору при расчете необходимо на это обратить особое внимание. Рекомендации А. П. Кудрявцева по расчету осевых сил гидромуфт не согласуются с опытными данными, что было отмечено несколькими экспериментаторами. [c.71]

В книге изложены основы теории осевых сил, действующих в гидродинамических муфтах и трансформаторах. Приведены методики расчетов поля скоростей и давлений в рабочих и нерабочих полостях, а также расчета осевых сил гидродинамических передач. Даны результаты экспериментальных исследований, подтверждающие правильность рекомендуемых методов расчета, и конкретные примеры расчета. [c.2]

Осевые силы определяются динамикой рабочей жидкости в полости гидропередач. Значения и направления осевых сил, как известно, зависят от режима работы гидропередач, поэтому основу изучения осевых сил составляет исследование поля скоростей и давлений на всех режимах работы. Такой подход к рассмотрению вопроса позволил определить методику расчета осевых сил и дать рекомендации по конструированию гидротрансформаторов и гидромуфт. [c.3]

В изложенных результатах исследований даны измеренные поля скоростей и давлений в полости гидромуфт и гидротрансформаторов, позволившие отказаться от некоторых устаревших представлений в этой области и рассмотреть гидродинамику потока, действительно имеющую место во внутренней полости данных машин. Так как расчет поля скоростей и давлений на нерасчетных режимах работы гидротрансформатора представляет определенные трудности, данная работа была направлена на создание метода расчета осевых сил на всех режимах по известным параметрам на расчетном режиме — режиме наибольшего к. п. д. [c.3]

Расчет осевых сил, действующих на наружную поверхность колеса, ведется интегрированием составляющих давления на данной поверхности [c.6]

Работы, проведенные для проверки приемлемости данной методики, подтвердили ее правомочность для расчета осевых сил, действующих на рабочие колеса гидродинамических передач. На рис. 2, а, б показаны экспериментальные кривые осевых сил, построенные в зависимости от скольжения для муфт (рис. 3) с радиальными лопатками с тором и без тора. [c.9]

Расчет осевых сил гидромуфты с тором, радиальными лопатками и неподвижным кожухом по внешней характеристике [c.85]

Расчет осевых сил, действующих на наружную поверхность рабочего колеса гидромуфты. Осевая сила, действующая иа наружную поверхность рабочего колеса, равна интегралу по наружной поверхности от произведения давления на площадь, перпендикулярную оси рабочего колеса, т. е. [c.92]

Расчет осевых сил гидротрансформатора обратного хода [c.98]

Расчет осевых сил, действующих на насосное колесо [c.150]

Расчет осевых сил, действующих на насосное колесо с левой и правой стороны, ведется по эпюре давлений (рис. 50). Расчет площади эпюры давлений, действующих слева, приведен в табл. 47, а действующих справа, в табл. 48. [c.150]

Расчет осевых сил, действующих на турбинное колесо, ведется по эпюре давлений (см. рис. 50,6). Площади эпюры давлений, действующих на рабочее колесо справа, даны в табл. 58 и слева — в табл. 59. [c.162]

В табл. 2.32 приведены формулы для расчета осевых сил Fa и Раг в отдельных частных случаях. Обозначения i и 2 опор - в соответствии со схемами рис. 2.31, а-г. [c.225]

Формулы для расчета осевых сил [c.226]

Т а б л и ц а Данные для расчета осевой силы и крутящего момента [c.106]

Числовые значения постоянных и показателей степеней приведены в табл. 5.5, а поправочные коэффициенты соответственно на измененные условия работы при расчете осевой силы и крутящего момента даны в табл. 5.6 и 5.7. [c.106]

Расчеты осевой силы, проведенные по формуле (5.16), показывают, что для торцовых сверл она в 2,5—3,5 раза больше, чем для кольцевых. Если такую нагрузку заложить в расчет срока службы сверл, то это приведет к далекому от реального результату. Так как цилиндрическая поверхность у кольцевых и торцовых сверл работает практически одинаково, то и нагрузки, приходящиеся на алмазоносный слой (на цилиндрической поверхности), должны быть примерно одинаковы. Поэтому при расчете срока службы торцовых сверл следует использовать нагрузку для цилиндрической поверхности кольцевых сверл. Прирост же силы резания у торцовых сверл происходит в основном за счет дополнительного участка торцовой поверхности. [c.121]

Экспериментальное исследование передач с различными сечениями широких клиновых ремней, проведенное автором, позволило установить допускаемые нагрузки, оптимальные натяжения, минимальные диаметры конусов, углы клина деформированных ремней и их долговечность. Для проектирования этих передач разработаны следующие теоретические вопросы. Расчет осевых сил, действующих на передвижные конусы — подпружиненный и управляемый, показал, что осевая сила на ведомом конусе увеличивается с повышением передаваемой нагрузки и всегда меньше, чем на ведущем конусе. Последнее обусловлено отходом подпружиненного конуса и радиальным перемещением ремня. Наибольшая осевая сила на управляемом конусе появляется при переходном режиме во время уменьшения частоты вращения передачи. [c.72]

Знаки составляющих сил зависят от выбора направления оси 22. В изложенной методике расчета осевых сил в гидропередачах по известным давлениям и скоростям использованы основные положения теории расчета осевых сил, применяемой в насосостроении. [c.9]

Для насосного колеса расхождения между измеренными и рассчитанными по замеренным давлениям и скоростям осевыми силами составляют 5,5—7,8%, что можно считать удовлетворительным. Расхождения между данными величинами осевых сил, действующих на турбинное колесо, несколько больше. Они составляют 13—20% на номинальном режиме и объясняются большим количеством уплотнений и подшипников на ведомом валу, что искажает показания. Приведенные данные показывают, что методика расчета осевых сил, которую используют в иасосостроении, применима для расчета осевых сил в гидропередачах. [c.11]

При конструировании комбинированных деформирующе-режущих протяжек необходимо знать осевую силу, действующую на протяжку (силу протягивания). При работе деформирующей части протяжки величина этой силы может быть вычислена по уравнению, предложенному А. М. Розенбергом и О. А. Розенбергом [125]. Если же в работе находятся только режущие зубья протяжки, то расчет осевой силы следует вести по двучленным уравнениям [10, 110], первый член которых учитывает влияние различных факторов на силу, действующую на передней поверхности, а второй — на осевую силу, действующую на задней поверхности. Кроме того, эти уравнения должны отражать влияние холодного упрочнения на силу протягивания. [c.133]

Зависимость (36) проверена при следующих условиях обработки твердость обрабатываемых сталей НУ = 100 -f-400 кПмм скорости протягивания 1,25—20 м1мин. Расчет осевой силы по зависимости (36) можно производить как при одновременной работе деформирующих элементов и режущих зубьев, так и при раздельной работе деформирующей и режущей частей комбинированной протяжки. В последних двух случаях используются соответственно первое и второе слагаемые уравнения (36). Первый член второго слагаемого этого уравнения учитывает влияние различных факторов на силу, действующую на передней поверхности режущих зубьев протяжки, а второй член — на силу, действующую на их задней поверхности. [c.134]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...