Узкое сечение межлопаточного канала

В турбинных решетках (см, рис. I, а) узкое сечение межлопаточного канала обычно приходится против выходной кромки профиля. [c.12]

От входного до узкого сечения межлопаточного канала соплового аппарата (СА) поток разгоняется как в обычном дозвуковом [c.152]

Для приближенного определения угла потока за решеткой (рис. 9.9) выделим участки струй газа, ограниченные узким сечением межлопаточного канала т — т = а и сечением 1—1, поверхностью спинки лопатки и двумя линиями тока в потоке за решеткой, расположенными друг от друга на расстоянии одного шага. В сечении т — т вектор скорости перпендикулярен отрезку т — т. [c.153]

На рис. 6.4 были представлены результаты численных расчетов течения через решетку паровой турбины, выполненные в работе [6.35]. Использовались два метода расчета по кривизне линий тока, которые дали вполне удовлетворительные результаты, за исключением области сверхзвукового течения. В дополнение к этому для получения решения был использован метод характеристик, включающий предположение о совпадении прямолинейной звуковой линии с проекцией узкого сечения межлопаточного канала. [c.306]

Имеется большое количество экспериментальных данных, свидетельствующих об увеличении потерь полного давления в решетке с утолщением выходных кромок лопаток. В эмпирических соотношениях, характеризующих кромочные потери, толщина выходных кромок лопаток te чаще всего относится к ширине узкого сечения межлопаточного канала решетки а. [c.320]

Влияние шага решетки становится особенно заметным В трансзвуковых компрессорах. Величина шага решетки определяется числом Маха и углом потока на входе в решетку, которые обусловливают выбор необходимой ширины узкого сечения межлопаточного канала. При выборе оптимального шага для заданной решетки необходимо учитывать также потери в скачках уплотнения и потери на трение. [c.324]

Изложенные соображения подтверждаются данными, представленными на рис. 11.15. У некоторых из исследованных турбин оптимальная величина КПД достигалась при осевых зазорах, составляющих около 15 % высоты рабочих лопаток. К сожалению, не было никаких попыток использовать длину хорды профиля либо ширину узкого сечения межлопаточного канала в качестве нормирующего параметра, что позволило бы получить обобщенное эмпирическое соотношение. [c.346]

Диаметр а наименьшей окружности, вписанной в межлопаточный канал, называют шириной его узкого сечения. [c.12]

Дальнейшее увеличение числа М потока на входе в решетку при Ml > М р приводит к расширению сверхзвуковых зон, усилению интенсивности местных скачков уплотнения и к увеличению зоны отрыва пограничного слоя. При этом потери в решетке растут, угол отклонения потока уменьшается. Увеличение числа Ml > Мкр при неизменном угле атаки в дозвуковой решетке оказывается возможным лишь до определенного предельного значения, когда область звуковых и сверхзвуковых скоростей перекроет все узкое сечение (горловину) межлопаточного канала. Число М на входе в решетку, при котором средняя скорость в узком сечении межлопаточного канала решетки на данном угле атаки достигает местной скорости звука, называется максимальным и обозначается Mimax- Дальнейшее увеличение скорости набегающ,его потока сверх Мцпах и, следовательно, увеличение объемного расхода воздуха через дозвуковую решетку становится невозможным (происходит запирание решетки). [c.68]

Основными геометрическими параметрами решетки профилей являются Ь — хорда профиля лопатки t — шаг решетки = = tib — относительный шаг решетки В = bit — густота решетки (величина, обратная относительному шагу) б — угол установки профиля в решетке Рхл — входной угол профиля, образованный касательной к средней линии профиля в передней кромке и фронтом решетки рал — выходной угол профиля, образованный касательной к средней линии в задней кромке и фронтом решетки р2р = ar sin alt — выходной угол решетки, где а — ширина узкого сечения межлопаточного канала. [c.151]

СТаййя окружных сбставляющих скоростей Сщ й С2и- Точка А соответствует режиму запиранчя турбины по расходу газа (Мс, = ) На участке А—В с ростом увеличение скоростей с- и Сщ происходит только благодаря расширению газа в косом срезе соплового аппарата. При значении л ,, соответствующем точке В, скорость потока в узком сечении межлопаточного канала рабочего колеса достигает скорости звука ( г.р.к = .р.к и 2 Л Ог). Поэтому дальнейшее увеличение уже не приводит к изменению режима течения и скорости в сопловом аппарате. [c.203]

На рис. 6.2 показан один из примеров возможного улучшения профилирования решеток на основе метода расчета, предложенного в работе [6.21]. При расчетах одной из решеток серии ЫАСА65 были выявлены большие потери из-за возникновения скачков уплотнения. После этого была несколько увеличена длина хорды профиля и уменьшена кривизна спинки в области узкого сечения межлопаточного канала. Расчеты показали, что в перепрофилированной решетке скорость потока на профиле нигде не достигает местной скорости звука. [c.173]

Методы расчета по кривизне линий тока в своем большинстве устойчивы при сверхзвуковых скоростях течения. В предположении изэнтропического потока можно попытаться рассчитать звуковые зоны течения, заканчиваюпхиеся слабыми скачками уплотнения. На рис. 6.4 приведен пример полученной для такого случая точности расчетов. Распределение давлений, подсчитанное для рабочей лопатки паровой турбины [6.35] по вычислительным программам работ [6.32, 6.33], вполне удовлетворительно согласуется с экспериментальными данными, за исключением области максимальных скоростей. При решении методом характеристик предполагалось, что прямолинейная звуковая линия совпадает с узким сечением межлопаточного канала. [c.180]

Сильно изогнутые сопловые лопатки паровых турбин низкого давления часто имеют угол скольжения в области периферийного сечения около 45°. Хотя и в этом случае для оценки влияния торцевой стенки можно использовать принцип зеркального отображения, все же требуется более сложная методика расчета, чем теория тонкого профиля. В работе [9.56] численный метод Мартенсена распространен на случай пространственного течения через сопловую решетку со скольжением лопаток. При этом попеременно используются допущения о постоянной и переменной по высоте лопатки скорости вихревого течения на ее поверхности. После проверки теоретических расчетов экспериментальными данными для угла скольжения 40 % были проведены расчеты влияния скольжения лопатки для модели лопатки с переменной по высоте нагрузкой. Результаты расчетов показали значительное влияние скольжения на распределение давлений при углах скольжения выше 35°. С увеличением углов скольжения узкое сечение межлопаточного канала решетки смещается в сторону входного фронта, в результате чего значительно возрастает нагрузка на передние части лопаток. [c.283]

К сожалению, Геллер не учитывал эффекты вытеснения в пограничном слое, которые, несомненно, могут привести к погрешностям расчета течения в узком сечении межлопаточного канала, а также не принимал во внимание нагрузку и кривизну профиля в области закромочного следа. В действительности оказалось, что для исследования были выбраны такие профили NA A, у которых основная часть нагрузки распределялась вблизи выходной кромки этот факт, по-видимому, является причиной расхождений (правда, небольших) между теорией и экспериментом именно на последнем участке профиля, охватывающем около 20% длины хорды профиля. Тем не менее расчеты [c.294]

В слз чае решётки, состоящей из профилей конечной толщины, значение может также ограничиваться условиями в узгадм сечении межлопаточного капала. Предположим, нанример, что направление скорости в самом узком месте межлопаточного канала не зависпт от направления набегающего потока, т. е. будем считать постоянной ширину иаибо.лее узкого сечения п р. (фиг. 236). [c.435]

На рис. 10.52 приведена экспериментальная зависимость Mimax от FrIFi, построенная по данным испытания решеток при различных углах атаки ). Там же нанесена подобная зависимость для изоэнтропического течения, построенная в предположении постоянства по ширине канала всех параметров потока в его узком сечении. Разница между этими двумя зависимостями и выражает собой влияние всех неучитываемых факторов. Под влиянием потерь и неоднородности потока в горле запирание решетки наблюдается и в том случае, когда ширина сечения потока, поступаюп его в данный межлопаточный канал, на 30 % превосходит ширину его самого узкого сечения. [c.73]

Сложным было также проектирование РК в корневом сечении. Из-за большой ширины лопаток, необходимой для прочного крепления их на диске, межлопаточный канал становился длинным и узким, что увеличивало потери энергии и способствовало развитию срывиых явлений. Увеличение же относительного шага в корневом сечении приводило к чрезмерной его величине у периферии. [c.31]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...