Поверхность давления пластины

При обращенном движении рассматриваемого крыла (рис. 8.21,6) давление постоянно на всей его поверхности и равно давлению на поверхности плоской пластины бесконечного удлинения, так как области влияния (конуса Маха с вершинами на передних точках концевых сечений О и О") не пересекают поверхность крыла. В этом случае коэффициент давления [c.233]

Схема нагружения приведена на рис. 90. Амплитуда давления на фронте упругого предвестника в образце из исследуемого металла определялась по величине сигнала с диэлектрического датчика давления, который поджимался к свободной поверхности образца пластиной из оргстекла. В связи с ограниченной способностью разрешения по времени диэлектрического датчика (использовали пленку лавсана толщиной 0,06 мм) и ограничением верхнего диапазона частот, пропускаемых регистрирующей аппаратурой (катодный повторитель и осциллограф 0К-17М), на малом удалении от поверхности приложения нагрузки упругий и пластический фронты в волне не разделяются. Поэтому экспериментальные данные по затуханию ограничены минимальным расстоянием от поверхности нагружения в 5—7 мм. [c.205]

В дозвуковом потоке сила сопротивления складывается из двух составляющих силы трения по поверхности и результирующей сил давления. Суммарная сила давления не равна нулю, как в идеальной жидкости, так как пограничный слой искажает основной поток и изменяет распределение давления. Следует подчеркнуть, что в конечном счете эти силы сопротивления вызваны влиянием вязкости жидкости. Хорошо обтекаемым называется тело, для которого сопротивление трения много больше сопротивления давления (пластина, параллельная потоку, крыло с малым углом атаки). Для плохо обтекаемого тела (шар, цилиндр) основным является сопротивление давления (или, как иногда называют, сопротивление формы). На рис. 7.8 для наглядности показаны профиль крыла и цилиндр, имеющие одинаковый коэффициент сопротивления. Этот рисунок показывает, насколько велико может быть сопротивление давления для плохо обтекаемого тела по сравнению с сопротивлением трения хорошо обтекаемого тела. [c.184]

Пусть срединная поверхность ортотропной пластины занимает область а Г - контур, ограничивающий пластину (рис.2.14). Пластина находится под действием равномерно распределенного давления интенсивности р. [c.55]

Систему соосных цилиндров можно использовать для определения величины разности нормальных компонент напряжения в сдвиговом течении. Измерения (например, разностей давлений, действующих на каждый цилиндр) необходимо проводить в точках, достаточно удаленных от верхней (и нижней) границ жидкости. Тогда можно пренебречь возмущениями, обусловленными эффектом выталкивания стержня (поднятия жидкости на валу) или наличия горизонтальной жесткой пластины, закрывающей дно зазора между двумя цилиндрами. С другой стороны, возможно, будет полезным представить себе гипотетический эксперимент, где подъем уровня жидкости ограничен горизонтальной, лишенной трения жесткой пластиной, которая, позволяя осуществить требуемое состояние сдвигового течения, препятствует поднятию жидкости около внутреннего цилиндра. Неодинаковость нормальных компонент напряжения, а также искривленность сдвигающих поверхностей вместе являются причиной эффекта всплывания при отсутствии горизонтальной пластины. Эти же факторы создают неоднородное распределение давления вдоль поверхности горизонтальной пластины, причем давление будет больше вблизи внутреннего цилиндра. Соотношение между градиентом давления и разностями нормальных компонент напряжения дается зависимостью (9.18). [c.295]

Ограничения по давлению обусловлены тем, что при более высоком давлении пластины при проходе зоны всасывания, в которой они не разгружаются давлением, действующим со стороны статорного конца, прижимаются с большим усилием к профильной поверхности статора, в результате чего они быстро изнашиваются. [c.212]

В области отрыва, занимающей значительную часть выступающей пластины, давление почти постоянно и равно давлению за скачком уплотнения, создаваемым отрывом. Перед лобовой поверхностью толстой пластины давление может сильно изменяться в зависимости от формы пластины. [c.222]

Если на выступающей пластине имеет место концевой отрыв, то возникает возвратное течение, занимающее около половины области отрыва. Статическое давление на поверхности тела оказывается чувствительным к присутствию тонкой пластины в области отрыва и к малым изменениям условий в набегающем потоке. Числа Маха, вычисленные по результатам измерений плотности и полного давления за прямым скачком, составляли в общем случае менее 0,5 в области возвратного течения вблизи поверхности выступающей пластины [55]. [c.223]

Рассмотрим теперь сверхзвуковое течение сжатия с большими локальными градиентами давления. (Давление изменяется на порядок на длинах порядка толщины пограничного слоя Ке а.) Безотрывное обтекание твердого тела в этом случае существовать не может, так как отрыв пограничного слоя вызывается меньшими по порядку величины перепадами или градиентами давления [18]. Важный пример течения этого типа, рассмотренный в работе [42], показан на фиг. 10. Это область присоединения полубесконечной сверхзвуковой струи к поверхности плоской пластины. Левее области присоединения струя и пластина разделены областью покоящегося газа. На границе струи и газа образуется вязкая область смешения (или свободный пограничный слой), течение в которой описывается классической теорией пограничного слоя. Предполагается, что начало зоны смешения лежит на некотором расстоянии I от области присоединения. (Ниже I используется в качестве масштаба длины и при вычислении числа Рейнольдса.) Продольный и поперечный размеры локальной области невязкого [c.252]

Удельное давление на поверхности соприкосновения пластин с цапфами валиков [c.77]

Напишем выражение потенциала внешней нагрузки. При действии на пластину распределенного по поверхности давления р [c.255]

Расчет радиатора-пластины. Для предварительной оценки величины теплообменной поверхности 5дд радиатора-пластины может быть использован график, изображенный на рис. 22.10 1]. График построен для условий естественной конвекции при нормальном давлении, пластина толщиной 2—3 мм. [c.840]

Расположение пластины под углом приводит к тому, что при взрыве пластина приобретает скорость до 2000 м сек, которая раскладывается на касательную и нормальную составляющие по отношению к поверхности нижней пластины. Действие нормальной составляющей скорости приводит к возникновению больших давлений в точке соударения пластин, что сближает их до расстояний, необходимых для возникновения между соединяемыми слоями металлических связей, а также увеличивает площадь соединения. Действие касательной составляющей вызывает тангенциальное перемещение метаемой пластины по неподвижной, что вызывает прочную сварку слоев. [c.202]

Выпуклая поверхность различной кривизны и пластина. Пусть радиусы главной кривизны к точке соприкасания равны гаг, причем г У>г, значения главной кривизны 1/л и r (фиг. 153). Поверхностью давления будет эллипс с полуосями а к Ь. Сила давления распределяется по эллипсоиду. Наибольшее удельное давление равно [c.187]

Поступательному перемещению груза по поверхности вагона или других грузов препятствует сила трения скольжения. Ее величина зависит от многих факторов состояния, размеров и температуры соприкасающихся поверхностей, давления, скорости перемещения и др. Необходимо учитывать, что сопротивление, возникающее при перемещении груза по полу вагона, в значительной степени зависит не только от материалов соприкасающихся поверхностей груза и вагона, но и от их состояния загрязненности, покрытия смазкой и др. Загрязнение соприкасающихся поверхностей смазочными маслами, жирами, мазутом, а также их увлажнение и обледенение резко понижают силу трения. Посыпка поверхностей песком, опилками, шлаком, наоборот, увеличивает силу трения. Поэтому следует тщательно очищать поверхности груза и пол вагона от грязи, смазки и посыпать их песком, металлическими, опилками, дробленым шлаком, а также применять различные средства, например металлические пластины с шипами, увеличивающие трение между грузом и полом вагона. [c.61]

Здесь р — удельное давление на поверхности соприкосновения пластины с цапфами валика, определяемое из соотношения [c.21]

Схема действия такого паяльника показана на рис. 83. К задней стороне обычной головки паяльника 1, на которую наложена нагревательная обмотка 2, приставляется магнитострикционный излучатель 3. Этот излучатель представляет собой пакет никелевых пластин с обмоткой 4, которая питается от генератора ультразвуковой частоты 5. Частоты применяемого ультразвука лежат в пределах 20—30 кгц. Генерируемые этим пакетом ультразвуковые колебания распространяются по головке паяльника и доходят до ее жала 6, погруженного в капельку расплавленного припоя 7. Под действием ультразвука в припое возникают кавитационные пузырьки 8. Развивающееся при их захлопывании давление разрушает пленку окиси 9 и обнажает чистую поверхность алюминиевой пластины 10, которая смачивается припоем. Количество энергии, необходимой для создания ультразвука в таком паяльнике, не превышает количества энергии, расходуемой на его нагрев, и, таким образом, стоимость пайки алюминия лишь немного превышает стоимость пайки других металлов. [c.137]

Взрывчатое вещество 2 укладывается ровным слоем на поверхность метаемой пластины 3. Взрыв инициируют детонатором 7, при подрыве которого вдоль слоя ВВ распространяется плоская детонационная волна с постоянной скоростью, исчисляемой несколькими тысячами метров в секунду. С такой же скоростью перемещается область с высоким давлением продуктов разложения ВВ, значения которого в начальный момент могут достигать нескольких сотен атмосфер. Давление за фронтом снимается волнами разрежения, распространяющимися во все стороны и сообщающими каждому элементарному объему метаемой заготовки импульс силы, направленной по нормали к ее начальному положению. Под давлением продуктов детонации эти элементарные объемы получают ускорение. [c.492]

Уменьшение габаритов и веса при данной конструкции достигается сочетанием двух факторов во-первых, интенсификацией теплообмена со стороны воздуха (при неизменном аэродинамическом сопротивлении) путем турбулизации потока во- вторых, конструктивным оформлением поверхности, допускающим при давлении воды 2—3 ати применение пластин малой толщины (0,15— 0,2 мм). Поверхность теплообмена (пластины) может быть изготовлена из любого некорродирующего в данных условиях металла даже с невысокой теплопроводностью, но обладающего достаточной пластичностью при штамповке и допускающего сварку. При данном способе исключается потребность в припоях. [c.56]

Зафиксированы нетравящиеся белые полоски и на поверхностях высокоуглеродистых пластин, сваренных друг с другом посредством мощного ударного давления, осуществленного взрывом шашки тола. [c.190]

В работе Фокс-Вильямса [73] показано, что акустическое давление в некоторой точке пространства над турбулентным пограничным слоем, равномерно движущимся вдоль однородной импедансной поверхности (однородной пластины), можно представить как результат совместного действия источников реального турбулентного пограничного слоя и мнимых источников, полученных зеркальным отражением физических источников в плоскости пластины. После отражения физических источников в пластине как реальные, так и мнимые источники разделяются на симметричные и антисимметричные. Первые складываясь дают отличный от нуля результирующий эффект вторые, взаимно компенсируя друг друга, приводят к нулевому совместному эффекту в точке наблюдения. Основной итог работы [73] сводится к выражению, согласно которому акустическое давление в точке наблюдения можно представить в виде суммы [c.214]

Изучалось влияние прилегающих к поверхности металлической пластины слоев воды и резины, а также отрыва резины от металла на импульсное формоизменение пластины равномерно распределенным давлением. [c.83]

К моменту 1 0,2 10" с ударная волна достигает плиты и отражается от нее волной сжатия. Взаимодействие ударной волны с пластиной начинается при л 0,5 10 с. Пластина перемещается, давление на ее поверхности резко падает до ркр и там возникает кавитация. В это же время на оси симметрии фокусируются волны сжатия, отраженные от боковых поверхностей. Давление на оси сильно возрастает, потом падает и жидкость разрушается. Кавитация охватывает центральную и прилегающую к пластине части бака (рис. 21, а). Максимальное давление / = 25 МПа возникает в центре плоской стенки камеры, что приводит к образованию потока кавитирующей жидкости на пластину. При 1 = 0,8 10 с скорость центральной части пластины достигает 18 м/с. Ускоренное увеличение прогиба пластины приводит к дальнейшему росту объема бака и значительному уменьшению плотности жидкости, особенно вдоль оси симметрии. К моменту = 1,5 10 " с область кавитации (ОК) охватывает большую часть цилиндрической стенки, ограничивая клинообразный объем неразрушенной сжатой жидкости с давлением около в МПа (рис. 21, б). [c.91]

При обработке нержавеющей стали пульсирующие усилия резания действуют на пластину и опору Это может привести при высоких температурах к пластической деформации опоры и, как следствие, возникновению отпечатков профиля передней поверхности двусторонней пластины на поверхности опорной пластины. Этот момент необходимо проверить перед обработкой материала, который создает при резании высокое давление, например, при точении чугуна. Возникающая в результате неплоскостность опоры может привести к поломкам пластины, находящейся в гнезде. [c.292]

Следовательно, если сжатие меняет знак, т. е. переходит в растяжение, то меняется и знак напряжения на пластине. Поэтому при падении звуковой волны с ее переменным состоянием растяжения и сжатия на пластину пластина выдает переменное напряжение с той же частотой, что и у волны. Амплитуда напряжения пропорциональна звуковому давлению пластина становится микрофоном. Одна из ее сторон служит приемной поверхностью, причем достаточно тонкий слой металлического покрытия на ней не создает помех. [c.140]

Под действием полной разности давлений р = р2 - на рабочую поверхность вытесняющей пластины и силы трения на ее скользящей кромке пластина изгибается. При этом создается момент, защемляющий ее в пазу ротора. Во избежание быстрого изнашивания пластин и заклинивания их в пазах максимальный вылет пластин 2е должен быть меньше, чем часть пластины, погруженная в ротор, что ограничивает возможность увеличения объема при заданном радиусе статора путем увеличения эксцентриситета е. [c.263]

Задача. Квадратная пластина со стороной а, защемленная но всему контуру, нагружена равномерно распределенным по поверхности давлением до. Требуется определить максимальный, lamar, прогиб Б центре пластины методом Бубнова — Галеркииа, если прогиб W аппроксимируется следующим выран ением [c.229]

Иногда концентрацию напряжений при расчете толстостенных цилиндрических сосудов с отверстием, нагруженных давлением, определяют приближенно как в пластине, нагруженной по контуру с соотношением напряжений, которое имеет место на поверхности сосуда без отверстия. Если применить этот прием к рассматриваемой полой сфере, то получим соотношение напряжений на внутренней поверхности 1 1, коэффициент концентрации для соответственно нагруженной пластины с отверстием /С2пл = 2,0, что на 15% больше полученного экспериментально для рассмотренной сферической модели с отверстием при нагружении давлением. Для сферы, нагруженной внутренним давлением, пластина должна быть нагружена по контуру равномерным растягивающим напряжением о= = 0,58р и давлением р по контуру отверстия. Наибольшее кольцевое напряжение на контуре отверстия пластины составляет =р +2,0 0,58 р = 2,16р, [c.58]

Этот несколько неожиданный результат был экспериментально обнаружен в более ранних работах. Например, из рис. 4, приведенного в работе [8], следует, что влажность воздуха на расстоянии у > 2 мм от поверхности гипсовой пластины почти не изменяется, т, е. ф = onst. В то же время из рис. 2 той же статьи видно, что температура влажного воздуха непрерывно увеличивается по мере удаления от поверхности вплоть до расстояния у= 0 мм. Следовательно, в интервале 2 < у < 10 парциальное давление пара pi(pi — = ф р,) будет увеличиваться. [c.18]

Д. Гоулд и М. Микич [8] провели с помощью метода конечных элементов численный анализ напряжений на совершенно гладком плоском стыке двух пластин, стянутых болтом. Результаты расчетов были подтверждены экспериментами, при проведении которых радиус поверхности контакта пластин измеряли авторадиографическим методом, а также путем определения следов (блестящих отполированных областей) на пластине, образовавшихся вследствие трения. Характер распределения давления на поверхности раздела не установлен ввиду отсутствия приемлемых средств измерения. Результаты расчетов также свидетельствуют об эффективности стержневой расчетной модели соединения с углом полу-раствора конуса а = 22. .. 25° (tg а == 0,4. .. 0,5) при 1/ 0 = = 1,0. .. 2,0 и относительно высоком напряжении затяжки болта. [c.37]

Рис. 8.20. Критические перепады давлений па лицевых поверхностях квадратной пластины при панельном флаттере Материал пластин О — Д16АТ, в — 12Х18Н9

Фиг. 1. Расчетная схема движения метае- мой пластины при сварке взрывом ВВ1—свободная поверхность непродетонировавше-го заряда ВВ АА — метаемая пластина перед фронтом детонационной волны 001—поверхность неподвижной пластины ДС —отрезок метаемой пластины за фронтом детонационной волны АСВЕ—область за зоной реакции, в которой давление принимается равным АВ-

В работе [Матвеева Н.С., Нейланд В.Я., 1970 Левин В.А., 1973 Kassoy D.R., 1973] исследованы течения с интенсивным вдувом, приводящим к образованию области невязкого пристеночного течения на всей поверхности тела (пластины). Падение давления вдоль поверхности, приводящее к разгону вдуваемого газа обеспечивалось формой контактной поверхности, которая индуцировала отрицательный градиент давления в дозвуковом [Kassoy D.R., 1973] и сверхзвуковом [Матвеева Н.С., Нейланд В.Я., 1970] внешних течениях, при специальном выборе распределения скорости вдува. Отрицательный градиент давления может индуцироваться и при равномерно распределенном вдуве за счет донного перепада давлений [Матвеева Н.С., Нейланд В. Я., 1970]. Во всех этих случаях существенную роль играет взаимодействие течения в пристеночной области невязкого течения и внешнего потока. [c.167]

Зная-- распределение скоростей в спутном течении, мы можем вычислить с помощью теоремы импульсов сопротивление пластины. Для этой А цели мысленно построим около пластины прямоугольную контрольную поверхность ААфВ так, как показано на рис. 9.10. Пусть граничная плоскость А1В1, параллельная плоскости пластины, удалена от последней настолько, что она всюду располагается в области невозмущенной скорости "С/оо. Пусть, далее, на всей контрольной поверхности давление [c.173]

Газосварочные комплекты. Комплект закалочных наконечников НАЗ-2-72 применяется для поверхностной термической обработки деталей из черных металлов с линейным профилем поверхности. Давление аиети-яеца— 10—40 кПа, кислорода — 200—400 кПа, воздуха — 50—IfeO кПа, охлаждающей воды — 3—30 кПа. В комплект входит горелка ГС-3 и семь наконечников наконечник состоит из мундштука, удлинительной трубки, узла смешения газов, охлаждаюшей пластины и двух головок-разбрызгивателей. [c.184]

На фиг. 175 схематически изображено устройство пьезоэлектрического датчика с двумя кварцевыми пластинками. Измеряемое давление действует на мембрану 1, представляющую собой дно корпуса преобразователя. Кварцевые пластинки 5 зажаты между металлическими прокладками 2. Средняя прокладка соединена с выводом 7, проходящим через втулку 6 из изоляционного материала. Крышка 4, соединенная с корпусом через шар 3, передает давление пластинам, благодаря чему измеряолое давление распределяется по поверхности кварцевых пластин более равномерно. Кварцевые пластины расположены таким образом, что в цепь прибора подается отрицательный потенциал. Положительные заряды через корпус отводятся на землю. [c.218]

На рис. 2-5 приведен схематический чертеж наиболее распространенного механического насоса пластинчато-статорного типа (ВН-461М). Ротор 2, эксцентрично сидящий на валу /, вращается вокруг оси, совпадающей с геометрической осью рабочей камеры статора. При своем вращении ротор скользит по стенке рабочей камеры, все время касаясь ее. В прорези статора расположена пластина 4, которая под действием рычага 7 и пружины 8 плотно прилегает к поверхности ротора. Пластина герметично отделяет пространство впуска от пространства выпуска газа. По мере вращения ротора против часовой стрелки увеличивается объем рабочей камеры, сообщающейся с впускным патрубком 5, и газ засасывается в камеру. При следующем обороте ротора газ оказывается отсеченным от впускного патрубка и после сжатия до давления, несколько большего атмосферного, выбрасывается через выпускной патру- [c.12]

Рис. 6.5. Сравнение экспериментальных измерений давления на поверхности плоской пластины с теоретическими результатами. Измерения сделаны Нагамацу и Широм.

Уже давно известно, что расширение течения от окрестности критической точки затупленного двумерного тела вокруг угла до направления, параллельного скорости в невозмущенном потоке, не вызывает немедленно падения давления до давления в невозмущенном потоке, когда число Маха в невозмущенном потоке существенно больше единицы. Все поле течения между головной ударной волной и поверхностью тела, параллельной вектору скорости в набегающем потоке, будет наполнять серия волн разрежения, проходя через которые течение ускоряется до тех пор, пока давление на поверхности ие упадет до давления в набегающем потоке. Бертрам и Гендерсон ) опубликовали результаты расчетов распределения давления вдоль поверхности затупленной пластины, установленной параллельно набегающему потоку, выполненные разработанным Ферри методом характеристик для завихренного течения. Расчеты были сделаны для нескольких пластин,. имеющих переднюю кромку в форме клина, угол при вершине которого выбирался для каждого гиперзвукового числа Маха так, чтобы скорость на поверхности клина была звуковой. Тогда вокруг угла, вершина которого лежит в точке сопряжения поверхности пластины и грани клина, устанавливается течение Прандтля — Майера. Метод характеристик для завихренных течений используется для расчета изменения давления вниз за угловой точкой. Волны разрежения Прандтля — Майера отражаются от головной ударной волны (при этом интенсивность ударной волны уменьшается) и от поверхности пластины снова в виде [c.218]

Та же идея, использующая подобие упругих поверхностей, содержится в статье Н. Горбатова [6.6], который применяет метод Ритца к определению напряжений и прогибов круговой перфорированной пластипы с квадратной решеткой при равномерном поперечном давлении < . Пластина представляется ортогональной системой перекрестных балок постоянной ширины ). Перекрестные связи рассматриваются как упругие балки, а квадрат между ними как тонкая упругая пластина. Прогиб ее срединной поверхности выбран в форме [c.304]

Белая нетравящаяся полоска всегда получаетея на поверхностях, обработанных электрической искрой. Однако она фиксируется и при полном отсутствии электрических разрядов, например при скоростной механической обработке металла. Мало того, аналогичные слои обнаруживаются на поршневых кольцах двигателей внутреннего сгорания, на трущихся поверхностях автомобильных рессор. Зафиксированы белые нетравящиеся полоски и на поверхностях высокоуглеродистых пластин, сваренных друг с другом посредством мощного ударного давления, осуществленного взрывом. Обнаруживаются белые нетравящиеся полоски и при газопрессовой сварке. [c.125]

Высота межмембранного канала Л (в этих аппаратах она равна 0,7 мм) определяется высотой выступов вдоль кромок соседних опорных пластин, по которым одновременно уплотняется пакет мембранных элементов. Для уменьшения усилий обжатия пакета на одной из поверхностей мембранных элементов предусмотрены кольцевые выступы 5. Строгая фиксация заданной высоты каналов над всей поверхностью мембранных элементов обеспечивается ребрами б, расположенными в направлении от одного переточного отверстия 7 к другому. Высота этих выступов в направленьи к переточным отверстиям постепенно сходит на нет. Мембраны 8, достигающие торцов элементов, при рабочем давлении облегают поверхность опорных пластин. При этом между мембранами соседних элементов образуются каналы для протекания разделяемого раствора. [c.348]

Р, которое действует на поверхности соседних пластин. Площадь поверхности соседних пластин из-за эксцентриситета разная, поэтому силы давления в камере не уравновешены, появляется результирующая сила давления, пово чивающая ротор на угол (р. Крутящий момент на валу гидромотора будет [c.223]

Большинство технологических схем сварки основано на использовании направленного (кумулятивного) взрыва (рнс. 5.44). Соединяемые поверхности двух заготовок 4 и 3, в частности пластпи, одна из которых неподвижна и служит основанием, располагают под углом а друг к другу на расстоянии /г ,На заготовку 3 укладывают взрывчатое вещество 2 толщиной Я, а со стороны, находящейся над вершиной угла, устанавливают детонатор /. СвариваЮ Т на жесткой опоре. Давление, возникающее при взрыве, сообщает импульс расположенной под зарядом пластине. Детонация взрывчатого вещества с выделением газов и теплоты происходит с большой скоростью (несколько тысяч метров в секуггду). [c.225]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...