Флаттер панельный

Флаттер — см. Флаттер панельный [c.558]

Флаттер панельный установившийся 505, 506 [c.567]

Флаттер панельный установивший ся 505, 506 [c.567]

Раздел IV посвящен построению линейной теории пластин приведены основные дифференциальные уравнения и энергетические соотношения. Обсуждаются приложения этой, теории к исследованию 1) статического механического нагружения 2) статической устойчивости 3) стационарного температурного воздействия 4) динамики пластин и, в частности, свободных и вынужденных колебаний, панельного флаттера и ударного воздействия. [c.158]

Учитывая формулы (8.44), получим критерии динамического подобия для явления панельного флаттера [c.199]

Критические значения частот автоколебаний при наступлении панельного флаттера определяются уравнением, связывающим между собой критерии подобия [c.199]

В процессе испытаний в аэродинамической трубе, описанных в книге [65], пластина вводилась в режим автоколебаний путем плавного изменения давления в потоке при постоянном значении числа М. При такой постановке эксперимента для анализа условий моделирования з число основных параметров явления панельного флаттера необходимо дополнительно включить перепад давления на лицевых поверхностях пластины, представленный в левой части уравнения (8.41) группой слагаемых [c.201]

В пятидесятых годах и позднее гипотеза стационарности широко использовалась для анализа панельного флаттера — задачи о критических скоростях потока, обтекающего плоскую или слегка изогнутую упругую пластинку (панель). Наиболее важны результаты, полученные для случая гиперзвукового потока (когда число Маха существенно больше единицы). Здесь в особенности необходимо отметить работы А. А. Мовчана (1956 и сл.). [c.104]

Здесь Ро — невозмущенное давление, Со — невозмущенная скорость звука, % — показатель политропы. Именно на основе формул типа (13.1) были получены основные качественные и количественные результаты предсказано явление панельного флаттера, оценен порядок критических скоростей, исследовано влияние кривизны оболочки, начальных усилий в срединной поверхности, конструкционного демпфирования и т. д. В частности, было показано, что для плоской ненагруженной прямоугольной панели со сторонами одного порядка а критическая скорость и имеет порядок [c.356]

Исследование панельного флаттера в нелинейной постановке представляет интерес в двух отношениях. Во-первых, оно позволяет оценить амплитуды перемещений и напряжений при повышении критической скорости флаттера и ответить на вопрос, в какой мере это превышение является опасным. Во-вторых, исследование нелинейных задач необходимо для того, чтобы изучить поведение упругой системы на границе области неустойчивости и судить о возможности возбуждения автоколебаний конечной амплитуды при докритических скоростях. Теория панельного флаттера в нелинейной постановке разрабатывалась В. В. Болотиным (1958— [c.356]

Динамические задачи аэрогидроупругости. Важнейшим примером динамических задач служит флаттер крыльев самолета — автоколебания, поддерживаемые за счет энергии движения самолета (или энергии потока). Другим примером являются автоколебания пластин и оболочек, обтекаемых потоком — так называемый панельный флаттер. Как флаттер крыльев, так и панельный флаттер могут быть объяснены взаимодействием аэродинамических сил, сил инерции и упругих сил важную роль при этом взаимодействии играет связь между различными формами колебаний. Для описания классического флаттера достаточно привлечь линеаризированную теорию потенциального течения. [c.469]

Библиографические указания. Укажем на основные источники — книги, в которых можно найти как систематическое изложение различных разделов теории, так и дальнейшие библиографические указания [4, 15, 24, 52, 67]. Обстоятельный библиографический обзор литературы по панельному флаттеру был недавно опубликован в работах [23, 79]. [c.470]

Нелинейные задачи панельного флаттера 501 [c.501]

НЕЛИНЕЙНЫЕ ЗАДАЧИ ПАНЕЛЬНОГО ФЛАТТЕРА [c.501]

Решению задач панельного флаттера в нелинейной постановке посвящено много работ. Краткий обзор можно найти в книге [15] и статье [23]. [c.502]

Дополнительные библиографические указания. Нелинейные задачи для защемленной панели рассмотрены в статье [42], а для трехслойной панели — в статьях [1, 2, 3, 84. Нестационарные задачи панельного флаттера являются предметом работ [17, 54, 57]. Решение нелинейных уравнений панельного флаттера при помощи электронных моделирующих маш ин описано в статьях [8, 59]. Флаттер цилиндрических оболочек, наполненных жидкостью и обтекаемых сверхзвуковым потоком газа, рассмотрен в статье [71]. [c.508]

В 1 настоящей главы мы установили, что учет поперечных сдвигов в анизотропных оболочках может привести к существенному снижению величины частот свободных колебаний оболочки. Если это так, то, согласно представлениям (4.43)—(4.48), мы можем утверждать, что при учете поперечных сдвигов критическая скорость панельного флаттера, определенная по формуле (4.52), становится меньше критической скорости, найденной без учета поперечных сдвигов. При этом, чем больше отношения hla, [c.413]

Важная задача о сверхзвуковом панельном флаттере трехслойных конструкций рассмотрена МакЭлманом [100], Григолюком и Михайловым [62], Эриксоном и Андерсоном [58], Смирновым [137-139]. [c.201]

Эта глава посвящена пластинам из композиционных материа лов, особое внимание в ней уделено 1) построению теории сло-истИгх сред и ее приложению к различным слоистым структурам, встречающимся на практике 2) разработке линейной теории топких слоистых пластин и ее приложению к задачам статики, динамики, устойчивости и термоупругости 3) формулировке уточненных вариантов этой теории, позволяющих описать большие прогибы пластин, учесть податливость материала при сдвиге по толщине и рассмотреть трехслойные пластины. Предстоит еще многое сделать (особенно в экспериментальном плане) для того, чтобы установить, какой подход к построению уточненной теории, учитывающей трансверсальные деформации, является наиболее эффективным для решения инженерных задач. Необходимы также дальнейшие исследования проблем панельного флаттера, термоупругости и связанных с ними вопросов устойчивости. [c.201]

При обтекании О. потоком жидкости или газа могут наступить неустойчивые (автоколебательные) режимы, определение к-рых составляет раздел т. и. гидро- или аэроупругости. К ним относятся явления классич. и панельного флаттера наблюдаются также явления срывБОГо флаттера. Вынужденные колебания О. под действием срыввых течений носят назв. бафтинга. Во мн. разделах динамики О. следует вести расчёт на основании нелинейных зависимостей. О. широко применяются в качестве покрытий зданий, в летат. аппаратах, деталях разл. машин и т. д. [c.381]

Панельный флаттер возникает при сверхзвуковых скоростях обтекания и не носит взрывной характер, приводящий к мгаовенному разрушению конструкций. Поперечные колебания при панельном флаттере происходят с некоторыми предельными амплитудами, определяемыми при помощи нелинейных теорий, учитывающих немалые деформации.. Однако расчет критических значений параметров (скорости обтекания, частот и толщин панели и др.), при которых возникает панельный флаттер, можно выполнить на основе линейных моделей [4, 55, 64]. [c.522]

Рис.. 8.18. Форма автоколебаний с одной подуполной для смежных участков обшивки при панельном флаттере

Динамическая неустойчивость обшивки несущих поверхностей летательных аппаратов в потоке газа, называемая также панельным флаттером, отличается от флаттера крыла двумя существенными признаками. Если классический изгибно-крутильный флаттер может наблюдаться как при дозвуковом, таки при сверхзвуковом обтекании крыла, то панельный флаттер является типичным лишь для сверхзвукового потока. Кроме того, в силу конструктивных особенностей панелей каркаса, амплитуда автоколебаний обшивки в режиме флаттера оказывается ограниченной. Поэтому повреждения конструкции при флаттере панели имеют усталостную природу, в отличие от взрывоподобного, спонтанного разрушения, наблюдаемого при расходящихся автоколебаниях типа флаттера крыла. [c.198]

Для получения условий моделирования панельного флаттера воспользуемся уравнениями динамической устойчивости пластины постоянной толщины, нагруженной в срединной плоскости мембранными усилиями Ти Т, а на внешней лицевой поверхности — нестационарным давлением набегающего сверхэвукового потока [85] [c.198]

Критериальное уравнение рраниды устойчивых и неустойчивых областей для колебательных движений при панельном флаттере имеет вид [c.200]

Рис. 8.20. Критические перепады давлений па лицевых поверхностях квадратной пластины при панельном флаттере Материал пластин О — Д16АТ, в — 12Х18Н9

В последние годы решение эддачи о панельном флаттере развивалось по пути учета нелинейных фак юров, в первую очередь геометрической нелинейности, связанной с относительно большой гибкостью панели и возникновением цепных усилий. При этом для условий флаттера удается найти устойчивый предельный цикл, т. е. амплитуды стационарных автоколебаний. Существенные результаты в этом плане получены В. В. Болотиным (1956 и сл.) отметим также работы Р. Д. Степанова (1957) и Ю. Н. Новичкова (1962 и сл.). [c.104]

Многие работы по панельному флаттеру базировались на теории плоских сечений (поршневой теории) А. А. Ильюшина (1948, 1956) или ее эквивалентах — формулах Я. Аккерета, Дж. Лайтхилла и т. п., которые устанавливают локальную связь между возмуш енным давлением сверхзвукового потока на деформируемую поверхность и перемеш,ением поверхности в данной точке. Так, малые возмущения р давления на пластину, которая обтекается сверхзвуковым потоком с невозмущенной скоростью 7, направленной вдоль оси Ох, определяются по формуле [c.356]

По-видимому, имеется некоторая область, для которой применение поршневой теории приводит к разумным результатам. Поэтому ее применение оправдано, если задача осложнена некоторыми дополнительными (преимущественно конструкционными) факторами. Большое количество работ посвящено расчету подкрепленных, слоистых и анизотропных оболочек. Среди этих работ в первую очередь должны быть указаны исследования С. А. Амбарцумяна с сотрудниками (1963—1967), Э. И. Григолюка с сотрудниками (1965). Несколько статей С. А. Амбарцумяна с сотрудниками (1964—1966) посвящены рассмотрению панельного флаттера с учетом влияния температуры на упругие параметры оболочки. Среди других работ, в которых используется поршневая теория, следует отдельно упомянуть статью А. Д. Брусиловского, Л. М. Мельниковой и Ю. Ю. Швейко [c.357]

Форл1ула (4.52) имеет обычный вид формулы критической скорости панельного флаттера, однако по содержанию она несколько отличается от обычной, ибо учитывает влияние поперечных сдвигов на критическую скорость. [c.413]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...