Пластина с отверстиями

Построение многоугольников. Часто контурными очертаниями деталей машин являются различные многоугольники. На рис. 53, а показана пластина с отверстием в виде шестиугольника. Измеряя [c.32]

Заметим, что в случае плоского напряженного состояния, т. е. когда рассматривается бесконечная пластина с отверстием, необходимо всюду и заменить на х по формуле (9.244). [c.298]

Согласно уравнению (7.18), эти зависимости изображаются пучком прямых, проходящих через точку с координатами lg( —1)=0 и lg(L/G) =1,95. Угол наклона прямой к оси абсцисс определяется значением постоянной v . Аналогичный результат дает сопоставление расчетных данных по уравнению (7.20) и данных испытаний круглых и плоских гладких образцов различных размеров при изгибе и растяжении — сжатии, круглых образцов (гладких и с надрезом) различного диаметра при изгибе с вращением и растяжении — сжатии, пластин с отверстием различных размеров при растяжении— сжатии (все образцы были изготовлены из среднеуглеродистой стали одной плавки). Несмотря на такое разнообразие типов и размеров образцов и видов нагружения, все экспериментальные точки достаточно хорошо ложатся на одну прямую. Таким образом, пределы выносливости указанных образцов, найденные [c.145]

В таблице приведены условия и результаты экспериментов. Первоначальный диаметр отверстия составлял 1,09 0,1 мм, а толщина пластины с отверстием 0,62 мм. Образцы второго типа шириной 4,7 мм при толщине 0,62 или 1 мм располагались на расстоянии 5 мм от отверстия. Зона возможного кавитационного повреждения имела диаметр — 3 мм [11, 13]. [c.104]

Рис. 9.54. Напряжения в пластине с отверстием а) при равномерном растяжении в двух направлениях 6) при чистом сдвиге.

Методом Галер кина могут быть решены (и решены) многие другие задачи устойчивости прямоугольных и круглых пластин. Но при всех достоинствах этот метод нельзя считать универсальным методом решения задач устойчивости пластин. Основной недостаток метода Галеркина связан с необходимостью удовлетворения всех граничных условий при выборе базисных функций. Геометрические граничные условия можно выполнить сравнительно легко, но даже для пластин простой формы трудно выбрать базисные функции, удобные для математической обработки и удовлетворяющих всем силовым граничным условиям. Например, в задачах устойчивости прямоугольных пластин с одним свободным краем чрезвычайно трудно подобрать удобную систему базисных функций, удовлетворяющих граничным условиям на свободном краю. Это замечание относится и к пластинам с упруго закрепленным краем или пластинам с отверстиями. Во всех такого рода задачах приближенное решение удобнее получать энергетическим методом. [c.177]

На рис. 2 показано, как формируется модуль суммы ряда входной податливости цилиндрической оболочки, к одному концу которой приварено кольцо, а к другому — пластина с отверстием (рис. 3). Собственные формы характеризуются различным числом узловых линий по окружности оболочки р=0, 1, 2,. .. В окрестности частоты 360 Гц имеются собственные частоты колебаний с пятью, шестью и семью узловыми линиями и соответствующие [c.34]

При определении деформации в характерных точках сферического корпуса (см. рис. 2.50) и в зонах концентрации напряжений пластины с отверстием (штрихпунктирная линия на рис. 2.51). При расчете пластин с отверстием модифицированное интерполяционное соотношение [c.106]

Рис. 4.47. Схема разбиения иа элементы пластины с отверстием для расчета полей упругопластических деформаций с помощью МКЭ при степенной аппроксимации циклической диаграммы деформирования

Численный эксперимент с помощью МКЭ проведен для пластины с отверстием, растягиваемой в одном направлении равномерно распределенной нагрузкой q (рис. 4.47). Пластина изготовлена из материала со следующими характеристиками " = 10 Па д = 0,3 5 = 250 МПа т = 0,36. [c.213]

Пример 1. На модели необходимо найти распределение напряжений в толстой пластине с отверстием (фиг. П.111.1) под действием равномерно распределенной по двум краям нагрузки [c.458]

Фиг. П.1И.1. Равномерно нагруженная по торцам толстая пластина с отверстием.

Для выбора аппроксимирующей стержневой системы вместо цилиндрической панели первоначально рассматривалась круглая плита с отверстием в центре, полученная при развертывании панели на плоскость. Для круглой плоской плиты при поперечной нагрузке, действующей по краю отверстия, имеется точное решение [18], которое использовано для оценки погрешности при расчете континуальной системы по дискретной расчетной схеме. Круглая пластина с отверстием разрезается на систему полос, расположенных в радиальных и кольцевых направлениях (рис. 1.22). Так как у края отверстия наблюдается резкое увеличение изгибающих моментов, то в этой зоне сделано более мелкое членение. Оси кольцевых и радиальных полос (на рис. 1.22 они показаны сплошной линией) соединяются в точках их пересечения шестью связями. В полученной системе высоты поперечных сечений всех стержней равны толщине оболочки, а их ширина равна ширине соответствующих полос. [c.37]

Сопоставление [9] решений по уравнениям (7.22)-(7.25) с точными аналитическими решениями (для всесторонне растянутой пластины с отверстием), с многочисленными результатами численных методов (в основном МКЭ), а также с экспериментальными данными, полученными на плоских образцах, сосудах с отверстиями и патрубками, показало удовлетворительную точность в оценке местных напряжений а ,ах и деформаций Стах по уравнениям (7.20) и (7.21) в зонах концентрации при механическом нагружении. [c.221]

Рис. 7.6. Перераспределение напряжений в пластине с отверстием при всестороннем растяжении

Фильтры приёмные препятствуют попаданию во всасывающий трубопровод крупной стружки, волокон и посторонних деталей. Выполняются с плоской или цилиндрической сеткой — проволочной или в виде пластины с отверстиями. [c.240]

Фиг. 43. Значения йд при растяжении — сжатии и изгибе прямоугольной пластины с отверстием (кривые / и 2).

Фиг. 9. Равномерно растягиваемая пластина с отверстием у края точка С —место наибольших напряжений на прямом контуре.

НАПРЯЖЕННОЕ СОСТОЯНИЕ БЕСКОНЕЧНОЙ ПЛАСТИНЫ С ОТВЕРСТИЕМ ПРИ КОМБИНИРОВАННОМ ОСЕСИММЕТРИЧНОМ НАГРУЖЕНИИ [c.18]

Рис. 55. Номограмма для определения припусков и допусков на размеры поковок типа дисков и пластин с отверстиями из углеродистой и легированной стали, изготовляемых свободной ковкой на прессах

Рис. 7.15, Растяжение пластины с отверстием

Дело Б том, что в многосвязных телах (телах с пустотами или отверстиями) возможно существование таких полей совместных деформаций, которым отвечает локально-разрывное поле перемещений. Рассмотрим тонкую пластинку с отверстием (рис. 2.10, а) как простейшее двухсвязное тело. Превратим ее в односвязное тело, проведя разрез через точку М (рис. 2.10, б). Пусть поле деформаций, возникающих в пластине с разрезом, будет совместным и ему будут отвеча-чать непрерывные функции перемещений во всем объеме. Но в общем случае в точках и М , принадлежащих разным берегам разреза, возникнут разные перемещения Ф м, м, = т. е. вдоль линии разреза возникнут разрывы в перемещениях. При интегрировании уравнений Коши для пластин с отверстием надо такие поля перемещений исключить. Поэтому в дополнение к уравнениям совместности составляются условия однозначности перемещений для точек воображаемого разреза, а именно [c.36]

Коллиматор опорного канала обе--спечивает формирование пучка излучения с постоянными параметрами. В простейшем случае он выполняется в виде свинцовой пластины с отверстием, соответствующим размеру входного окна детектора. Коллиматоры измерительных каналов, помимо формирования геометрии прямого пучка излучения, обеспечивают ослабление рассеиваемой объектом компоненты ионизирующего излучения. [c.468]

Далли и др. [52] использовали методы фотоупругости для наблюдения за двумерными волнами в ортотропных пластинах, армированных волокнами. Исследование такого рода оказалось возможным благодаря созданию ортотропного материала с двойным лучепреломлением, обладающего достаточной прозрачностью для применения метода фотоупругости (см. работу [140]). Авторы изучили кратковременное воздействие нагрузки, приложенной к краю полубесконечной пластины, а также неограниченную пластину с отверстием, по краю которого создавалась импульсная нагрузка, вызываемая взрывчатым веществом — азидом свинца (рис. 19). Анизотропный характер волны напряжения (отношение модулей я 3,0) показан на рис. 19. Нерегулярная кайма, [c.310]

Иногда концентрацию напряжений при расчете толстостенных цилиндрических сосудов с отверстием, нагруженных давлением, определяют приближенно как в пластине, нагруженной по контуру с соотношением напряжений, которое имеет место на поверхности сосуда без отверстия. Если применить этот прием к рассматриваемой полой сфере, то получим соотношение напряжений на внутренней поверхности 1 1, коэффициент концентрации для соответственно нагруженной пластины с отверстием /С2пл = 2,0, что на 15% больше полученного экспериментально для рассмотренной сферической модели с отверстием при нагружении давлением. Для сферы, нагруженной внутренним давлением, пластина должна быть нагружена по контуру равномерным растягивающим напряжением о= = 0,58р и давлением р по контуру отверстия. Наибольшее кольцевое напряжение на контуре отверстия пластины составляет =р +2,0 0,58 р = 2,16р, [c.58]

Этот вывод справедлив только для односвязных тел в плоских задачах, так как уравнения совместности, которые удовлетворяются при У ф = О, обеспечивают непрерывное поле перемещений только для одпосвязных тел. Для многосвязных тел (пластины с отверстиями) сделанный выше вывод, вообще говоря, не точен. Если же равнодействующая всех внешних сил, приложенных на контуре каждого отверстия, равна нулю или если такие силы приводятся к моменту, то напряжения не зависят от упругих констант (условие Леви) [8]. [c.229]

Распределение динамических напряжений сопоставлялось с распределением напряжений около отверстия в пластине при статическом нагружении ее в двух направлениях. Это нагружение проводилось с соотношением напряжений, соответствующим получаемому в тот же момент времени в точке, расположенной симметрично центру отверстия при динамической нагрузке. Решение для пластины с отверстием, нагруженной в двух направлениях, было найдено с помощью известного решения Кирша [11] для пластины, нагруженной в одном направлении ). На фиг. 12.27—12.31 эпюры динамических напряжений сопоставляются с полученными указанным выше способом эпюрами эквивалентных статических напряжений для одинаковых моментов времени. Для момента времени, показанного на фиг. 12.32, измерения в симметрично расположенной точке на стороне без отверстия не были достаточно точными, в связи с чем подобные упоминавшимся вычисления не производились. [c.397]

Фиг. П.II.5. Картина изоклин пластины с отверстием, растягаваемой вдоль вертикальной осн.

При нагружении пластины с отверстием напряжениями разного знака на границе невозмущенной области (рис. 7.11) концентрация напряжений сказывается в большей степени и зависит от соотношения ру и рх- Такая концентрация при ру=—Рх встречается при кручении полых валов трансмиссии двигателей и в других конструкциях. В этохм случае а =4 при упругом нагружении [15], а при упругопластическом нагружении пластические деформации появляются при меньших (на 40—45%) нагрузках, чем при одноосном нагружении. [c.136]

При растяжении пластинки с двумя симметричными выточками, как и при растяжении пластин с отверстием, наблюдается смещение максимума осевых растягивающих напряжений от дна выточки в тело пластины, уменьшение Оа и увеличение (в сравнении с упругими значениями) по 1мере развития упругопластических деформаций. [c.136]

Система экспериментов на лабораторных образцах в середине 60-х годов была дополнена важными опытами при малоцикловом нагружении на моделях сосудов давления (с толщинами стенок до 70—120 мм), трубопроводах (с толщинами стенок до 20 -ь 30 мм), сварных пластинах с отверстиями и патрубками, болтах и шпильках (диаметром до 75-150 мм). Анализ полученных данных (в том числе с учетом рассеяния результатов испытаний) позволил обосновать запасы по местным упругопластическим деформациям и долговечности. Нормированные расчеты прочности атомных ВВЭР с учетом их циклического нагружения в эксплуатации осуществляются [5, 6] с введением запасов по местным условным упругим напряжениям и n v - по числу циклов до образования трещин (по долговечности). В зависимости от рассчитьтаемого элемента, объема исходной информации эти запасы находятся в пределах 1,25 -г 2 и 3 20 соответственно. В дальнейшем по мере накопления данных о прочности при изотермическом и неизотермическом нагружении с программируемыми циклами нагрузок, деформаций и температур для расчетов было предложено использовать условия линейного суммирования циклических повреждений (для различных режимов эксплуатационного повреждения). [c.41]

Фиг. 46. Значения при растяжении — сжатии и изгибе прямоугольной пластинй с отверстием (кривые 1 и 2),

Диафрагму можно представить себе как кр1углую пластину с отверстием внутри, опертую по наружному диаметру и подверженную равномерно распределенной нагрузке в связи с разностью давлений пара по обе стороны ее. Существует несколько способов расчета диафрагмы. Теория упругости дает возможность решить такую задачу в предположении, что рассматриваемая диафрагма представляет собой пластину постоянной толщины, причем толщина ее достаточно мала по отношению ко всем остальным размерам. Подобный расчет [c.51]

Рис. 7. Способы крепления неперетачиваеыых твердосплавных пластин в державках резцов а — клиновой планкой б — клиновой планкой, перемещаемой в направлении действия силы резания в— штифтом-эксцентриком г — штифтом с базированием по отверстию 0 — планкой со скосом (для пластин с отверстиями) е — планкой-стружколомом ж — винтом в — силами резания. Обозначения 1 — подкладка 2 — режущая пластина 3 — штифт

Анализируя рассмотренные выше построения, следует указать, что метод весовой линии имеет несомненные преимущества по сравнению с другими графическими методами. В первую очередь это простота и точность, так как отпадает двойственность построения, присущая другим методам. Операции с параллельными и пересекающимися векторами (силами) следует простому закону сложения краевых и параллельных составляющих. Вычисление центров масс стержневых систем и механизмов, по методу весовой линии значительно проще, чем по существующим способам. Упрощается также исследование давлений в кинематических парах механизмов и определение реакций опор в стержневых системах. Методом весовой линии весьма просто производится бесполюсное интегрирование и дифференцирование, так как закон распределения сил соответствует закону изменения функции q = f (х). При этом первообразная функция (вес фигуры, заключенной между кривой q = f [х) и координатными осями) представляет собою интеграл. В дискретном анализе понятие бесконечно малая величина" заменяется понятием конечно малая величина со всеми вытекающими отсюда представлениями о производной в конечных разностях и численным интегрированием (вычислением квадратур). Полигоны равновесия узлов в стержневых системах, построенные по методу весовой линии, проще диаграмм Л. Кремоны, так как позволяют вычислять усилие в заданном стержне не прибегая к определению усилий в других стержнях, необходимых для построения диаграмм Кремоны. Графическое решение многочленных линейных уравнений (многоопорные валы и балки, звенья, имеющие форму пластин, и т. д.) производится по опорным весам или коэффициентам при неизвестных. Такой путь наиболее прост и надежен для проверки правильности решения. Впервые в технической литературе. дано графическое решение дифференциальных уравнений для балки переменного сечения на упругом основании и для круглых пластин с отверстиями, аналитическое решение которых требует сложного математического аппарата. В заключение отметим предельно простое решение дифференциальных уравнений теории упругости (в частных производных) указанным методом. [c.150]

М. п. пришли на смену таких дискретных магн. зле-ментов логич. и запоминающих устройств, как ферри-товые сердечники, трансфлюкторы и пластины с отверстиями. Вместо них было предложено использовать матрицы из пермаллоевых нятен толщинок 100 нм или цнлиндрич. М. п. (бронзовые проволоки, покрытые слоем пермаллоя толщиной ок. 1 мкм) с кольцов > МИ замкнутыми по окружности маги, доменами. [c.659]

Чтобы предотвратить коррозию труб парового котла, необходимо довести до минимума содержание кислорода, растворенного в воде. Так как всегда существует некоторый подсос атмосферного воздуха в ступени низкого давления паровой системы, то необходимо оборудование для постоянного удаления кислорода из питающей воды. Эту функцию выполняет деаэратор, схематически показанный на рис. В-9. Вода в него поступает сверху, а удаляется снизу резервуара. При этом она движется через последовательно расположенные пластины с отверстиями навстречу пару, подаваемому снизу. Пар и вода проходят через одни и те же отверстия в пластинках. Размеры отверстий выбраны такими, чтобы обеспечить хорошее смешение пара и воды. Каждая пластина снабжена переливной трубой для сброса излишка жидкости. Такие про-тивоточные колонны с непрерывным движением жидкости были предложены Целье в начале XIX в. [c.21]

В. К. Данилов и др.), бесконечной пластины с отверстием (Г. Фр иче, И. Фернлунд [31], К. Ми цу наг а), полого цилиндра конечных размеров (М. Шибахара и Ю, Ода [41 ]) и др. В некоторых исследованиях показано, что результаты расчетов хорошо согласуются с данными экспериментов, полученными при анализе поля напряжений методом трехмерной фотоупругости. [c.35]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...