Кривые конструкционных материалов при

Для режима нагружения без высокотемпературной выдержки при постоянной нагрузке уравнение кривой длительного циклического деформирования (3.12) переходит в уравнение связи между циклическими напряжениями и деформациями при мгновенном деформировании с учетом старения материала в процессе малоциклового нагружения. Уравнения состояния материала при длительном малоцикловом нагружении в принятой форме [(3.12) или (3.13)] описывают основные процессы циклического упругопластического деформирования (упрочнение, разупрочнение, асимметрию, одностороннее накопление деформаций, циклическую анизотропию конструкционных материалов при малоцикловом нагружении. [c.158]

Структурная модель реономной среды позволяет не только качественно, но и количественно отражать особенности деформирования и ползучести конструкционных материалов при переменном нагружении. Кривые неустановившейся ползучести после циклического нагружения, после ползучести на большем или меньшем уровне напряжения, после пластического деформирования или ползучести обратного знака, предсказанные моделью (построенной по кривой циклического деформирования и по данным об установившейся ползучести), хорошо соответствуют опытным кривым [10]. [c.195]

Следует отметить, что целесообразно при проведении экспериментов на кручение или растяжение подсчитывать модули при разгрузке, а не на стадии нагружения. При этом используется явление задержки ползучести при уменьшении напряжения, тогда как на стадии нагружения возможны погрешности вследствие процесса ползучести (рис. 11.2). На рис. 11.3 представлены экспериментальные кривые зависимости нормального модуля упругости от температуры для ряда конструкционных материалов. [c.411]

Уравнение (18.5.1) записан для изотермических условий, температуру можно ввести в правую часть в качестве третьего аргумента. Единственное достоинство столь примитивной теории состоит в ее простоте, но это достоинство нельзя сбрасывать со счета. Кривые ползучести многих конструкционных материалов оказываются весьма причудливыми, особенно если процесс ползучести сопровождается фазовыми переходами. Описать эти кривые при помощи какой-либо логически безупречной теории, например теории упрочнения, в том или ином варианте было бы чрезвычайно сложно. С другой стороны, гипотеза упрочнения, принимающая материал однопараметрическим и меняющим структурное состояние (но не фазовый состав) только вследствие деформации, к таким сложным материалам просто непригодна для них следует строить кинетическое уравнение по типу (18.3.1) и [c.624]

С использованием изофталевой полиэфирной смолы. Эта кривая аналогична кривым 8 — Н, полученным ранее в работе [8]. Из нее видны некоторые характерные особенности. Во-первых, большинство разрушенных усталостных образцов были нагружены при уровнях напряжений в пределах разброса статической прочности (см. левую часть рисунка), в то время как при уровнях напряжений, лишь незначительно меньших границы разброса статической прочности, образцы не разрушались при 10 циклов. Во-вторых, полученная кривая 5 — N гораздо ближе к горизонтальной линии, чем кривые для других распространенных конструкционных материалов. В-третьих, большая амплитуда напряжений сочетается с высокой частотой нагружения. Образец оказался неразрушенным при амплитуде напряжений 830 Н/мм без заметного роста температуры при частоте 7000 цикл/мин. [c.368]

При обычных, характерных для основных конструкционных материалов значениях параметра а изменение продольной деформации невелико и им можно пренебречь. На рис. 5.3.8 приведены кривые размахов продольных деформаций, полученные при испытаниях с постоянной амплитудой поперечной деформации для упрочняющихся алюминиевых сплавов (I и II) и разупрочняю-щейся теплоустойчивой стали. Из рисунка видно, что изменения продольной деформации невелики. [c.245]

Необходимо отметить, что при изучении динамики развития параметров объекта прогнозирования желательно построение нескольких экстраполяционных моделей с последующим логическим анализом каждой из них. Так, при прогнозировании развития конструкционных материалов изучалось изменение во времени их прочностных характеристик. Хотя период ретроспекции составил 35 лет, малый объем опорных значений, относящихся к базовому периоду, не позволил с достаточной степенью убежденности выбрать вид экстраполяционной кривой. В связи с этим было построено описание тренда четырьмя уравнениями. Характеристики этих трендовых кривых и результаты прогнозирования по ним приведены в табл. 4, а графики — на рис. 7. [c.40]

Наименьшая остаточная дисперсия соответствует логистической кривой. Использование ее в качестве экстраполяционной модели позволяет предположить, что при сохранении принятых методов упрочнения дальнейшее развитие прочности рассматриваемых конструкционных материалов приближается к насыщению. [c.41]

Поведение большинства конструкционных материалов, как следует из экспериментальных исследований, существенно зависит от того, как предшествующий путь нагружения влияет на величину сопротивления деформации. Так, высокая скорость деформации на первом этапе нагружения — при взрывном упрочнении или прокатке — повышает сопротивление последующему статическому деформированию (второй этап нагружения) больше, чем соответствующая деформация с малой скоростью [195, 295]. Аналогично при испытаниях со ступенчатым изменением скорости кривая деформирования а(е) после изменения [c.20]

Изменение деформаций во времени при постоянных напряжениях и температуре для разных конструкционных материалов (металл, бетон, пластмассы и др.) описывается качественно сходными кривыми ползучести (см. главу IV), хотя физические механизмы развития деформаций ползучести у этих материалов совершенно различны. [c.752]

Демпфирующим свойствам материалов посвящена большая литература. Отметим литературные источники, в которых приводится библиография по этому вопросу Пановко Я- Г, Внутреннее трение при колебаниях упругих систем. — М. Физматгиз, 1960 Писаренко Г. С. Рассеяние энергии при механических колебаниях. — Киев Наукова думка, 1962 Писаренко Г. С., Яковлев А. П., Матвеев В. В. Вибропоглощающие свойства конструкционных материалов (справочник). Киев Наукова думка, 1971. Помимо основных понятий о демпфирующих свойствах материалов обсуждены основные методы определения характеристик рассеяния энергии при продольных, крутильных и изгибных колебаниях (энергетический, термический, статической петли гистерезиса, динамической петли гистерезиса, кривой резонанса, фазовый, резонансной частоты, затухающих колебаний, нарастающих резонансных колебаний) и приведена информация о демпфирующих свойствах многих материалов. [c.68]

Традиционные методы изучения коррозионной усталости металлов базируются на определении числа нагружений или времени до разрушения циклически дефор-мируемых в коррозионной среде образцов при заданной амплитуде переменных напряжений или деформаций и построении кривых усталости в полулогарифмических или двойных логарифмических координатах. Такой подход хотя и дает ценную информацию о долговечности изделий, однако не позволяет более глубоко проанализировать стадийность разрушения. Поэтому в последние годы интенсивно ведут поиск новых кинетических подходов к оценке коррозионно-усталостного разрушения конструкционных материалов, которые базируются на законах механики разрушения, физики твердого тела, физики металлов, электрохимии и других фундаментальных наук. Рассмотрим кратко эти подходы. [c.38]

При расчетах циклической и длительной циклической прочности на стадии проектирования и пуска атомных реакторов в соответствии с данными 3 используются характеристики механических свойств применяемых конструкционных материалов, гарантируемые соответствующими техническими ус.ловиями и стандартами. Этими характеристиками являются модули упругости E , пределы прочности од и текучести Оа,2, относительное сужение ф или фй, определяемые при кратковременных статических испытаниях, а также пределы длительной прочности а х и длительная пластичность ф (или 8 ), определяемые из опытов на длительную прочность и ползучесть. Дополнительными характеристиками материалов являются показатели степени кривой [c.43]

Таким образом, критериальное уравнение (2.9) позволяет охарактеризовать условия достижения предельного состояния материала для любого режима малоциклового нагружения. В частности, при жестком нагружении для стабильных конструкционных материалов af, V nu = Ъ уравнение кривой малоцикловой усталости имеет вид 72] [c.68]

Согласно (1.157) и (1.158) упрочнение материала не зависит от направления пластического деформирования, т. е. является изотропным. Однако большинство конструкционных материалов обладают и свойством анизотропного упрочнения. Его простейшим проявлением является эффект Баушингера. Если после одноосного растя жения (точка А на рис. 1.6) провести разгрузку и перейти к сжатию, то при изотропном упрочнении пластическое деформирование должно возобновиться лишь после достижения точки В, ордината которой по абсолютному значению равна ординате точки А (сГд = —сг )-В действительности пластическое деформирование при последующем сжатии обычно возобновляется при меньшем по абсолютному знв чению напряжении (кривая АС на рис. 1.6), Идеальный эффект Баушингера соответствует наличию только анизотропного упрочнения и приводит к повышению предела текучести при первоначальном растяжении и понижению его при последующем сжатии на одинаковую величину. Однако в случае нелинейного упрочнения трудно с достаточной точностью зафиксировать изменения пределов текучести. [c.48]

В справочнике приведены диаграммы и поверхности анизотропии для различных конструкционных материалов. В тех случаях, когда не оказалось достаточного числа исходных характеристик для построения поверхностей, приведены графики (в декартовых координатах) или кривые (в полярных координатах) для одной из плоскостей симметрии материала. Диаграммы, поверхности и кривые строятся в этой главе для характеристик упругой деформативности, а в главе 3 и для характеристик прочности материалов по той же методике. При этом используются экспериментально определенные характеристики материала в главных и диагональных направлениях и аналитически подсчитанные их величины в промежуточных направлениях. [c.60]

В связи с особенностями предложенного метода идентификации структурной модели (см. разд. А5.6) реологические функции конструкционных материалов можно определять в значительно более широком диапазоне скоростей деформации, чем при традиционном подходе (по кривым установившейся ползучести). Это позволило обнаружить практически для всех материалов важную особенность — наличие, как правило, двух участков реологической функции, значительно отличающихся по своим параметрам. При использовании логарифмических или полулогарифмических координат реологические функции довольно хорошо аппроксимируются двумя прямыми, наклоны которых при [c.221]

Если при малоцикловом жестком нагружении прочность коррелируется в основном с характеристиками пластичности материала при однократном разрушении, то в условиях мягкого нагружения основное влияние оказывают [4, 161 статические прочностные свойства (рис. 20). На рисунке приведены кривые усталости некоторых конструкционных материалов, в том числе стали ЗОХГС, после различной термообработки. [c.97]

Кремпл Е. Циклическая пластичность. Некоторые свойства кривой гистерезиса конструкционных материалов при комнатной температуре.— Теоретические основы инженерных расчетов, 1971, № 2. [c.283]

Описанная методика эксперимента предназначена для определения параметров, применяемых обычно для оценки сопротивления инициированию разрушения конструкционных материалов при чрезвычайно высоких скоростях нагружения. Методика позволяет точно построить кривую нагрузка — смещение раскрытия трещины для образцов, нагружаемых до разрушения за время примерно 25 мкс. Это. соответствует скорости нагружения конца трещины свыше 10 (фунт/ /дюймЗ/2)/с [3-10 (кг/мм ) ], что на два порядка выше скорости нагружения, достигаемой на машинах для динамических испытаний. Данные, полученные при помощи описанной установки для динамических испытаний на разрушение и сопоставленные с данными статических испытаний аналогичных образцов, дают возможность непосредственного определения чувствительности трещиностойкости к скорости нагружения. Такая чувствительность может быть обусловлена как присущими материалу скоростными эффектами, так и изменением механизма разрушения под действием быстро прило- [c.169]

Рис. 20. Кривые усталости конструкционных материалов при ms tkom нагружении

В некоторых случаях склонностью к коррозионному росту трещин обладают и сравнительно низкопрочные конструкционные материалы, для которых рекомендуется оценивать трещино-стойкость с позиций нелинейной механики разрушения. В настоящее время в качестве такого подхода для изучения коррозионного растрескивания корпуспых сталей применяется метод 7-интеграла [192]. Использование метода заключается в построении кривых длительной трещиностойкости в координатах начальный уровень Ло —время до разругпения . По аналогии с на основании такой зависимости определяется пороговое значение /-интеграла под которым подразумевается максимальный уровень /ю при отсутствии докритического роста трещины. Недостаточная расиространенность нелинейных подходов механики разрушения при исследовании коррозионного растрескивания объясняется, по-видимому, ограниченностью класса материалов, склонных к докритическому росту трещин при совместном воздействии активной среды и длительного нагружения в упругопластической области. [c.341]

Напряжения долома Од являются величиной примерно постоянной для определенных материалов и температуры испытаний и не зависят от величины нагрузки (П. И. Кудрявцев). У конструкционных сталей при —196 С напряжения долома Стд резко падают по сравнению с Од при 20°С. На усталостной кривой это проявляется в виде резкого уменьшения угла наклона к оси абсцисс и скрещивания кривых для различных температур испытаний. Для сталей 0Х18Н10Т и ОП-3 напряжения <Тд изменяются незначительно и усталостные кривые при +20°С и — 196°С идут почти параллельно друг другу. [c.147]

Зависимости произведения коэффициента устойчивости,. входящего в формулу (10), и модуля Юнга КЕI для различных композиционных материалов, от ухлов армирования 6, показаны на рис. 8. Из рисунка следует, что кривые, соответствующие различным материалам, при некоторых углах пересекаются. Имеется широкая область, в которой композиционные материалы оказываются более эффективными, чем конструкционные металлы. Если при этом учесть более низкую плотность композиционных материалов, то их преимущества окажутся еще более очевидными. Расчет на устойчивость в совокупности с расчетом на прочность позволяет определить размеры в плане и толщину пластины. [c.124]

Для большинства конструкционных материалов, включая те, которые представляют интерес как возможные компоненты композитов (см., например, рис. 1), связь напряжений с деформациями, представленная изображенной на рис. 2 двузвенной ломаной, не является достаточно точной. Это утверждение справедливо, в частности, в случае, когда материал находится в однородном напряженном сосюянии, так что во всей области одновременно достигается предел текучести. Принятая идеализация предсказывает в этом случае неограниченное пластическое течение, т. е. неограниченные деформации при постоянных напряжениях. Однако в том случае, когда нагрузка создает градиенты напряжений внутри материала, области с наибольшими значениями напряжений достигают состояния текучести первыми. Пластическое течение в этих зонах ограничено, поскольку вне их материал остается упругим. Такое явление называется стесненным пластическим течением око характерно для композитов, поскольку из-за различия в жесткостных свойствах матрицы и включений в композите обычно возникают высокие градиенты напряжений. Таким образом, несмотря на то что истинные кривые напряжение — деформация, представленные на рис. 1, лишь грубо аппроксимируются двузвенной ломаной вида. [c.206]

Представления о статистической природе усталостного разрушения и двух мехаЕШзмах усталостного повреждения конструкционных материалов легли в основу гипотезы о бимодальном распределении логарифма числа циклов до разрушения при действии переменных напряжений с постоянной амплитудой. Кривые распределения Ig N по вероятности разрушения Р при На = onst были построены по результатам испытаний на усталость гладких образцов из конструкционной стали с пределом прочности Оц — 1200 МПа (рис. 1). Искажение линейной зависимости Р = / (Ig N) объясняется появлением разрыва кривой усталости в области относительно малых значений амплитуды переменных напряжений и высоких значений числа циклов до разрушения iV lO . [c.74]

На рис. 2 для металлических конструкционных материалов представлены графики, характеризующие влияние частоты симметричного циклического однородного растяжения — сжатия на относительные значения предела выносливости. При этом значения ст 1, взятые на базе 100 млн. циклов на одной из частот циклического нагружения, отнесены к значению предела прочности Ов, определенному при обычной скорости рас-тяигения на стандартных образцах. В таблице даны значения обычных частот в диапазоне 7-о11 по кривым усталости проводилась экстраполяция последних до базы 10 циклов Высокочастотные усталостные испытания велись на базе 10 —10 циклов на образцах с диаметром рабочей части около 6—7 мм в условиях водяного (для черных металлов) или воздушного (для легких сплавов) охлаждения [2]. Критерием усталостного разрушения образца во время обычных низкочастотных испытаний было его окончательное разрушение, а для высокочастотных испытаний — появление достаточно развитой усталостной трещины (глубиной 2—3 мм), вызывающей заметное снижение резонансной частоты продольных колебаний образца. [c.333]

В диапазоне 470 — 970 К на поверхности конструкционных материалов образуется плотная, прочно сцепленная с поверхностью стали защитная окисная пленка. Предварительное образование окисной пленки путем пассивации за счет применения специальных растворов или при нагревании в окислительной атмосфере при 570 — 670 К значительно снижает скорость коррозии [1.19]. Анализ кинетических кривых коррозии хромоникелевых сталей показал, что этот процесс определяется МОг-кор-розионно-активиьш компонентом газа и контролируется диффузионными процессами компонентов стали и кислорода, а на поверхности таких сталей н сплавов образуются окисные пленки, сплошность и защитные свойства которых сохраняются практически неограниченное время [1.19, 2.17]. [c.48]

Для оценки и сравнения деформационных характеристик конструкционных материалов в условиях высокотемпературной ползучести могут быть использованы как кривые а = onst, так и кривые о = onst. Однако достаточно закономерные и простые уравнения механических состояний могут быть построены лишь на основе кривых ползучести, полученных при а = onst. [c.26]

Не подвергавшийся дистилляции те.хнически чистый натрий содержит небольшие примеси других элементов, которые при определенных условиях оказывают вредное влияние на стали. Так, наличие окислов в потоке жидкого натрия существенно повышает скорость коррозии конструкционных материалов. В литературе указывается на быстрое развитие коррозионных явлений при содержании в натрии кислорода более 0,005 вес. %. Кроме того, КагО, оседая на отдельных участках циркуляционного контура, может вызывать образование пробок. Кривая растворимости ЫагО в натрии и сплаве К а—К приведена на рис, 11.3. [c.273]

Радиационные дефекты оказывают влияние на механические свойства, по изменению которых оценивают радиационную стойкость конструкционных материалов. Для большинства металлов механические свойства начинают заметно изменяться при флюенсах быстрых нейтронов F больше 10 нейтр/см (инкубационная доза облучения). Степень изменения механических свойств зависит от прочности мен<атомной связи, типа кристаллической решетки, содержания примесей и характера легирования, структуры в исходном состоянии (табл. 8.44, 8.45) и условий облучения (температуры, дозы и др.). При этом можно отметить ряд типичных закономерностей. Кривая напряжение — деформация при одноосном растяжении под действием облучения смещается вверх на более высокий уровень напряжений (рис. 8,1). В наибольшей степени повышается предел текучести, что часто сопровождается поянлепие.м зуба и площадки текучести. Наибольший прирост предела [c.300]

Из уравнений (2.9), (2.10) следует возможность построения единой кривой усталости при жестком и мягком режимах нагружения для различных материалов. На рис. 2.19 показаны экспериментальные данные для контрастных материалов ХН77ТЮРБ (750°С), малоуглеродистой котельной стали (7 = 20,,.450° С), 15Х2МФА (Г = 20...550°С), сталей 45, 12Х18Н10Т и низколегированной конструкционной стали при разных температурах. [c.68]

Среди перечисленных выше особенностей процесса одни в основном относятся к геометрическим (большие деформации, трехмерность), а другие к состоянию (термические эффекты, пользучесть, разгрузка). Следует отметить еще один вопрос, относящийся к состоянию. До сих пор мы считали, что имеем дело с упрочняющимися материалами, т. е. материалами, деформационная кривая которых имеет повсюду положительный наклон. Не все материалы, однако, ведут себя именно таким образом. У многих сталей, например, имеется площадка текучести, где отсутствует упрочнение, после чего наступает зона, где они существенно упрочняются. Многие алюминиевые сплавы и нержавеющие стали после площадки текучести проявляют существенное упрочнение, однако при больших деформациях снова переходят в фазу текучести. Некоторые титановые сплавы в рабочем диапазоне деформаций поддаются деформационному упрочнению в незначительной степени. Из всего этого следует, что у обычных конструкционных. материалов возможны ситуации, когда упрочнение "фактически отсутствует. [c.334]

Для конструкционных сталей невысокой и средней прочности (после отжига, нормализации, высокого отпуска), для многих алюминиевых и титановых сплавов П. т. у. при растяжении и сжатии практически не отличаются (табл.). У высокопрочных ста-ле11 П. т. у. при сжатии обычно на 10— 15% выше, чем при растяжении. Магниевые сплавы имеют при сжатии, как правило, более низкие П. т. у., чем при растяжении. П. т. у. при смятии для сталей, алюминиевых и титановых сплавов на 10—25% выше, чем при растяжении и сжатии, а для магниевых сплавов — выше, чем при сжатии и песк. ниже, чем при растяжении. П. т. у. при изгибе для большинства конструкционных материалов на 25— 40% выше, чем при растяжении. Это связано с тем, что П. т. у. при изгибе рассчитываются в предположении упругого распределения напряжений по сечению, а не фактического, соответствующего действит. кривой упрочнения материала в упруго-пластич. области (см. Прочность удельная). С. И. Кишкина-Ратнер. [c.48]

Обе функции достаточно просто находятся из соответствующих базовых экспериментов стандартного типа (диаграммы деформирования, кривые ползучести). По простоте и удобству идентификации данная модель может конкурировать с наиболее простыми феноменологическими моделями реономной среды. В то же время, используя структурную модель данного типа, удается описать исключительно шио1рокий круг деформационных свойств конструкционных материалов, проявляемых ими при разных программах нестационарного однократного и циклического нагружения. [c.151]

На рис. 87 представлено изменение от температуры испытания для четырех вариантов конечного раскисления стали 45Л. При сравнении зависимостей Яд (Гисп) и ат у ( исп) для одинаковых вариантов раскисления легко заметить более пологий характер кривых температурной зависимости ударной вязкости от температуры образцов Менаже, но сравнению с кривыми температурной зависимости a Pj (Тисп), полученными при ударном растяжении цилиндрических образцов с кольцевыми трещинами. Так как для большинства конструкционных материалов характер температурной зависимости не позволяет четко установить критическую температуру хладноломкости, то на основе многолетней практики критерием хрупкой прочности принято считать величину ударной вязкости Ян = 3 кГм1см , что легло в основу соответствующего ГОСТа. Таким образом, критическую температуру хладноломкости исследуемых сталей (см. рис. 86) определяли по точкам пересечения зависимостей ударной вязкости от температуры и значения ударной вязкости Ян = 3 кГм1см . [c.181]

Пластмассы, которые находят широкое применение в ядерной технике в качестве конструкционных материалов, оказываются в большинстве более чувствительными к облучениям, чем металлы. При этом наблюдается, как правило, сильное охрупчивание, материал становится менее пластичным и разрушается при разрыве с малым удлинением. При этом у некоторых пластиков предел прочности остается практически неизменным, тогда как у других — сильно понижается, а у третьих, — наоборот, резко повышается. Характерные примеры влияний этих трех типов показаны на рис. 55 по данным Окриджской национальной лаборатории (США). Графики рис. 55, а относятся к полиэтилену, рис. 55, 6 — к Каталину и рис. 55, е — к селектрону. По осям абсцисс отложены относительные удлинения, по осям ординат — напряжения. Цифры на кривых показывают дозу облучения в 10 nvt а звездочками отмечены точки разрушения. На рис. 55, б видна еще одна особенность небольшая доза облучения привела к увеличению пластичности Каталина. На рис. 56 приведены кривые растяжения (в тех же обозначениях, что и на рис. 55) для пиралина. Особенностью здесь является то, что форма кривой растяжения изменяется слабо, тогда как точка разрушения резко перемещается к началу координат даже при слабых дозах облучения. [c.85]

Сопротивление деформированию и разрушению при малом числе циклов нагружения определяется структурным состоянием материала и условиями нагружения. По циклическим свойствам принято различать циклически упрочняющиеся материалы, у которых ширина петли пластического гистерезиса с ростом числа циклов нагружения уменьшается разупрочняющиеся, деформирование которых сопровождается прогрессирующим увеличением ширины петли гистерезиса вплоть до разрушения, а также циклически стабилизирующиеся, для которых характерна неизменность ширины петли гистерезиса за исключением начального и конечного участков нагружения [1]. Один и тот же материал в зависимости от исходного структурного состояния может быть либо упрочняющимся, либо разупрочняющимся, либо циклически стабилизирующимся. О характере поведения материала при малоцикловом нагружении можно судить по его статическим свойствам материалы, у которых отношение величины равномерной деформации и общей при статическом разрушении больше 0,5, являются упрочняющимися, при 8в/8< 0,5 они разупрочняются, апри8в/е = 0,5 — стабилизируются [2]. Сопротивление конструкционных материалов малоцикловому разрушению определяется их исходной пластичностью и темпом ее исчерпания [3, 4]. Для упрочняющихся материалов характерен затухаюший темп накопления повреждений (рис. 1, кривая 1, алюминиевый сплав АД-33), для разупрочняющихся — прогрессирующий (кривая 3, сталь ТС) и для циклически стабилизирую щихся материалов — равномерный (кривая -2, сталь 22К) темп накопления повреждений. В последнем случае это накопление сравнительно равномерно в связи с тем, что петля гистерезиса не изменяется с ростом числа циклов нагружения, и неравномерность наблюдается лишь при квази-статическом разрушении, когда интенсивно накапливается односторонняя деформация, определяющая уровень квазистатического повреждения. [c.51]

Рассмотрены основные структурные особенности развития процесса старения в конструкционных материалах, инициируемого статическим ипи циклическим деформированием. Применительно к малоцигловому нагружению при повышенных температурах обсуждаются основные структурные параметры, используемые для описания кривых разрушения. Отмечается необходимость и возможность использования структурных характеристик для разработки методов экстраполяции циклической прочности и пластичности на длительные сроки службы деталей. Ил. 1, список пит. 40 назв. [c.142]

В зависимости от структурного состояния материала встречаются три типа характерных кривых циклического упрочнения (разупрочнения) [2] (рис. 1,23). Монотонное циклическое упрочнение под действием циклической нагрузки, например, наблюдается в нормализованных конструкционных сталях, которые испытываются на усталость при амплитудах больших макроскопического предела текучести. Монотонное циклическое разупрочнение характерно для высокопрочных и холоднодеформирован-ных металлических материалов при амплитудах напряжения ниже предела текучести. Первоначальное циклическое разупрочнение и последующее циклическое упрочнение типично для нормализованных конструкционных сталей, если величина приложенной нагрузки не превышает макроскопический предел текучести. На рис. 1.24, для примера, представлены кривые циклического упрочнения конструкционной стали Ск 45 [35], а на рис. 1.25 и 1.26 представлен ход кривых циклического упрочнения/разупрочнения для ряда металлических материалов [36], На этих кривых (рис. 1.25) указаны также критерии оценки стабилизации параметров петли гистерезиса, и при различных типах циклического нагружения. [c.29]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...