Слитки размер зерна

Наложение ультразвука в процессе кристаллизации сплава в изложнице способствует росту числа зародышей кристаллизации и измельчению кристаллитов слитка, уменьшает степень дендритной ликвации и в ряде случаев повышает деформируемость металла. В частности, применение ультразвука при обработке сталей У9 и У10 позволяет уменьшить размеры зерна до № 5—7, в результате чего предел прочности их возрастает на 75% при одновременном повышении характеристик пластичности на 30—60%. Большой эффект дает ультразвук на сплавах железа с хромом, кремнием и алюминием, особенно склонными к росту зерна. Обработка ультразвуком устраняет столбчатую структуру слитка, что также сопровождается увеличением предела прочности более чем в 1,5 раза, а относительного сужения и удлинения — в 4—13 раз. При этом понижается критический интервал хрупкости. Однако применение ультразвука в большой металлургии затруднено, так как требует больших мощностей (до 1,5— 2,5 кВт/кг). [c.503]

Известно [59], что измельчение зерна является одним из способов устранения брака по горячим трещинам в слитках и фасонных отливках. Это объясняется тем, что уменьшение размеров зерна и особенно переход от столбчатой структуры к равноосной в литом сплаве сужает температурный интервал хрупкости и повышает относительное удлинение в нем. Снижается также температура начала линейной усадки и уменьшается усадка в эффективном интервале кристаллизации. [c.47]

Этот вид отжига применяется главным образом для крупных стальных отливок и слитков из легированных сталей. Высокая температура нагрева и продолжительная выдержка приводят к увеличению размера зерна, поэтому после диффузионного отжига отливки для улучшения микроструктуры подвергают полному отжигу или нормализации. [c.112]

Механические свойства бериллия зависят от степени чистоты, технологии производства, размера зерна и наличия текстуры. Они изменяются в широких пределах <Тв = 280...700 МПа сто,2 = 230. .. 680 МПа ё = 2...40%. Так, литой бериллий со свойственным ему крупным зерном имеет (7в = 280 МПа 6 = 2...3%. Горячекатаный полуфабрикат, полученный из слитка, обладает также низкими свойствами. Его относительное удлинение вдоль прокатки такое же, как у литого материала, а в поперечном направлении — близко к нулю. Помимо размера зерна на пластичность бериллия влияют его структурные особенности. Гексагональная структура характеризуется отношением периодов решетки с/а < 1,63, при котором базисная плоскость не единственно возможная плоскость скольжения. Другими плоскостями скольжения в ГП решетке являются плоскости призмы и пирамидальные плоскости, что обеспечивает таким металлам, как титан и цирконий, хорошую пластичность. Однако критическое напряжение, необходимое для сдвига в плоскости призмы, у бериллия при 20 °С так велико (рис. 14.12), что скольжение при деформации идет только по плоскости базиса. [c.427]

Ковка цветных металлов и сплавов имеет свои особенности, существенно влияющие на технологические процессы. В ряде случаев ковка цветных металлов и сплавов применяется как предварительная обработка исходного слитка с целью повышения равномерности структуры металла, уменьшения размера зерна при последующей штамповке. [c.516]

Для металлических слитков и отливок характерна дендритная форма кристаллов (см. фиг. 24). Однако дендритное строение кристаллов наблюдается только в условиях их беспрепятственного роста такое строение имеют, например, кристаллы, образующиеся в усадочной раковине слитка. Размеры дендритных кристаллов достигают иногда большой величины. Д. К- Черновым в усадочной раковине 100-тонного стального слитка был найден дендрит длиной 36 см. В большинстве же случаев дендриты, возникающие из разных центров, сталкиваются друг с другом, в результате чего превращаются в кристаллические образования неправильной внешней формы, называемые кристаллитами или зернами. [c.106]

В заключение можно сказать, что размер зерна очень трудно предвидеть, так как он зависит от многочисленных трудно определяемых факторов, таких как скорость образования зародышей, скорость их роста и скорость охлаждения на поверхности раздела твердое тело — жидкость. Остальные факторы химическая неоднородность, гравитационный эффект (осаждение свободных кристаллов), эффект массы (влияние неодинаковой скорости охлаждения различных частей слитка) — еще более осложняют проблему. [c.9]

На рис. 56 приведены данные, характеризующие изменение размеров зерен в слитках различного диаметра по сечению, равноудаленному от торцов, при Р=200- -4-250 МН/м . Из кривых видно, что зоны мелких кристаллов обнаруживаются как вблизи наружной поверхности, так и по оси слитка. Эти зоны наиболее ярко выражены в слитках малого диаметра. Вместе с тем увеличение диаметра слитка приводит к укрупнению зерна не только на половине радиуса, но и в центральных зонах. [c.112]

Окислы образуют частички самостоятельной фазы в жидкой стали до затвердевания. Поэтому количество, например, силикатных включений не зависит от скорости затвердения отливок (рис. 6, а). Количество же включений сульфидов резко уменьшается с увеличением скорости затвердевания. Результаты измерений размеров этих включений в различных отливках и слитках укладываются в единую зависимость (рис. 7, а), аналогичную по форме зависимости расстояния между осями второго порядка в дендритах, образующих кристаллическое зерно, от скорости затвердевания (рис. 7, б). [c.161]

Недостатком металлургического способа производства сплавов является получение слитка с неоднородным химическим составом вследствие ликвации и сегрегации, наличие крупного зерна, а также грубых выделений избыточной фазы в гетерофазных сплавах. Эти недостатки, возрастая по мере увеличения размера слитка, наследуются в готовых изделиях и ухудшают их физико-механические свойства. [c.135]

Во время ковки крупные зерна заготовки, образовавшиеся при кристаллизации слитка или при его нагревании, раздробляются и измельчаются. В зависимости от того, при какой температуре закончена ковка, структура деформированного металла может оказаться крупнозернистой или мелкозернистой, а металл поковки бу-деть иметь соответственно низкие или высокие механические свойства. Если ковка заканчивается при высокой температуре, то в металле происходит рекристаллизация, а раздробленные зерна с разрушенными межзеренными прослойками вновь объединяются и увеличиваются в размерах. Схемы дробления зерен при ковке, рекристаллизации и роста зерен показаны на рис. 111. [c.146]

Число подобных факторов при кристаллизации, влияющих на структуру, и следовательно, на величину зерна затвердевшего металла, велико, и учет их для объяснения получаемых результатов затруднителен. Вот почему до настоящего времени нет такой теории кристаллизации, которая позволи,ла бы в точности предопределить вид получаемой структуры затвердевшего слитка и размеры его зерен. [c.29]

Зерна (дендриты), образующиеся в стальном слитке, могут иметь различную форму, размеры и ориентировку. Строение стального слитка впервые описано Д. К. Черновым в 1878 г. [c.67]

Скорость фазового перехода из жидкого в твёрдое состояние, или скорость К., зависит от тепловых условий К. и определяет внутреннюю структуру дендритного кристалла — размер сечений ветвей дендрита. Однако при одной и той же скорости К. размеры дендритного зерна в целом могут значительно меняться в зависимости от количества активных зародышей К. Известно, что К. металлов и сплавов протекает преимущественно по гетерогенной кинетике, т. е. зародыши К. возникают на подходящих по структуре и размеру подложках, поэтому размеры дендритных зёрен в отливках и слитках зависят от количества естественных активных и искусственно активируемых твёрдых частиц примесей. [c.173]

Изменение размера зерна по сечению слитков различного диаметра из латуни ЛМцА57-3-1. Цифры у кривых — диаметр слитка, мм [c.110]

Электрошлаковый переплав стали предложен и внедрен в произ водство Институтом электросварки АН УССР им. академика Е. О. Па-тона. Этот новый метод передела стали снижает в стали количество загрязнений и исключает опасность поражения слитков осевой рыхлостью и образования усадочных раковин и позволяет регулировать при переплаве размер зерна. Металл электрошлакового переплава отличается высокой плотностью и однородностью макро- и микроструктуры, низким содержанием газов и неметаллических включений, предопределяющими однородность механических и электрохимических свойств. Однако в связи с молодостью этого метода еще не выяснены прочностные свойства стали электрошлакового переплава в коррозионных средах, в связи с чем мы провели исследование коррозионно-усталостной прочности стали ШХ15 в 3%-ном растворе Na l. Одновременно выяснилась коррозионная стойкость этой стали. [c.159]

Конечно, многое уже известно металлургам, в частности, что углерод, азот, сера, фосфор и другие неметаллические элементы способствуют увеличению хрупкости. Успокоенные стали являются более вязкими, чем полууспокоенные. Вязкость последних выше, чем кипяш их сталей, хотя на рис. 7 показан значительный разброс результатов. Кроме того, большое значение имеет размер зерна. Чем мельче зерно, тем выше вязкость. Термообработка материала и окончательная температура после прокатки, конечно, являются важными факторами. Известно также, что на хрупкость влияют степень обжатия слитка или сляба и поперечная деформация при прокатке. Хотя водород и повышает хрупкость, изучение его влияния не считают важной проблемой при использовании в конструкциях судов. [c.390]

В настоящем разделе мы рассмотрим следующие вопросы 1) что определяет соотношение между размерами зон равноосных я столбчатых кристаллов 2) что определяет размеры зерна в этих зонах 3) какова степень химической ликвации 4) как образуются включения. Для того чтобы получить ответы на эти вопросы, мы рассмотрим процесс направленной кристаллизации полубеско-нечного слитка. [c.214]

Из всех известных марок нестареющих сталей для глубокой вытяжки наибольшее применение получили стали, успокоенные алюминием. Более широко.му их применению в прошло.м по сравнению с кипящей сталью мешали следующие причины меньший выход годного из слитка из-за обрези головной части, худшая поверхность слитка и прокатных полос из-за низких литейных свойств и влияния включений АЬОз, более высокая стоимость стали и меньший размер зерна после окончательной обработки [11]. Благодаря постепенному усовершенствованию технологии произ(водства этих сталей были устраиеиы их основные недостатки. По выходу годного из слитка и по качеству поверхности нестареющие стали полностью сравнялись с кипящими сталями, однако по своим конечным механическим свойствам и их однородности по всему объему слитка, а главное по сопротивлению старению после холодной деформации они опередили кипящую сталь. С экономической точки зрения эти стали более выгодны по сравнению с нестареющими сталями, успокоен ны.ми V, Т1, Вит. п. [11]. [c.49]

Сплавы, предназначенные для получения полуфабрикатов обработкой давлением, как правило, обладают очень невысокими литейными свойствами, особенно по трещиноустойчивости и склонности к зональной ликвации. Казалось бы, что это не должно приносить больших осложнений при получении из таких сплавов слитков, являющихся отливками простейшей конфигурации. Однако в слитке необходимо иметь значительно более здоровый металл, чем в фасонной отливке. Если в последней допустима в некотором количестве усадочная пористость, рыхлота, иногда небольшие раковины, неметаллические включения и окисные плены, макроликвационная неоднородность, наличие зон с разным размером зерна, то в слитке подобные пороки неизбежно обнаруживаются в ходе пластического деформирования появляются трещины, расслой металла, разный размер зерна в полуфабрикатах после рекристаллизациониого отжига, сильный разброс [c.127]

На рис. 14 приведены дендритная и недендритная структуры плоского и крупногабаритного круглого слитков, полученных соответственно без применения УЗО и с его применением. При увеличении числа потенциальных зародышей кристаллизации и одновременном повышении температуры расплава в жидкой ванне слитка можно, по-видимому, добиться измельчения размеров зерна и ветвей дендритов. При этом некоторое измельчение дендритной ячейки будет не следствием действия присадки модификатора, а результатом изменения температурных условий, т. е. сужением области роста кристаллов. [c.466]

Так, в слитках диаметром 74 мм из сплава 1960 с содержанием 0,15% (мае. доля) Хт уменьшение чистоты шихтовой основы снижает каталитическое действие УЗО и увеличивает получаемый размер зерна почти вдвое, что имеет большое значение при производстве слитков крупных сечений (диаметром до 960 мм) из алюминиевых сплавов с недендритной структурой. В этом случае обязательно добавлять в шихту алюминий высших марок. При непрерывном литье с УЗО слитков диаметром 65—960 мм из ряда высокопрочных сплавов типа В95пч (7010, 7012, 7050) ДШч (2024, 2124), а также 1201, 1561 и других сплавов с введением в состав сплава (2г+ Т1) < 0,20% (мае. доля) при шихтовке сплавов на алюминии марок А85 и А99 получают недендритную структуру [c.470]

Обработка слитков сплава МА8 (весом от 1 до 15 кг) вызвала измельчение макро- и микрозерна, полностью исчезла неоднородность в размерах зерна и столбчатость, резко выраи<енные в контрольных слитках, предел прочности возрос с 9 до 14 кПмм , удлинение — с 9 до 15%, допустимая степень обжатия увеличилась с 23 до 69%. Допустимое обжатие определялось при прокатке клиновидных образцов при температуре 450° С. [c.485]

В листе из кипящей стали поверхностный слой чище, чем середина, и после холодной деформации и отжига крупные зерна обнаруживаются на поверхности, а мелкие в середине. Эта разница в размере зерен особенно заметна после низких и средних степеней холодной деформации. Она заметна даже в кипящих слитках, которые были раскислены в изложнице алюминием. Если эти слитки прокатывают на лист или фасонный профиль, а затем подвергают пластической деформации в холодном состоянии и отжигают при 700° С (ф. 613/3), то на поверхности металла видна та же последовательность размеров зерен, что и на микрофотографии 610/1. В центре слитка это явление менее ясно выражено, размер зерна меньше и для одного и того же времени отжига интервал критических деформаций смещается к более высоким степеням деформации. Таким образом, ликвационная зона рекристаллизуется труднее, чем чистая. Внутри ликвационной зоны участки с максимальной ликвацией соответствуют месту стыка краевой зоны с сердцевиной слитка и в них зерна полигонизованы (ф. 613/5) и имеют многочисленные включения окислов алюминия (613/7), тогда как соседний металл рек-ристаллизован. Другой пример влияния ликвации приведен на микрофотографии 608/3, где после отжига середина листа содержит более мелкие зерна (ф. 608/4) и более многочисленные выделения в нерекристаллизованной зоне (здесь имеются линии скольжения, ф. 608/5), чем поверхность. [c.40]

У алюминия и магния, а также у их сплавов между собой к сплавов с небольшим количеством тяжелых металлов (менее 1 %) анизотропия, как известно из опыта, так мала, что величина зерна при ее обычных практических размерах не оказывает существенного влияния на возможности контроля. Поэтому и непрерывнолитые заготовки, несмотря на то, что размер зерна в них иногда бывает весьма большим, тоже легко поддаются контролю. В отличие от стали контроль высококачественных изделий из легких сплавов в процессе их производства начинают сразу же, как только слиток достаточно охладится. При этом в процессе продольного и поперечного контроля обнаруживают крупные дефекты типа продольных трещин в сердцевине ( паук ). В кусках длиной около 1 м, отрезанных на пиле, можно обнаружить прямо на поверхности распила и сравнительно небольшие дефекты, например захваченные шлаковые включения (дроссы). Обычно применяют частоты 1—2 МГц. Поскольку наружная корка у непрерывного слитка хотя и очень неровна, но состоит из чистого металла, для предварительного контроля зачищать ее не нужно. Иногда рекомендуется зашлифовка в некоторых местах или по дорожке. Особо тщательный контроль возможен уже на слитке после фрезерования его поверхности для подготовки к прокатке. Однако полезность особо-тщательного контроля весьма сомнительна, поскольку некоторые дефектные места в готовой продукции уже не обнаруживаются. [c.605]

В диапазоне давлений от атмосферного до ЮОМН/м происходит наиболее существенное измельчение структуры. Так, в слитках из латуни ЛМцА57-3-1 (i 3=920-f-- 930° С, /м=200-ь300° С) площадь зерен уменьшается с 0,038—0,040 при атмосферном давлении до 0,008— 0,010 мм при давлении 100 МН/м , т. е. в четыре раза. При последующем повышении давления до 600 МН/м площадь зерна уменьшается до 0,004—0,005 мм , т. е. в два раза по сравнению с размерами зерен при давлении 100 МН/м2. [c.107]

Предыстория обработки [371, 372] слитка молибденового сплава МЧВП (суммарное содержание элементов внедрения около 0,04 % (мае.)) заключалась в прессовании на диаметр 55 мм и отжига в течение 1 ч при 1350 °С, что привело к получению в рекристаллизован-ной заготовке зерна со средним размером порядка 40 мкм. Последующее редуцирование диаметра заготовки с 50 до 20 мм выполнялось гидропрессованием при 1000 °С (А, = 6,25, или = 1,83). В процессе гидропрессования в отдельных областях прессовки произошла динамическая рекристаллизация, в результате чего исходная структура материала перед ротационной ковкой стала неоднородной фис. 4.17). Гидропрессованный пруток диаметром 20 мм без промежуточной термообработки был подвергнут ротационной ковке с пятью переходами, параметры которых приведены в табл. 10. [c.182]

Когда требуется высокое качество слитков, используют специальные методы очистки стали. В процессе электрошлакового переплава, например, стальной электрод, отлитый из стали любым из перечисленных выше методов, служит анодом в ванной с флюсом на основе фторида кальция и расплавленный металл оседает на дно ванны, где непрерывно затвердевает. Для получения крупных слитков могут быть использованы электроды различной конфигурации. Этот процесс обеспечивает хорошее распределение частиц интерметаллидов и поэтому позволяет уменьшить отходы, связанные с производством мелких слитков, и в то же время обеспечить получение мелкого зерна. Для получения высококачественной стали используют процесс вакуумного рафинирования. Расход электродов при вакуумной дуговой плавке такой же или несколько больший, чем при электрошлаковом переплаве. Высококачественная сталь может быть также получена электронно-лучевым рафинированием [1]. Плавка в высоком вакууме обеспечивает полную дегазацию и раскисление, улучшение структуры, удаление включений и получение более однородных свойств по всему слитку. Интенсивный перегрев расплавленного металла, который имеет место при электронно-лучевой плавке, способствует удалению легковозгоняющихся примесей, что приводит к увеличению пластичности и повышению коррозионной стойкости. Если необходимо получить крупный по размерам слиток высококачественной стали, можно рекомендовать или процесс непрерывной разливки, или электрошлаковый процесс. [c.64]

В зависимости от степени деформации формируется структура стали и изменяется наследованное от структуры слитка неоднородное распределение по границам первичных кристаллитов фаз примесных или легирующих компонентов. Качество стали зависят от степени деформации, технологии производства, размеров слитка и т.д. Для каждой стали, имея в виду данные, полученные для хорошо прокованных плавок с крупными зернами аустенита посл закалки, можнО определить критическую (минимальную) степень деформации, выше которой влияние особенностей литой структуры практически прекращается. [c.44]

Дислокации могут препятствовать движению малоугловых границ или поглощаться ими, что оказывает влияние на возрастание граничного угла и разориенти-ровку границ зерен. Следует отметить, что структура границ резко отличается от структуры приграничных участков зерна. Высказывалось даже малообоснованное предположение (Ф. Вайнбер [80, с. 126—171]), что структура границ с большой разориентировкой подобна структуре жидкости, хотя большеугловые границы зерен имеют кристаллическую структуру дальнего порядка, а жидкость — мгновенную структуру ближнего порядка. Ширина границ зерен в чистых металлах может состоять из одного или нескольких атомных слоев. В сплавах, в зависимости от коэффициента распределения второго компонента, ширина границ достигает значительных размеров, особенно при небольшой скорости роста столбчатых кристаллов. Скопление дислокаций и наличие крупных выделений на границе перехода от одной структурной зоны к другой должно оказывать отрицательное влияние на механические свойства и деформируемость слитка. Применение модификаторов [4] и затравки может способствовать рафинированию расплава и более равномерному распределению дислокаций в слитке. [c.74]

В узкой зоне замороженных кристаллов полых слитков стали Х18Н28МЗД4Т обнаружены очень крупные плоские зерна нитридов Ti размером до 5 см , толщина которых не превышает 0,1 мм. Возможно, при засасывании расплава возникшие зародыши нитридов, обладающих значительно более высокой температурой кристаллизации, чем исследуемая сталь, очень быстро разрастаются по внутренней поверхности изложницы и служат затравкой для зарождения большого числа тонких столбчатых кристаллов. [c.79]

В свете этих представлений приведем наиболее вероятный механизм влияния В на структуру слитка стали 40. При введении В в концентрациях, несколько превышающих предел растворимости в твердом растворе (0,003—0,004%), он адсорбируется на докритических зародышах, понижая поверхностное натяжение на их границе с переохлажденным расплавом, способствуя тем самым образованию критического зародыша при малых переохлаждениях. По мере обогащения границы раздела адсорбированным В рост зародыша ограничивается, количество центров увеличивается и структура слитка измельчается. Увеличение содержания В до 0,01% приводит к тому, что на докритических зародышах адсорбируется слой, обогащенный атомами бора, который затрудняет образование зародышей аустенита критического размера, и структура слитка не измельчается. По существу В в таких количествах уже не является растворимым модификатором и не оказывает влияния на структуру слитка. Повышение концентрации В до 0,05—0,08% приводит даже к укрупнению структуры за счет связывания им примесей, обычно тормозящих рост зерна в немодифицированном расплаве. Такая стадия воздействия В и других модификаторов известна в литературе под термином перемодифицирование . [c.168]

Возможности способа иллюстрируют эксперименты с закалкой из жидкого состояния с высокими скоростями охлаждения. При соприкосновении жидкого металла с подложкой, имеющей высокую теплопроводность, скорость охлаждения резко возрастает и достигает 10 °С/с. Используя этот способ, удается измельчить микроструктуру до десятых долей микрометра [133]. Однако способ не нашел широкого применения в силу следующих причин во-первых, размеры получаемого слитка в одном из направлений (толщина) не превышают нескольких десятков микрометров, поэтому трудно ожидать, что такие слитки были бы пригодны для непосредственной обработки их в твердом состоянии во-вторых, в связи с ограничениями перераспределения компонентов при кристаллизации и уменьшением различий в условиях затвердевания по толщине объектов, при закалке из жидкого состояния фиксируются преимущественно однофазные состояния, ультрамелкое зерно в которых не стабильно при нагреве. [c.103]

Нами была исследована большая группа магниевых сплавов деформируемых (МА8, МА15, МА21) и литейных (МЛ5, МЛ 12). Слитки этих сплавов подвергали ярессованию с различными степенями деформации в широком диапазоне температур. Металлографический анализ показал, что обязательным условием формирования УМЗ структуры в сплавах является деформирование их при умеренных температурах (200—300 С) с большими одноразовыми деформациями (не ме-иее 70—80 %). При выполнении этих условий и в литейных, и в деформируемых магниевых сплавах формируется структура с достаточно мелким размером зерен (d=7-f-10 мкм). Повышение температуры, как и снижение степени деформации, приводит к неоднородности микроструктуры в сплавах наряду с ультрамелким зерном имеются колонии крупных нерекристаллизованных объемов. Например, при степенях деформации, существенно меньших 70—80 %, даже при относительно умеренных температурах (200—300 °С) наблюдается значительная разно-зернистость, размеры зерен отличаются на порядок и более. В материале встречаются (Области с размерами зерен 5—10 мкм и 50—120 мкм. Аналогичная картина наблюдается при повышении температуры деформации. [c.111]

Требуемая дисперсность продуктов распада пересыщенных растворов переходных металлов в алюминии и равномерность их распределения по объему матрицы могут быть достигнуты при определенных условиях получения полуфабрикатов алюминиевых сплавов. Наиболее важное условие — высокая скорость охлаждения при кристаллизации. Это обеспечивает достижение необходимого пересыщения твердого раствора и одновременно уменьшает сегрегацию переходных металлов, обусловленную внутрикристаллической ликвацией, В частности, при легировании цирконием уменьшается его сегрегация в центре дендритных ячеек, которая возникает соответственно перитектическому типу диаграммы состояния этого элемента с алюминием. Наряду с достижением определенной пересыщенно-сти твердого раствора ускоренная кристаллизация слитков супрала приводит также к уменьшению ширины приграничных зон, обедненных цирконием [268]. Последнее связано с уменьшением размеров дендритных ячеек. Тем самым обеспечивается большая однородность структуры при последующем рекристаллиза-ционном отжиге. В ином случае в приграничных зонах формируются крупные зерна и, таким образом, усиливается неоднородность структуры сплава в целом. [c.167]

Было установлено также, что при содержании водорода меньше 4 см ЦОО г при разливке трансформаторной стали не было ни одной рослой плавки. При повышении же содержания водорода до 8 см ЦОО г количество рослых плавок увеличилось до 33,3%, в связи с чем себестоимость тонны слитков повысилась на 6% [165]. С повышением содержания водорода в жидкой стали усиливается ликвация, углерода и вредных примесей, увеличивается размер первичного зерна и зона столбчатой кристаллизации [29/ 47, 108, 196, 207], что снижает качество горяче-деформированной стали, уменьшает изотропность механических свойств. По результатам исследований Д. iK. Бутакова, водород способствует выделению на поверхности первичных зерен аустенита непрерывных сульфидных фаз, что способствует межзерни- [c.41]

Несомненно, что критическое содержание водорода, т. е. максимальное его содержание, при котором поковки после охлаждения не имеют флокенов, зависит от целого ряда факторов— размеров поковки, степени ликвации, легированности и т. д. Это критическое содержание водорода для поковок из мелких слитков и для поковок из стали повышенного качества (малая степень ликвации, мелкое зерно), из безникелевых и из-комарганцовых молибденосодержащих сталей будет значительно выше, чем для крупных поковок, обладающих резкой ликва- [c.65]

При ковке высоколегированных сталей для получения качественных поковок, кроме дифференцированного выбора для каждого класса сталей, общей степени уковки слиткоп (см. гл. ХП) и оборудования молота или пресса (см. гл. XIII), необходимо учитывать и другие важные технологические факторы. К числу их относятся 1) подготовка слитков и заготовок перед ковкой 2) тепловые режимы ковки 3) выбор формы бойков и схемы ковки 4) получение зерна необходимых размеров 5) охлаждение поковок. [c.371]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...