Отжиг на крупное зерно

Отжиг на крупное зерно производят для улучшения обработки резанием феррито-перлитных сталей. Такие стали нагревают значительно выше критической точки Ас, и очень медленно охлаждают в интервале критических температур, т. е. до точки Аг, ниже можно охлаждать с любой скоростью. [c.116]

Целям обычного полного отжига, измельчающего зерно, противоположна цель отжига, увеличивающего зерно. Отжиг на крупное зерно с нагревом до 950—11100°С применяют к мягким низкоуглеродистым сталям для улучшения обрабатываемости резанием. Такие стали дают вязкую, трудно отделяемую стружку, способны привариваться к режущему инструменту, что делает поверхность шероховатой. Улучшению качества поверхности и большей ломкости стружки низкоуглеродистых сталей способствует структура с крупными колониями пластинчатого перлита, которую и получают при высокотемпературном отжиге, увеличивающем зерно. [c.172]

Отжиг на крупное зерно. Такой отжиг применяют для улучшения обрабатываемости резанием феррито-перлитных структур и для некоторых других специальных целей. Он состоит в нагревании металла до температур значительно выше Лсз с последующим очень медленным охлаждением в критиче- [c.87]

Диффузионный отжиг (гомогенизацию) применяют для слитков и крупных отливок, чтобы выравнять (путем диффузии) химический состав стали, имеющей внутри-, кристаллическую ликвацию. Сталь нагревают до 1050— 1150° С, выдерживают при этой температуре 10—15 час. и затем медленно охлаждают до 600—550° С. Диффузионный отжиг приводит к росту зерна стали этот дефект устраняют повторным отжигом на мелкое зерно (полный отжиг). Сталь, прошедшая гомогенизацию, обладает более высокими механическими свойствами особенно повышается ударная вязкость, [c.133]

Отжиг на мелкое зерно доэвтектоидных сталей. Размельчение крупного зерна в сталях основывается на том же процессе перекристаллизации, как и в чистом железе ( 11), т. е. обусловливается аллотропическим переходом а-железа в "(-железо и образованием при этом мелких зерен. Окончательный переход происходит [c.200]

Чем массивнее изделие и крупнее зерно исходной структуры, тем длительнее должна быть выдержка. Обычно Тд составляет 20—25% от т . Более длительной выдержке подвергается сталь при отжиге на зернистый перлит (6—10 ч) и при диффузионном отжиге (10—15 ч). [c.117]

Зависимость D от температуры отжига при данной степени деформации более проста. Если сплав (металл) не испытывает полиморфных превращений, то повышение температуры отжига выше /р и приводит к монотонному увеличению размера зерна. Поли-морфное превращение, как правило, измельчает зерно, поэтому нагрев на температуру ниже и выше точки превращения сопровождается образованием более крупного зерна, чем нагрев на температуру чуть выше температуры превращения. [c.359]

Анализ микроструктур исходных сварных соединений из стали 20 показал, что основной металл и ЗТВ всех сварных соединений состоит из феррита и перлита, для микроструктуры сварного шва характерна дендритная структура зерен, ориентированных вдоль отвода тепла из зоны плавления металла при охлаждении. При этом на участке перегрева ЗТВ было отмечено возникновение крупных зерен размером до 48 мкм. После отжига как в основном металле, так и в ЗТВ существенных изменений размера зерна не происходит. После ТЦО и прокатки роликами в режиме СПД с величиной деформации 20 % наблюдается уменьшение среднего размера зерна в основном металле и на участке крупного зерна в ЗТВ. В результате этого средний размер зерен стали 20 в сварном соединении после ТЦО колеблется от 6 мкм до 7 мкм, после прокатки роликами в режиме СПД - от 7 мкм [c.15]

Литые слитки приходится обрабатывать с целью облагораживания структуры и измельчения крупного зерна. Подобная первоначальная обработка, повышающая удлинение и вязкость, осуществляется путем выдавливания в холодном и горячем состояниях, ковки, прокатки и обработки на ротационно-ковочной машине. Отжиг при температуре 510° с последующим медленным охлаждением способствует размягчению более тяжелых редкоземельных металлов, но оказывает слабое влияние на легкие металлы. Отжиг и обработка давлением при повышенных температурах требуют защитных контейнеров или инертной атмосферы для предотвращения коррозии. При высоких температурах все редкоземельные металлы обладают большим сродством к кислороду, водороду н прочим активным газам. [c.604]

Mg). Для получения ферритной матрицы бьши выбраны три варианта отжига. Первая стадия отжига (1100°С, 2 ч) позволяла получить крупное зерно, что облегчало последующие наблюдения. Затем проводилось охлаждение с печью до 700°С и выдержка при этой температуре 12 ч (режим А) или закалка в соленой воде с последующим нагревом и вьщержкой при субкритической температуре (режим Б -t = 700°С, т = 12 ч, режим В - t = 740°С, г = 16 ч). Микрофотографии трех вариантов исходного отожженного состояния приведены на рис. 35. [c.76]

Отжиг молибденовой фольги толщиной 0,1 мм проводили в вакууме при температуре 1000° С в течение 1 ч. Затем прокаткой деформировали фольгу на 10, 16, 30%. При исследовании отожженной фольги на экране наблюдали крупные зерна, которые не претерпевали никаких изменений при нагреве до 1100° С. При выдержке в течение 10, 35 и 50 мин при температуре 1100— [c.45]

Сказанное выще относится к участкам фольги, имеющим после проката сравнительно гладкую поверхность. Однако иногда встречаются места с царапинами, направленными вдоль проката, возникшими в результате шероховатости валков прокатного стана. В местах царапин при отжиге растут крупные ориентированные по направлению проката зерна, что объясняется, вероятно, повышенной в этих местах плотностью дислокаций. При отжиге создаются благоприятные условия для преимущественного перемещения дислокаций, причем легче всего им двигаться в направлении проката. Так как эти дефекты встречаются иногда через 1—3 см по ширине рулона, то поверхность фольги с царапинами имеет далеко неравномерную структуру. Это может существенно влиять на равномерность травления фольги. Затруднителен и подбор режима отжига, так как в рассматриваемом случае влияние рельефа па структуру носит случайный характер. [c.75]

Явление рекристаллизации широко используют в технике, на нем основан отжиг металлов, называемый рекристаллизационным отжигом, производящийся после холодной обработки давлением. При холодной обработке давлением возможным дефектом является, например, крупное зерно, получаемое при обжатии с критической степенью деформации в листовой низкоуглеродистой стали, подвергаемой холодной штамповке, а также появление на поверхности стали линий скольжения (линии Чернова—Людерса), ухудшающих внешний вид штампованных деталей. Для того чтобы избежать этих дефектов, сталь подвергают обжатию при очень малых степенях деформации (1—2%) или, наоборот, при высоких степенях деформации (операция дрессировки). [c.166]

На размер зерна также влияет скорость и температура нагрева при отжиге. При медленном нагреве величина зерна получается крупнее, чем при быстром, более высокая температура отжига понижает критическую деформацию и увеличивает размер зерна. [c.105]

Рис. 16. Кривые усталости стали Ст. Зкп с крупным зерном, на гладких образцах диаметром 10 мм (сплошные кривые) и с выточкой(пунктирная кривая) [33 ]. Термическая обработка отжиг при 1250° С в течение 3 ч, охлаждение с печью 50 ч. Состав стали см. на рис. 14

Строение сорбита получается тем более дисперсным, а механические свойства тем более высокими, чем с более высокой температуры производится охлаждение. Вот почему температуры нормализации часто выбираются более высокими, чем температуры отжига. Может быть, в таком случае имеет смысл еще больше повысить температуры нормализации Ведь в этом случае, надо полагать, строение сорбита получится еще более дисперсным, а механические свойства стали еще более высокими. А вот это наполовину неверно действительно, чем выше температура нормализации, тем строение сорбита получится более дисперсным, а свойства тем не менее не повысятся, а понизятся начнет сказываться перегрев, и крупное зерно сведет на нет преимущества дисперсного строения сорбита. [c.152]

Трансформаторная сталь относится к сталям ферритного класса, и аллотропическое превращение г а в ней отсутствует, поэтому отжигом можно получить сталь с крупнозернистым строением. Оказалось, что чем крупнее зерно, тем лучше магнитные свойства трансформаторной стали (также уменьшаются потери на вихревые токи). [c.224]

Качество листов в значительной степени зависит от термической обработки. Листы, идущие в холодную штамповку, подвергаются отжигу для получения зернистого цементита. Лучшие результаты при отжиге на зернистый цементит дает нагрев выше Лс, на 40—60° с последующим медленным охлаждением (по 50°/час) до температур 650—600°. При нагреве в коробах для ускорения процесса отжига первоначально можно повысить температуру печи, снизив ее после достижения поверхностью стопы металла требуемой температуры. Для листов, получивших при холодной прокатке обжатия не ниже 30—40%, отжиг можно вести и при температурах ниже Асц (при 640—680°). Если горячая прокатка листов была закончена при ненормально высоких или низких температурах и сталь получила очень крупное зерно или строчечное строение структуры, проводится предварительная нормализация при температурах на 30—40° выше A s. Необходимо проводить нормализацию и в тех случаях, когда холодная прокатка велась с критическими обжатиями 6—15% и при низком отжиге возможен процесс рекристаллизации, сопровождающийся резким ростом зерна феррита. [c.173]

Получение равнопрочных сварных соединений из высокопрочных среднелегированных сталей — не менее важная проблема их свариваемости. Трудность ее решения обусловлена высокими механическими свойствами этих сталей, получаемых с применением новейшей металлургической технологии (например, электрошлакового переплава), обжатия слитков на прессах перед прокаткой и сложной термической обработки (отжиг, нормализация, закалка с отпуском), улучшающих структуру, физическую и химическую однородность металла. Сварные соединения аналогичным операциям не подвергают, поэтому литая столбчатая структура шва вместе с крупным зерном в околошовной зоне и участком разупрочнения оказываются неравноценными по свойствам основному металлу. Пути получения равнопрочных сварных соединений различны в зависимости от того, применяется ли после сварки термообработка. [c.336]

Нафталинистый излом чаще всего свидетельствует о перегреве стали. В частном случае быстрорежущей стали нафталинистый излом (п р вичный) получается при повторной закалке без промежуточного отжига [18, 14]. Обнаружение нафталинистого излома после нагрева в условиях, исключающих возможность получения крупного зерна аустенита, означает наличие неразрушенной внутризеренной текстуры перегрева, допущенного на более ранних стадиях обработки (вторичный нафталинистый излом). Для исправления излома необходима обработка в интервале рекристаллизации аустенита или повторные фазовые перекристаллизация. [c.308]

При наличии нерастворенных примесей уменьшается влияние скорости деформации Так, в случае спокойной стали увеличение скорости деформации в области > кр почти не сказалось на размере зерна после отжига, а на кипящей стали того же состава вызвало резкое увеличение размеров зерна [16]. Присутствие относительно крупных и тем более твердых частиц второй фазы (карбиды и др.) снижает Гр матрицы. [c.732]

Получение при отжиге структуры зернистого перлита особенно затруднительно для стали с содержанием 0,7—0,9 /о С. Даже небольшое превышение при отжиге этих сталей температуры, несмотря на замедленное охлаждение после отжига, приводит к образованию пластинчатого перлита. Образование пластинчатого перлита обусловлено растворением при нагреве центров для формирования зернистого цементита. В стали с содержанием 1— 1,3 /оС отжиг на зернистый перлит не вызывает затруднений, и его можно производить в сравнительно широком температурном интервале (740—780°). В связи с тем, что углеродистые стали склонны к обезуглероживанию при обработке проката малых размеров, для которого допустимая глубина обезуглероживания значительно меньше, чем для крупного, температура и продолжительность отжига должны быть минимальными допустимая загрузка печи ограничивается. В тех случаях, когда температура окончания прокатки эвтектоидной и доэвтектоидной стали выше 800°, может образоваться крупнозернистая структура. Для исправления этой структуры необходим отжиг выше. Если крупное зерно сопровождается значительной карбидной или ферритной сеткой, то для улучшения структуры можно применять нормализацию в камерных печах малыми садками. [c.523]

Простейший случай зональной разнозернистости — возникновение ее при критической деформации металла в определенных зонах изделия. При сильной местной деформации степень деформации уменьшается от большой закритической, например у кромки пробитого отверстия, до нуля (вдали от этой кромки). В этом случае всегда какой-то участок изделия (жазывается деформированным на критическую степень и здесь при отжиге вырастает крупное зерно. Если технологически невозможно избежать критической деформации, то предупредить разнозернистость можно, отказавшись от рекристаллизационного отжига и применяя только дорекристаллизационный отжиг. [c.90]

Размер зерна после рекристаллизации. Размер рекристалл изо-ванного зерна оказывает большое влияние на свойства металла. Металлы и сплавы, имеющие мелкое зерно, обладают повышенной прочностью и вязкостью. Однако в некоторых случаях необходимо, чтобы металл имел крупное зерно. Так, трансформаторная сталь или техническое железо наиболее высокие магнитике свойства имеют при крупном зерне. Величина зерна после холодной пластической деформации и рекристаллизации может быть больше или меньше исходного зерна. Величина зерна зависит от температуры рекристал-лизационного отжига (рис. 38, а), его продолжительности (рис. 38, б), [c.57]

Величина зерна после рекристаллизация. Величина рекристал-лизованного зерна оказывает большое влияние на свойства металла. Металлы и сплавы, имеющие мелкое зерно, обладают повышенной прочностью и вязкостью. Однако в некоторых случаях необходимо, чтобы металл имел крупное зерно. Так, трансформаторная сталь или техническое железо наиболее высокие магнитные свойства имеют при крупном зерне. Величина зерна после холодной пластической деформации и рекристаллизации может быть больше или меньше величины исходного зерна. Величина зерна зависит от температуры рекристаллизационного отжига (рис. 60, а), его продолжительности (рис. 60, б), степени предварительной деформации (рис. 60, в), химического состава сплава, величины исходного зерна, наличия нерастворимых примесей и т. д. При данной степени деформации с повышением температуры и при увеличении продолжительности отжига величина зерна возрастает. Величина рекристаллизованного зерна тем меньше, чем больше степень деформации (см. рис. 60, в). При температурах и (выше /ц. р) образование рекристаллизованного зерна происходит не сразу (см. рис. 60, б), а через некоторый отрезок времени (Оп, Оп ) — инкубационный период. [c.84]

Если сталь нагреть до температуры ниже линии GSE, полной перекристаллизации не произойдет. В доэвтектоидкои стали наряду с мелкими зернами аустенита останутся крупные зерна феррита. В заэвтектоидной стали сохранится сетка вторичного цементита. При нагреве точно до температуры на линии GSE превращение будет завершаться очень -медленно. Производительность СНИЗИТСЯ, окисление и обезуглероживание возрастут. Для обеспечения быстрого превраш,ения выгоднее нагрев на 30—50° С выше линии GSE. Дальнейший нагрев нецелесообразен, так как приводит к перерасходу топлива или электроэнергии на нагрев деталей и может вызвать интенсивный рост зерна. Такой дефект термической обработки называется перегревом. Он может быть исправлен повторным отжигом. [c.140]

В практике термической обработки сталей широко известен способ исправления крупного зерна путем повторения циклов нагрева в аус-тенитную область и последующего охлаждения (например, двукратная, а иногда и трехкратная нормализация, двукратный отжиг и др.). Рациональность такой термической обработки на первый взгляд внушает сомнения, если учесть сформулированное положение об общем характере принципа кристаллогеометрического соответствия при а -> 7-превращении. Тем не менее измельчение зрена при многократном повторении фазовой перекристаллизации действительно имеет место даже в том случае, когда после каждого нагрева проводится закалка, обеспечивающая получение структур, связанных общностью ориентировки кристаллитов а-фазы в пределах исходного аустенитного зерна (внутризе-ренной текстуры). Такая циклическая обработка сейчас применяется как один из методов получения ультрамелкого зерна [129-131]. [c.99]

Рис. 1.153. Морфология поверхности разрушения при КР аустенитной стали AISI 304-(типа )2Х38Н9) в кипящем 42 %-ном растворе Mg I, под нагрузкой 343 МПа. Зерно 50 мкм (а) и 1 мкм (б). Крупное зерно получено отжигом при 1050 С, 40 мин ультрамелкое зерно — обжатием стали на 96 % при отрицательных температурах с последующий старением при 650 С. 1 ч в рекристаллизацией при 800 С, 15 мин [1.91]

Максн.мальная температура отжнга принята 950° С, так как для получения крупного зерна н связанной с ним малой Я< 48] необходимо проводить отжиг либо ниже A i, либо выше Ас , но первый нз них ие дает достаточно полного снятия напряжений н потому не рекомендуется ГОСТ 11036—75 и 3836—73. Эти же ГОСТы ограничивают время охлаждения от 950 до 600° С 10 ч. Учитывая, что столь медленное охлаждение снижает производительность печей, завод Серп и молот разработал [8] ускоренный режим с небольшой скоростью охлаждения лишь в наиболее важном интервале температур 860—820° С иагрев до 950° С выдержка после прогрева контейнера 2 ч, охлаждение до 860° С вместе с печью, охлаждение до 820° С со скоростью 10° С/ч и затем до 600° С с печью и далее на воздухе. При этом получается достаточно малая Не [8]. В интервале 600—20° С уменьшение скорости охлаждения практически не влияет на Не, поэтому ГОСТы рекомендуют либо охлаждение в контейнере на воздухе, что наиболее производительно, либо охлаждение с печью при отжиге в защитной атмосфере [8]. [c.708]

Для получения мелкозернистой структуры использовали осадку на молоте при 700 °С и 30-мин отжиг при 1000 °С. После такой обработки размер зерен был равен примерно 7 мкм, -фаза находилась в основном в виде дисперсных частиц. Исследования показали, что дальнейший отжиг при 1000 0 не приводит к значительному росту зерен за 1 ч выдержки размер зерен увеличился только до 8—9 мкм. Лишь при более высоком нагреве (1040—1050 X) наблюдали резкое огрубление микроструктуры, которая стала такой же, как у однофазного нихрома после отжига при 1000 °С. Однако испытания показали, что пластические свойства мелкозернистого сплава ХН77ТЮ невысоки и мало различаются при мелком и крупном зернах (рис. 99). При этом т 0,25. [c.233]

Зависимость механических свойств титана от содержания водорода после отжига при разных температурах приведена на рис. 189. Предел прочности титана практически не зависит от содержания водорода в псследоваи-1ЮМ интервале концентраций, причем прочность титана с одним и тем же содержанием водорода тем ниже, чем крупнее зерно. Характер изменения пластических свойств в зависимости от содержания водорода существенно зависит от температуры наводороживания, т. е. от величины зерна. Поперечное сужение и относительное удлинение крупнозернистого титана резко уменьшаются с введением даже небольших количеств водорода. Пластические свойства титана со средним зерном, характеризуемые поперечным сужением и удлинением, надают нри введении водорода менее резко, чем для крупнозернистого титана. После вакуумного отжига при 700° С и наводороживания [c.394]

Чтобы иметь возможность ориентироваться в режимах рекристаллизационного отжига я получать желатель1гую структуру, экспериментальным путем строят диаграммы рекристаллизации, на которых изображена зависимость величины зерна от предшествующей степени деформации и температуры отжига (рис. 26). Важно иметь в виду, что имеется область малых деформаций (3—57о). называемых критическими и вызывающих появление очень крупных рекристалли-зованных зерен. Как уже было выяснено, это крайне нежелательно. В общем из диаграмм рекристаллизации следует, что повышение степени холодной пластической деформации вызывает появление более мелкого рекристаллизованного зерна. Повышение температуры отжига обусловливает укрупнение зерна. Увеличение степени деформации вызывает также снижение температуры начала рекристаллизации. [c.137]

Скорость охлаждения при отжиге на зернистый перлит влияет на величину образующихся зерен цементита. С уменьшением ско-)ости охлаждения образуются более крупные зерна цементита. 1рактически охлаждение от температуры сфероидизации производится со скоростью 20—60° в час до 700—650° с последующим охлаждением на воздухе. Иногда при 700—650° дается небольшая выдержка. [c.210]

Высоковольфрамовые быстрорежущие стали относятся к ледебу-ритному классу и имеют в литом состоянии эвтектику скелетообразного вида, с чередующимися пластинками первичных карбидов и аустенита (фиг. 127). Для уменьшения неоднородности при кристаллизации быстрорежущая сталь отливается из электропечей емкостью 5—6 г в слитки небольшого развеса (как максимум, 200— 300 кг). Перед горячей механической обработкой ставится задача раздробления хрупких карбидов эвтектики на отдельные зерна, в связи с чем слитки подвергаются 2—3-кратному обжатию однако первые обжатия не должны превышать 5%. После ковки и отжига сталь получает меякое сорбитное строение с крупными обособлен- [c.242]

При сварке малоуглеродистой стали стык, сваренный вполне качественно оплавлением, без последующей термической обработки обладает высокой прочностью при действии статической, ударной и циклической (регулярной повторно-переменной) нагрузок. Предел прочности сварного соединения со снятым гратом и полностью удаленным усилением, как правило, не ниже предела прочности основного металла. Ударная вязкость образцов с надрезом в плоскости стыка обычно лежит в пределах 6—12 KZMj M . Относительно невысокая ударная вязкость сварного соединения по сравнению с соответствующими показателями для основного металла и значительное рассеяние результатов испытания сварных соединений на удар объясняются крупным зерном в зоне сварки. Ударная вязкость сварного соединения может быть существенно повышена термической обработкой сварного соединения (его нормализацией при температуре около 930 или низким отжигом при Г= 630ч-650°). [c.89]

Дефект представляет собой отдельные крупные блестки на фоне однородного матового закаленного излома. Иногда блестки занимают значительную часть поверхности излома. Нафталинистый излом обычно обнаруживается в изломах высоколегированных сталей типа быстрорежуи(ей. П[)ирода дефекта еще недостаточно изучена, но замечено, что он появляется после закалки по обычному режиму в том случае, если закалке предшествовала термообработка при более высокой температуре, создавпгая крупное зерно и структуру мартенсита, или если температура окончания горячей механической обработки (перед закалкой) была чрезмерно высокой. Отжиг стали перед повторной закалкой предупреждает образование нафталинистого излома [c.105]

Интересно сопоставить микроструктуру зоны соединения, согласно работам [10] и [41], поскольку в обоих случаях сваривалась медь и сварочные наконечники имели приблизительно одинаковый радиус, но величины были различными 16—20 мк [10] и до 30 мк [41]. Сопоставление показывает, что нарушения структуры металла и пластические деформации гораздо сильнее при больших о- В работе [10] производился отжиг сваренных соединений в течение 10 мин при 600° С. На рис. 44, й показана зона соединения после отжига. Различный размер зерна в основном металле и зоне соединения после отжига объясняют тем, что внедренные в металл зоны соединения частицы окисных пленок препятствуют собирательной рекристаллизации. В работе [41 ] производился более полный отжиг соединений (900° С, в течение 5 час), и тем не менее структура металла в зоне соединения изменилась незначительно, хотя вблизи этой зоны выросли крупные зерна (рис. 44, б). По-видимому, дело здесь заключается в том, что сварка производилась при таких амплитудах относительных колебаний деталей которые значительно превышали величину х для данных условий сварки. Сильные пластические течения металла в зоне соединения дробили и рассеивали в металле обломки окисных пленок гораздо больше, чем в экспериментах, описанных в работе [10]. Таким образом, в зоне соединения находится лшого границ раздела в виде хаотически расположенных обломков окисных пленок, и именно они препятствуют собирательной рекристаллизации. В этой связи интересно проведенное в работе [41 ] сопоставление соединений, полученных с помощью ультразвука и холодной сварки. В обоих случаях вследствие значительных пластических течений в зоне соединения происходит дробление пограничных кристаллов отдельные зерна металлографически не выявляются [41]. Но при холодной сварке значи- [c.117]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...